JPH02289163A - 横方向に伸びを有する不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、横方向に伸びを有し、貼布剤シート或いは合
成皮革の基布、家庭用ワイパー等に適する不織布および
その製造方法に関するものである。

（従来の技術） 近年、不織布の普及に伴ない、さまざまな用途に不織布
が用いられるようになった。その用途の一つとして貼布
剤用シートやサージカルテープ等に用いられるものは、
患部にフィツトさせるために横方向に大きく伸びること
が要求されてきている。

また、合成皮革の基布にも不織布が用いられているが、
繊維がランダムに配向されてなる不織布が多い。また、
スパンボンド不織布に短繊維ウェブを積層してなる不織
布も知られているが、短繊維ウェブは繊維がランダムに
配向されてなるものであり、それをスパンボンド不織布
に積層して、互いの繊維を高圧水流により絡合・一体化
してなる不織布は引張り強度に優れていることが知られ
ている（特公昭４７−１８０６９号公報、特開昭５９−
２２３３５０号公報）。しかしながら、横方向に伸びを
有する不織布は知られていない。

また、従来、ポリウレタン弾性繊維のシートと他の繊維
ウェブを積層した不織布で大きな伸縮率を有するものが
ある（特開昭５９〜２２３３４７号公報、特開昭６１−
２８９１６３号公報）。しかしながら、弾性繊維を用い
ない他の伸縮性のない繊維のみからなる伸びを有する不
織布は殆んど知られていない。

特開昭６０−２４６７５９号公報には僅かに横方向に伸
びを有する不織布が開示されている。この不繊布はセル
ロース系スパンボンド不織布のみからなるものであり、
コンベア上の堆積繊維を多くすることで自由度の大きい
繊維を多くして横方向に伸びを持たせたものであるが、
接着剤を用いてなく、かつ繊維の交絡も弱いために寸法
安定性が不充分であり、貼布剤シート等の製造工程で不
織布の形状が歪み、不良品を発生する等の問題があった
。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は、上記した従来の不織布の問題点を解決して、
縦方向、横方向の強度が充分に高く、従って寸法安定性
もよく、しかも横方向に伸びを有する不織布を提供する
ことを目的とする。

（課題を解決するための手段） 本発明者等は、鋭意研究の結果、繊維の堆積速度（Ｖｆ
）／コンベア進行速度（νｎ）＝１．１以上のスパンボ
ンド不織布法により得られる長繊維ウェブと短繊維を用
いて形成された配向係数１．０以下のカード法により得
られるウェブを積層して、高圧水流により、絡合・一体
化せしめることによって、長繊維及び短繊維が互いに絡
合・一体化している横／縦伸度の比が１．３〜４である
特徴のある不織布を発明するに至った。

すなわち、本発明の要旨は、長繊維及び短繊維からなる
不織布において、長繊維及び短繊維が互いに絡合・一体
化しており、横伸度と縦伸度の比が１．３〜４であるこ
とを特徴とする横方向に伸びを有する不織布、並びに繊
維の堆積速度（Ｖｆ）／コンベア進行速度（Ｖｎ）　＝
　１．１以上のスパンボンド法により得られる長繊維ウ
ェブと短繊維を用いて形成された配向係数１．０以下の
カード法により得られるウェブを積層し、高圧水流によ
り絡合・一体化させることを特徴とする横方向に伸びを
有する不織布の製造方法である。

本発明を以下に詳しく説明する。

本発明における長繊維とは、ナイロン、ポリエステル、
ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリビニルアルコール
、ポリアクリロニトリル、アラミド、カーボン、ガラス
等の公知の合成および無機繊維、ビスコースレーヨン、
キュプラアンモニウムレーヨン等の公知の再生繊維の連
続繊維を言う。

貼布剤の如き用途においては、薬剤の含浸性や皮膚への
馴染み等を考慮し、前記の中で再生繊維を用い事が好ま
しい。繊維の径は不織布の用途に応じて決められて良く
、特に臨界的なものではない。

通常１〜１０デニ一ル程度である。

本発明における短繊維とは、通常、ナイロン、ポリエス
テル、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリアクリロニ
トリル、ビニロン、または、例えばレーヨン等の短繊維
を用いてもよい、また、これらの共重合物も勿論含まれ
る。そして短繊維の構造としては、公知のポリマーが一
つ以上複数個単糸内に配置されていても良いし、ポリマ
ー中に、例えば酸化チタン等の金属微粒子を含有してい
てもよい。短繊維の長さは２５〜２００Ｉａｌ１１好ま
しくは３８〜１５０ｎｍ、さらに好ましくは３８〜７６
Ｉである。

２５ｍ５以下では、十分な強度が発現されなかったり、
特定の方向に十分な伸びが得られなかったりする。２０
０閤より長すぎると、繊維の十分な開繊が得られず、不
織布とした時、品位が落ちたりする。一方、その径は任
意に設定されて良いが、概ねデニールにして、０．７〜
１５デニ一ル程度、好ましくは１〜８デニールに設定さ
れる。本発明に使用される短繊維は、捲縮を有している
のが好ましい。その程度としては、概ね１インチあたり
１〜２５個、好ましく、は５〜２０個に設定される。

捲縮のない短繊維よりなるウェブを用いても本発明の不
織布は、横方向に伸びを有するが、捲縮を有する短繊維
よりなるウェブを用いれば横方向の伸びはより大きくな
る。

前述した長繊維と短繊維は、何等接着剤等による接着手
段なしに、互いに絡合・一体化されている。すなわち、
相互の繊維束、あるいは、単糸が互いに入り組み、絡ま
りあって、不織布として一体化された状態となっている
。好ましくは、縦／横の繊維束により、網目状の孔が形
成されて、織物調の模様を形成している。さらに好まし
くは、模様が７〜１００メツシユ（縦及び横の繊維束の
数がそれぞれ２５．４ｍｍ内に７〜１００本存在する。

）程度の網目を形成するように設定される。特に１０〜
７０メツシユに設定されると、好適な結果が得られる。

本発明の不織布は以下の特性によって、特徴づけられる
。

すなわち、横／縦の伸度の比が１．３〜４である。

ここで言う伸度とは破断時の伸度である。このように縦
に比較し、横に橿めて伸びる性質を有している。１．３
以下では伸びがなく、従来の不織布と変わらず、４以上
では繊維の絡合か弱（、不織布の組繊が崩れ易い、より
好ましい範囲は１．５〜３．５である。また、横方向の
破断強度が高く、３ｋｇ１５ｃｍ幅以上の数値を示す。

３ｋｇ１５ｅｍ幅以下では前述のような歪みを生じ易い
、従って、より好ましくは４　ｋｇ／　５　ｃｍ幅以上
に形成している。

本発明の不織布はスパンボンド不織布と横方向（不織布
製造工程の進行方向を縦方向として、それと直交する方
向を横方向という）に繊維を配向してなる短繊維ウェブ
とが積層されて、互いの繊維が接着剤なしで絡合により
一体化されている構造に形成されているが、スパンボン
ド不織布は繊維が積み重ねられて自由度の大きな繊維（
外力により引き出されるようにずれる繊維をいう）が多
く形成されており、それに加えて横方向に配向された短
繊維が上記、自由度の大きな繊維と絡合されており、不
織布を横方向に引き伸ばした時、自由度の大きな繊維と
横方向に配向された繊維がずれて、また、絡合した繊維
の湾曲部が伸びて不織布全体が横方向に伸びるものと考
えられる。

本発明の不織布の製造方法は、繊維の堆積速度（フィラ
メント速度であり、フィラメントがコンベアに衝突する
時の速度である。、）シｆ／コンベア進行速度Ｖｎ＝１
．１以上のスパンボンド法により得られる長繊維ウェブ
と短繊維を用いて形成された配向係数１．０以下のカー
ド法により得られるウェブを積層し、高圧水流により絡
合・一体化させることを特徴とする方法である。

配向係数１．０とは縦／横の透過マイクロ波の強度が同
一であることを示し、完全ランダムな繊維配列の場合、
この値をとる。従って１．１より小さければ横方向に繊
維が多く配向していることを示している。実際の測定で
は、測定機におけるＴＤ／ＭＯ値のＭＤ力方向繊維に吸
収されない透過マイクロ波強度が大きくなり、ＴＤ／Ｍ
Ｄは小さくなる（通常、ウェブを製造する時の装置の進
行方向を問に合わせ、それと直角の方向をＴＤとする）
。

繊維の堆積速度（Ｖｆ）／コンベア進行速度（Ｖｎ）　
−１，１以上のスパンボンド法により得られる長繊維ウ
ェブの製造方法については、例えば、キュプラアンモニ
ウムレーヨンによる湿式スパンボンドウェブの製造方法
、あるいは、例えば、ナイロン。

ポリエステル、ポリプロピレンによる乾式スパンボンド
ウェブの製造方法によって示される。

キュプラアンモニウムレーヨンによる湿式スパンボンド
ウェブの製造方法は、例えば特開昭５２６３８１号公報
に示される。すなわち、コツトンリンターを苛性ソーダ
蒸煮し、精製した後、銅アンモニア溶液にセルロース濃
度にして８〜１０％溶解し、濾過した後、複数の直径０
．１〜０．８　ｍ程度のノズルオリフィスの配列した矩
形状の紡口より、原液として押し出す。該紡口に一体嵌
合せしめられた、矩形の先細より濾斗より水等の凝固液
を供給、４斗出口より概ね３０〜６０ｍ／分の速度で自
由落下せしめ、前記の吐出された糸状原液を牽引、細化
して、凝固せしめる。一方、４斗出口下部において、移
動するネットコンベアを配置せしめて、凝固繊維と液と
を分離、搬送し、さらに、硫酸等による再生・水等によ
る洗浄の操作をした後、乾燥して不織布とする。繊維の
堆積速度（Ｖｆ）／コンベア進行速度（Ｖｎ）は１．１
以上に設定される。

地合い調整の為、若干の横振動が加えられる場合もある
。

νｆ／Ｖｎ＝１．Ｏでは繊維が積み重ねられず自由度を
有する繊維を生じない。Ｖｆ／Ｖｎ＝ｌ。０５でも充分
でなく、Ｖｆ／　Ｖｎ＝　１．１以上、より好ましくは
１．２以上である。

乾式スパンボンドウェブの製造方法は、例えば、特公昭
５３−３７４５５号公報に示される。ナイロン、ポリエ
ステル等の熱可塑性樹脂のチップを熱によって溶融し、
スクリューのついた押出し機でフィルターを通し、複数
のノズルオリフィスを有する、例えば矩形の紡口より押
し出す。該糸状ポリマー紡口下部に設置された、例えば
、矩形断面のスリットを有するエアサッカーによって、
該ね１０００〜５０００ｍ／分の速度で吸引、延伸、固
化せしめられた後、エアサッカー下部に設置された、例
えばネットコンベア上に空気流と共に噴出され、堆積、
ウェブを形成する。繊維の堆積速度（Ｖｆ）　／コンベ
ア進行速度（Ｖｎ）は１．１以上に設定される。この数
値が大になるほど繊維の堆積量が増えるが、概ね１００
以上のＶｆ／Ｖｎの値に設定して得られる不織布は繊維
の絡合が弱く、引張りによりその繊維が崩れ易いものに
なる。

これらの不織ウェブは長繊維である事が必要である。す
なわち、ネットコンヘアの進行方向に対し、しっかりし
た寸法安定性が必要である。

一方、配向係数１．０以下のカード法により得られる短
繊維ウェブの製造方法は、例えば、公知のホッパーフィ
ーダー、ビータ−等やオープナ−等を通して予備開繊し
た綿を、一定量、幅方向に均一にランダムカード機に供
給する。ランダムカード機はへルゲスホーリングスワー
ス社やスビンバウ社等で製造されている。それらは概ね
１個のメインシリンダー（回転方向とワイヤーの背角の
接線方向が同じ向きに配置されている。）と１個のドツ
ファ−ロール（ワイヤーが回転方向とワイヤーの背角の
接線方向が同じ向きに配置されていて、回転方向はメイ
ンシリンダーロールと同じ）と、さらにその後にそれぞ
れのドツファ−ロールの後に１個若しくは複数個のラン
ダマイズの為のロール（ワイヤーが回転方向とワイヤー
の背角の接線方向が同じ向きに配置されていて、回転方
向はトンファーロールと逆を有している。）が設置され
ている。ランダマイズの原理は、ロール間で繊維群を横
方向に配向させる為に速度差をつけずに、ロール間で回
転方向を逆にし、ワイヤーとケーシングのクリアランス
とケーシングの形状を適切に設定する事によって達成さ
れるものと推察される。

かくして、混打綿機等で予備開繊せしめられた綿は、定
量フィーダーにて幅方向に均一な目付になるように、シ
ート状堆積物としてランダムカード機に、繊維の長さと
直径にもよるが、概ね０．５〜５ｋｇ／分の量が供給さ
れる。これによって、目付５〜５０ｇ／％のウェブが概
ね５〜５０ｍ／分の速度で紡出される。紡出されたウェ
ブは任意の移動するコンベア等の手段によって、次の工
程へ移送される。

紡出されたウェブをさらにクロスラッパー等の手段によ
り、横方向に振り込む事も好ましい態様である。

本発明において、前述の長繊維ウェブと短繊維ウェブと
を重ね合わせる方法としては、例えば、短繊維ウェブは
２階で製造し、１階の長繊維ウェブの製造ラインの上側
より、短繊維ウェブを移動する一対のコンベアで挟み降
ろして積層したり、短繊維ウェブを上側より金属等で、
できた板状物の上を滑らして降ろして積層したりする方
法、あるいはサクションロールの如きロールで予め短繊
維ウェブを受取って、それから長繊維ウェブの上に転写
積層する方法等が用いられる。もちろん、重ね合わせの
回数はいず°れのウェブも複数回重ねて良いが、長繊維
ウェブで短繊維ウェブを挟む態様にすると強度や耐摩耗
性の点で好ましい結果が得られる。

本発明において、長繊維及び短繊維の両者のウェブを絡
合・一体化せしめる方法は、高圧水流を作用せしめる事
によって、相互の繊維群を互いに絡ませ、不織布として
一体化するものである。すなわち、公知の例えばプラン
ジャー式、タービン式等の高圧ポンプより、概ね１５〜
１５０　ｋｇ／　ｃｉのゲージ水圧で、予めフィルター
等の手段で濾過された水をノズルヘッダーに供給する。

この水圧はウェブの目付が大きい時、繊維の長さが長く
、直径が大きい時、処理速度が速い時は高めに設定され
る。通常、３０〜７０ｋｇ／ｃ＋ｆｌに設定される。ノ
ズルヘラダーは複数のノズルオリフィスを有する矩形の
ノズルプレートとその内側に配置された整流の為の多孔
板よりなり、バッキングによってシールされている。ノ
ズルオリフィスの直径は概ね０．０５〜０．５閣に設定
される。また、そのピッチは、例えば横方向に０．１〜
５　ｍｍ、　Ｑ方向に０．５．〜５ｎｕａ程度、−列若
しくは、絡みにくい繊維の場合、複数配列せしめられる
。地合いを良くしたりする為に複数のノズルへラダーで
水圧を調節する事も好ましい。水流の形としては、散水
流、柱状流等やそれらの組合せが用いられるが、好まし
くは柱状流が用いられる。これらのノズルプレート面と
ウェブ迄の間隔は、できるだけ近い方が好ましいが、概
ね５〜５０ｍｍ程度に設定される。一方、ウェブを支持
する支持体としては、金属やプラスチックの網状物等の
如き透過性の支持体が用いられる。

この場合、ｌＯ〜７０メツシュに設定すると好ましい結
果が得られる。荒いものでは強度が低下したり、細かす
ぎると横方向の伸びが低下したりする。透過性の支持体
を使用した場合、支持体の裏側より補助的に吸引すると
好ましい。吸引の程度は概ね水銀柱１０〜５００　ｍｍ
１１ｇに設定される。

かくして、絡合・一体化せしめられた湿潤状態の不織布
は、例えば、熱風を吹き付けたり、ヒーターで熱放射す
る。熱面に接触させる等、公知の乾燥方法により乾燥せ
しめられ、巻きとられる。

その後、本発明の効果を妨げない程度に、揉む等の柔軟
加工を施したりしても良い。

（実施例） 次に、本発明を実施例により更に詳しく説明する。なお
、実施例の説明に先立ち、ここで用いられる特性値の測
定方法を示す。

目付量；標準状態のサンプルから２５０ｍｍＸ２５０ｍ
ｍのサンプル３枚を採取し、水分平衡状態に至らしめて
後、重さ（ｇ）を秤り、その平均値を単位面積当り（ｇ
／ｒｄ）で表わす。

破断強伸度；　ＪＩＳ−１０６８に準じて測定した（強
度はｋｇ／　５　ｃｍ幅、伸度は％で表わす。また引張
り時の最高強度とその時の伸度を測定した。）。

繊維の配向係数；マイクロ波配向計（神崎製紙■製）に
より測定する。サンプルサイズ１００■×１００Ｉｎ１
１を採取し、測定に供する。測定は測定周波数３．４〜
４．２　Ｇ１１ｚ　、測定時間８．０秒で行なう。

測定データはＴＤとＭＤ　（通常、ウェブを製造する時
の装置の進行方向をＭＤに合わせ、それと直角の方向を
ＴＯとする。）における透過マイクロ波強比で表わされ
る。測定ではＭＯ力方向繊維に吸収されない透過マイク
ロ波強度が大きくなり、ＴＤ／ＭＤは小さくなる。

実施例１ リンターを苛性ソーダ約３０ｇ／ｌで蒸煮、精製した後
、精製リンター／　！ＰＩ／アンモニアー１１０．４１
０．９（重量比）に苛性ソーダ０．２ｗｔ％を加えて、
数時間溶解し、濾過等を経て、原液とする。

原液を約１５０００個／錘（縦方向に１．５　ｔｍピッ
チで３０列、横方向に１．５　ｍピッチで千鳥配列され
ている。）の０．７閣の孔より、１５００ｃｃ　／分・
錘の吐出量で吐出し、約３ＩｎＩ！ｌ出口幅を有する矩
形の高さ２６０＋ｒ＋ｍの４斗に約４０度の水を１５０
　ｆｆ／分供給し、前記糸状原液と共に流下緊張紡糸し
て、凝固させる。さらに、濾斗下端約６００閣下方に、
移動するネットコンベア（５０メツシユ）を配置し、若
干の横振動を加えつつ、凝固糸状物を受けて、目付１１
２　ｇ／ｒｒｔ　（ドライベース）の長繊維ウェブと成
す。１ｍ幅の長繊維ウェブを３錘重ねた後（３鍾重ね目
付量１２ｇ／屑となる）、その上に短繊維ウェブを重ね
る。

その際、Ｖｆ／Ｖｎ　＝　１．７とした（Ｖｎ＝　４０
　ｍ／分）。

短繊維ウェブは原綿として、ポリエステル３デニール、
５１ｍｍ捲縮数約１５山／インチを使用して、混打綿機
にて予備開繊してから、ヘルゲスホーリングスワース社
製ランダムカード機（タイプＨ６，３４５）を用いて、
３５ｍ／分の紡出速度にて、目付１５ｇ／ｒｔｆの短繊
維ウェブを得た。

得られた短繊維ウェブを長繊維ウェブの上に積層し、さ
らにまたその上に、長繊維ウェブ３錘を重ねた。

０、１５　＋ｎｌの孔径を有するノズルオリフィス（縦
８列４Ｍピッチ、横０．４　ｍｍピッチ、千鳥配列）よ
リ、５０ｋｇ／ｃ＋ｆｌの水圧で柱状流を噴出せしめ、
ノズルプレート下１５＋ｎｍを３５ｍ／分で前記積層ウ
ェブを２０メツシユの金網に載せ、金網裏側より８０　
ｍｍ１ｇ、　　７０　ｍ／分ジブロワにて吸引下に、２
回通過せしめた。得られた湿潤状態の不織布は相互の繊
維が絡合・一体化しているものであった。

この不織布は６０度の熱風乾燥機でしわにならないよう
押えながら乾燥した。

かくして得られた不織布の特性は、目付約３９ｇ／ｒｒ
ｆであり、５ｃｍ幅引っ張り強度及び伸度は、縦方向が
７ｋｇ、１９％、横方向が４ｋｇ、４５％であり、横／
＠ｉの伸度の比は２．４であった。

不織布を構成する繊維群の配向係数をマイクロ波分子配
向計にて測定したところ、長繊維ウェブのみでは１．７
であり、短繊維ウェブのみでは０．７であった。複合し
た不織布としては、１．３であった。

このように、短繊維ウェブの配向係数０．７のものを用
いて、かつＶｆ／Ｖｎを１．７に設定して製造した不織
布は、横／１ｆｆｉの伸度比２．４を示し、横方向に伸
びを存する不織布が得られた。

実施例２ 実施例１に従って不織布を製造した。その際コンベアの
進行速度Ｖｎを４０ｍ／分として、紡糸して流下される
フィラメントの堆積速度Ｖ「を４４ｍ／分に設定して、
Ｖｆ／Ｖｎ　＝　１．１に設定して行った。

その結果、得られた不織布の縦方向強度は５　ｋｇ／　
５　ｃｍ幅、縦方向伸度は１７％、横方向強度は３ｋｇ
／　５　ｃｍ幅、横方向伸度は２２％であり、横／縦伸
度比は１．３であった。

このように、短繊維ウェブの配向係数０．７のものを用
いて、かつＶｆ／Ｖｎを１．１に設定して製造した不織
布は、横／縦の伸度比１．３を示し、横方向に伸びを有
する不織布が得られた。

比較例１ 実施例１に従って不織布を製造した。その際Ｖｆ／Ｖｎ
＝１．０　（Ｖｎ＝　４０　ｍ／分）に設定して行った
。

その結果、得られた不織布の縦方向強度は５ｋｇ７５　
ｃｍ幅、縦方向伸度は１５％、横方向強度は２ｋｇ　／
　５　ｃｍ幅、縦方向伸度は１６％であり、横／縦伸度
比は１．１であった。

このように、短繊維ウェブの配向係数０．７のものを用
いても、Ｖｆ／Ｖｎを０．１に設定すると、横／縦沖度
比１．１という横方向に殆んど伸びのない不織布しか得
られなかった。

比較例２ 実施例１に従って不織布を製造した。その際、短繊維ウ
ェブの配向係数１．０のものを用いた。

その結果、得られた不織布の縦方向強度は５　ｋｇ／　
５　ｃｒ１１幅、縦方向伸度は１７％、横方向強度は４
ｋｇ１５ｃｍ幅、横方向伸度は２０％であり、横／縦伸
度比は１．２であった。

このように、Ｖｆ／Ｖｎ　＝　１．７に設定しても、短
繊維ウェブの配向係数１．０のものを用いると、横／縦
伸度比１．２という横方向に殆んど伸びない不織布しか
得られなかった。

実施例３ １．５ｍ幅の矩形の紡口に孔径０．２５ｍｍのノズルオ
リフィスを約２２５０個、１０列に配列した。その９０
０　ｍ下に、入口のスリット幅２■、同様の幅のエアー
サッカーを設け、ナイロン６を原料に約０．５ｇ／分・
オリフィスの割合で、ギアポンプより温度約２７０度で
送出した。

エアーサッカー下端部より、その下を移動するネットコ
ンベア（４０メツシユＶｎ＝５０ｍ／分）までの距離は
６００　ｍとし、エアサッカーの高さは３１０　ｔｍと
した。供給される圧気の圧力はゲージ圧３　ｋｇ　／　
ｃｄで、サッカー上端部より１００　ｍ下方より、エア
ージェットを０．１ｍｍ幅の両側のスリットから下側に
作用せしめた。これによって、糸速約２０００ｍ／分で
、溶融押し出しされた糸状物を細化、牽引、固化せしめ
、ネットコンベア上に紡糸されたままの目付１５　ｇ１
０ｆウェブを得た。この実施例におけるＶｆ／Ｖｎは４
０とした。

短繊維ウェブは原綿として、セルロース２デニル、５゛
ｌＩｎｌ１捲縮数約２０山／インチを使用して、混打綿
機にて予備開繊してから、スピンパラ社製ランダムカー
ド機（タイプ３５００）を用いて、３５ｍ／分の紡出速
度にて、目付１５ｇ／ｍの短繊維ウェブを得た。

得られた短繊維ウェブを長繊維ウェブの上に積層し、さ
らにまたその上に、長繊維ウェブを重ね、目付４５ｇ／
ｒｄのウェブを形成した。

その後、実施例１と同様の条件にて柱状流処理を行ない
、乾燥して不織布を得た。

かくして得られた不織布の特性は、５α幅引っ張り強度
及び伸度は縦方向が８ｋｇ、４０％、横方向が５　ｋｇ
、９０％であり、横／縦の伸度の比は２．３であった。

不織布を構成する繊維群の配向係数をマイクロ液分子配
向計にて測定したところ、長繊維ウェブのみでは１．４
であり、短繊維ウェブのみでは０．７であった。複合し
た不織布としては、１，２であった。

このように、短繊維ウェブの配向係数０．７のものを用
いて、Ｖｆ／Ｖｎ　＝　４０　（Ｖｎ＝　５０　ｍ／分
）に設定して、横／縦伸度比２．３の横方向に伸びを有
する不織布が得られた。

実施例４ 実施例３に従って不織布を製造した。その際Ｖｆ／Ｖｎ
　＝　Ｌ　Ｏ（Ｖｎ＝２００　ｍ／分）に設定して行っ
た。

得られた不織布の縦方向強度は８　ｋｇ／　５　ｃｍ幅
、縦方向伸度は３３％、横方向強度は４　ｋｇ／　５　
ｃｍ幅、横方向伸度は５０％であり、横／縦伸度比は１
．５であった。

このように、短繊維ウェブの配向係数例０．７のものを
用いて、Ｖｆ／Ｖｎ　＝　１０に設定して、横／縦伸度
比１．５の横方向に伸びを有する不織布が得られた。

実施例５ 実施例３に従って不織布を製造した。その際νｆ／Ｖｎ
　＝１００　　（Ｖｎ＝　２０　ｍ／分）に設定して行
った。

得られた不織布の縦方向強度は５　ｋｇ／　５　ｃｍ幅
、縦方向伸度は４５％、横方向強度は３　ｋｇ／　５　
ｃｍ幅、横方向伸度は１８０％であり、横／縦伸度比は
４であった。

このように、短繊維ウェブの配向係数０．７のものを用
いて、Ｖｆ／Ｖｎ　＝１００に設定して、横／縦伸度比
４という横方向に大きく伸びを有する不織布が得られた
。しかしこの不織布は引張りにより組織が崩れ易い兆候
を示した。

上記の実施例１〜５及び比較例１〜２の特性をまとめて
第１表に示す。

（以下余白） （発明の効果） 本発明は横方向に伸びを有する、特に貼布剤等に適する
不織布及びその製造方法を提供する。すなわち、長繊維
及び短繊維からなる不織布において横／縦伸度の比が１
．３〜４であることを特徴とする不織布及びその製造方
法を提供する事ができる。もちろん、これ以外の用途、
例えば合成皮革の基布や各種ワイパー等にも使用する事
ができる。

特許出願人　　旭化成工業株式会社 代理人　弁理士　　渡　辺　−雄

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）長繊維及び短繊維からなる不織布において、長繊
   維及び短繊維が互いに絡合・一体化しており、横伸度と
   縦伸度の比が１．３〜４であることを特徴とする横方向
   に伸びを有する不織布
2. （２）繊維の堆積速度（Ｖｆ）／コンベア進行速度（Ｖ
   ｎ）＝１．１以上のスパンボンド法により得られる長繊
   維ウェブと短繊維を用いて形成された配向係数１．０以
   下のカード法により得られるウェブを積層し、高圧水流
   により絡合・一体化させることを特徴とする横方向に伸
   びを有する不織布の製造方法