JPH02299772A - 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 - Google Patents
超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体Info
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- JPH02299772A JPH02299772A JP11963489A JP11963489A JPH02299772A JP H02299772 A JPH02299772 A JP H02299772A JP 11963489 A JP11963489 A JP 11963489A JP 11963489 A JP11963489 A JP 11963489A JP H02299772 A JPH02299772 A JP H02299772A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は超硬合金と鋼を接合する方法とその接合体に関
する。
する。
（従来の技術）
従来から、超硬合金は切削チップ、引き抜きダイス、破
砕機などの耐摩耗、耐衝撃性工具部品等に広い用途があ
り、鋼と接合した接合部品として利用することがよく行
われている。
砕機などの耐摩耗、耐衝撃性工具部品等に広い用途があ
り、鋼と接合した接合部品として利用することがよく行
われている。
このような超硬合金と鋼の接合方法としては様々な方法
が知られており、例えば、ボルト締めなどによる機械的
な方法や、銀ろうや銅ろうを用いたろう付法がある。
が知られており、例えば、ボルト締めなどによる機械的
な方法や、銀ろうや銅ろうを用いたろう付法がある。
しかし、後者のろう付法のように、超硬合金と鋼を加熱
して接合する場合、超硬合金と鋼は熱膨張係数の差が大
きいので、熱膨張差に起因する熱応力のために健全な接
合体を得ることは難しい。
して接合する場合、超硬合金と鋼は熱膨張係数の差が大
きいので、熱膨張差に起因する熱応力のために健全な接
合体を得ることは難しい。
そこで、このような熱応力を緩和するために、超硬合金
と鋼との間に１両者の中間の熱膨張係数を持つ材料や銅
、ニッケルなどの延性材料を応力緩和材として用いる方
法が知られている。
と鋼との間に１両者の中間の熱膨張係数を持つ材料や銅
、ニッケルなどの延性材料を応力緩和材として用いる方
法が知られている。
これら接合体を破砕機のハンマとして使用する場合には
、銅を応力緩和材として用い、銀ろうをインサートした
フラックスろう付が行われている。
、銅を応力緩和材として用い、銀ろうをインサートした
フラックスろう付が行われている。
また、「溶接学会論文集」第６巻（１９８８）ｆ５４号
ｐ、４９９〜５０４には、銅を応力緩和材として用い、
銅ろうをインサートし、ろう付する方法が報告されてお
り、更に「溶接学会論文集」第３巻（１９８５）第１号
Ｐ、１０５〜１０９には、ニッケル基合金を応力緩和材
として用い、同相拡散接合する方法が報告されている。
ｐ、４９９〜５０４には、銅を応力緩和材として用い、
銅ろうをインサートし、ろう付する方法が報告されてお
り、更に「溶接学会論文集」第３巻（１９８５）第１号
Ｐ、１０５〜１０９には、ニッケル基合金を応力緩和材
として用い、同相拡散接合する方法が報告されている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、前述のような応力緩和材を用いて熱膨張
差に起因する熱応力を緩和する方法においては、超硬合
金と応力緩和材、鋼と応力緩和材との接合が健全でなけ
ればならない。また、応力緩和材を用いて接合体を得る
場合、その強度は応力緩和材に依存され、そのため、よ
り高強度が望まれるような場合は、従来よく用いられる
ニッケル及びニッケル合金が望ましい。
差に起因する熱応力を緩和する方法においては、超硬合
金と応力緩和材、鋼と応力緩和材との接合が健全でなけ
ればならない。また、応力緩和材を用いて接合体を得る
場合、その強度は応力緩和材に依存され、そのため、よ
り高強度が望まれるような場合は、従来よく用いられる
ニッケル及びニッケル合金が望ましい。
このような観点からすると、上記の接合法のうち、銅を
応力緩和材として用いる接合法は強度の点に問題があり
、またニッケル基合金を応力緩和材として用いて固相拡
軟により接合する方法は。
応力緩和材として用いる接合法は強度の点に問題があり
、またニッケル基合金を応力緩和材として用いて固相拡
軟により接合する方法は。
接合温度が高いため熱応力が大きく、健全な接合体を得
ることができないという問題がある。
ることができないという問題がある。
本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、超硬合金と鋼
を応力緩和材を介して接合するに際し、健全な接合界面
が得られると共に接合強度が高い接合体を得ることがで
きる接合技術を提供することを目的とするものである。
を応力緩和材を介して接合するに際し、健全な接合界面
が得られると共に接合強度が高い接合体を得ることがで
きる接合技術を提供することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明者は、まず、応力緩和材としてニッケル及びニッ
ケル基合金を用いた場合、超硬合金と応力緩和材、鋼と
応力緩和材の間にインサー１へ材を用いて接合する方法
を試みた。
ケル基合金を用いた場合、超硬合金と応力緩和材、鋼と
応力緩和材の間にインサー１へ材を用いて接合する方法
を試みた。
本実験では、まず、最初に従来技術である第１表の比較
例に示す様々なインサート材を用いて接合したが、イン
サート材がニッケル基ろう材では接合界面は健全である
が、同相接合と同様、接合温度が高いため、熱応力によ
り超硬合金に割れが生じた。一方、インサート材が銀ろ
うでは応力緩和材であるニッケル及びニッケル合金への
ろう材成分の拡散が大きく、健全な接合界面を得ること
ができなかった２このように応力緩和材にニッケル及び
ニッケル基合金を使用した場合、健全な接合体を得るこ
とは非常に困難であることが判明した。
例に示す様々なインサート材を用いて接合したが、イン
サート材がニッケル基ろう材では接合界面は健全である
が、同相接合と同様、接合温度が高いため、熱応力によ
り超硬合金に割れが生じた。一方、インサート材が銀ろ
うでは応力緩和材であるニッケル及びニッケル合金への
ろう材成分の拡散が大きく、健全な接合界面を得ること
ができなかった２このように応力緩和材にニッケル及び
ニッケル基合金を使用した場合、健全な接合体を得るこ
とは非常に困難であることが判明した。
そこで、インサー１〜材として種々の材質のものを用い
て更に研究を重ねた結果、ここに本発明をなしたもので
ある。
て更に研究を重ねた結果、ここに本発明をなしたもので
ある。
すなわち１本発明に係る超硬合金と鋼の接合方法は、超
硬合金と鋼を応力緩和材を介して加熱接合する方法にお
いて、応力緩和材としてニッケル又はニッケル基合金を
用いると共に、超硬合金と応力緩和材の間にＮｉ基ろう
材をインサー１〜材、かつ、鋼と応力緩和材の間にＡｇ
−Ｃｕ Ｉ’ｄろう材をインサートし、この積層構造
材におけるインサート材を加熱溶融することを特徴とす
るものである。
硬合金と鋼を応力緩和材を介して加熱接合する方法にお
いて、応力緩和材としてニッケル又はニッケル基合金を
用いると共に、超硬合金と応力緩和材の間にＮｉ基ろう
材をインサー１〜材、かつ、鋼と応力緩和材の間にＡｇ
−Ｃｕ Ｉ’ｄろう材をインサートし、この積層構造
材におけるインサート材を加熱溶融することを特徴とす
るものである。
また１本発明に係る超硬合金と甥の接合体は、超硬合金
と鋼との間に応力緩和材としてニッケル又はニッケル基
合金が介在されていると共に、超硬合金と応力緩和材の
間にＮｉ基ろう材がインサートされ、かつ、鋼と応力緩
和材の間にＡｇ Ｃｕ−Ｐｄろう材がインサートされ
ている積層購造であることを特徴とするものである。
と鋼との間に応力緩和材としてニッケル又はニッケル基
合金が介在されていると共に、超硬合金と応力緩和材の
間にＮｉ基ろう材がインサートされ、かつ、鋼と応力緩
和材の間にＡｇ Ｃｕ−Ｐｄろう材がインサートされ
ている積層購造であることを特徴とするものである。
（作用）
前述の如く、本発明において応力緩和材としてニッケル
又はニッケル基合金を用いるのは、超硬合金と鋼の熱膨
張差に起因する熱応力を緩和すると共に、接合強度を高
めるためである。なお、ニッケル基合金の組成は特に制
限されず、パーマロイなどを使用できる。
又はニッケル基合金を用いるのは、超硬合金と鋼の熱膨
張差に起因する熱応力を緩和すると共に、接合強度を高
めるためである。なお、ニッケル基合金の組成は特に制
限されず、パーマロイなどを使用できる。
インサート材とし、では、従来の如く同一成分系のろう
材、すなわち、超硬合金と応力緩和材の間のインサート
と、鋼と応力緩和材の間のインサートとを同一成分系の
ろう材とすることは、健全な接合体が得られないことに
鑑みて１本発明では異な゛る特定の成分系のろう材を使
用することを特徴としている。
材、すなわち、超硬合金と応力緩和材の間のインサート
と、鋼と応力緩和材の間のインサートとを同一成分系の
ろう材とすることは、健全な接合体が得られないことに
鑑みて１本発明では異な゛る特定の成分系のろう材を使
用することを特徴としている。
すなわち、超硬合金と応力緩和材の間にニッケル基ろう
材を用いることにより、その接合界面を健全なものとし
、鋼と応力緩和材の間にＡｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材を用い
ることにより、応力緩和材であるニッケル及びニッケル
合金へのろう材の拡散を抑えた接合界面を得ることがで
きる。また、ニッケルＪｋろう材は接合温度が高いが、
Ａｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材の固相線がニッケル基ろう材に
比べて低いため、熱応力の発生開始温度が下がり、熱応
力を軽減できる。
材を用いることにより、その接合界面を健全なものとし
、鋼と応力緩和材の間にＡｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材を用い
ることにより、応力緩和材であるニッケル及びニッケル
合金へのろう材の拡散を抑えた接合界面を得ることがで
きる。また、ニッケルＪｋろう材は接合温度が高いが、
Ａｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材の固相線がニッケル基ろう材に
比べて低いため、熱応力の発生開始温度が下がり、熱応
力を軽減できる。
なお、インサート材としてのニッケル基ろう材の成分系
及び組成、Δｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材の組成は、特に制限
されるものではない。ニッケル基ろう材としては１例え
ば、Ｎｉ−３Ｌ−Ｂ系、Ｎｉ−Ｃｒ −Ｓｉ −Ｆｅ
−１’３系などが挙げられる。
及び組成、Δｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材の組成は、特に制限
されるものではない。ニッケル基ろう材としては１例え
ば、Ｎｉ−３Ｌ−Ｂ系、Ｎｉ−Ｃｒ −Ｓｉ −Ｆｅ
−１’３系などが挙げられる。
以上の積層構造体において各インサート材を加熱溶融す
ることにより、超硬合金と鋼との接合体を得るが、その
ためには１通常は、これら積層構造体を所望の温度に加
熱すればよい。勿論、他の加熱態様も可能であり、加熱
条件も適宜法めることができる。
ることにより、超硬合金と鋼との接合体を得るが、その
ためには１通常は、これら積層構造体を所望の温度に加
熱すればよい。勿論、他の加熱態様も可能であり、加熱
条件も適宜法めることができる。
望ましくは、まず、超硬合金と応力緩和材をニッケル基
ろう材にて接合させ、その後、超硬合金／応力緩和材接
合体と鋼をＡｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材にて接合させる２回
接合を用いると、より強固な接合体を得ることができる
。
ろう材にて接合させ、その後、超硬合金／応力緩和材接
合体と鋼をＡｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材にて接合させる２回
接合を用いると、より強固な接合体を得ることができる
。
なお、接合すべき一方の被接合材である超硬合金として
は、ＷＣ炭化物とＧｏの複合材などの種々のものが可能
であり、また他方の鋼としても炭素鋼、合金鋼又は工具
鋼等々の種々のものが可能であることは云うまでもない
。
は、ＷＣ炭化物とＧｏの複合材などの種々のものが可能
であり、また他方の鋼としても炭素鋼、合金鋼又は工具
鋼等々の種々のものが可能であることは云うまでもない
。
（実施例）
次に本発明の実施例を示す。
失え叢よ
被接合材として、４０！ｌｌｌＸ４０ｍ１１１寸法の超
硬合金（Ｇ２）と、４０＋ｍｍｍｍＸ４Ｏ寸法の鋼（Ｓ
Ｋ Ｄ １１）を準備し、応力緩和材としてパーマロ
イ（７６Ｎｉ −１４Ｆｅ −４Ｍｏ −６Ｃｕ）を準
備した。
硬合金（Ｇ２）と、４０＋ｍｍｍｍＸ４Ｏ寸法の鋼（Ｓ
Ｋ Ｄ １１）を準備し、応力緩和材としてパーマロ
イ（７６Ｎｉ −１４Ｆｅ −４Ｍｏ −６Ｃｕ）を準
備した。
そして、第１表における実験Ｎ１１ｌｌ ３（本発明例
）に示すように、まず、超硬合金と応力緩和材の間に８
２ Ｎｉ −７Ｃｒ −５Ｓｉ −３Ｆｅ −３Ｂろう
材をインサートし、炉中にて１０５０℃で１０分間加熱
し接合した。
）に示すように、まず、超硬合金と応力緩和材の間に８
２ Ｎｉ −７Ｃｒ −５Ｓｉ −３Ｆｅ −３Ｂろう
材をインサートし、炉中にて１０５０℃で１０分間加熱
し接合した。
次いで、得られた接合体と４０ｍｍＸ４０ｍｍ寸法の鋼
の間に５９Ａｇ−３１Ｃｕ−１０Ｐｄろう材をインサー
トし、炉中にて８５０℃で１０分間加熱し、超硬合金と
鋼の接合体を得た。
の間に５９Ａｇ−３１Ｃｕ−１０Ｐｄろう材をインサー
トし、炉中にて８５０℃で１０分間加熱し、超硬合金と
鋼の接合体を得た。
その接合体について超音波探傷試験を行ったところ、界
面に欠陥エコーはｌ１１１察されず、接合率（超音波探
傷試験で欠陥エコーが観察されない面積／全面積）が１
００％の接合体であった。また接合体の剪断強さは２５
ｋｇｆ ／ ｖ＋＋２であった。
面に欠陥エコーはｌ１１１察されず、接合率（超音波探
傷試験で欠陥エコーが観察されない面積／全面積）が１
００％の接合体であった。また接合体の剪断強さは２５
ｋｇｆ ／ ｖ＋＋２であった。
尖施−例一々
実施例１と同様、被接合材として、４０５ｍＸ４０ｒａ
ｌ１寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０ｍｍＸ ４０ｍｍ
寸法の鋼（ＳＫＤＩＩ）を準備し、応力緩和材としてパ
ーマロイ（７６Ｎｉ−１４Ｆｅ −４Ｍｏ −６Ｃｕ）
を準備した。
ｌ１寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０ｍｍＸ ４０ｍｍ
寸法の鋼（ＳＫＤＩＩ）を準備し、応力緩和材としてパ
ーマロイ（７６Ｎｉ−１４Ｆｅ −４Ｍｏ −６Ｃｕ）
を準備した。
そして、第１表における実験Ｎα１４（本発明例）に示
すように、まず、超硬合金と応力緩和材の間に９２ Ｎ
ｉ −７Ｓｔ −２Ｂろう材をインサートし。
すように、まず、超硬合金と応力緩和材の間に９２ Ｎ
ｉ −７Ｓｔ −２Ｂろう材をインサートし。
炉中にて１０５０℃で１０分間加熱して接合した。
次いで、得られた接合体と４０ｍｍＸ ４０＋＋＊寸法
の鋼の間に５９ Ａｇ −３１Ｃｕ −１０Ｐｄろう材
をインサートシ、炉中にて８５０’Ｃで１ｏ分間加熱し
、超硬合金と鋼の接合体を得た。
の鋼の間に５９ Ａｇ −３１Ｃｕ −１０Ｐｄろう材
をインサートシ、炉中にて８５０’Ｃで１ｏ分間加熱し
、超硬合金と鋼の接合体を得た。
その接合体の超音波探傷試験を行ったところ、接合率が
９５％の接合体であった。また接合体の剪断強さは２５
ｋｇｆ ／ ａｍ”であった。
９５％の接合体であった。また接合体の剪断強さは２５
ｋｇｆ ／ ａｍ”であった。
犬議■咀
実施例１と同様、被接合材として、４０＋ｖＸ４０ｍｍ
寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０ｍｍＸ ４０ｍｍ寸法
の鋼（ＳＫＤＩＩ）を準信し、応力緩和材としてパーマ
ロイ（７６Ｎｉ−１４Ｆｅ−４Ｍｏ−６Ｃｕ）を準備し
た。
寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０ｍｍＸ ４０ｍｍ寸法
の鋼（ＳＫＤＩＩ）を準信し、応力緩和材としてパーマ
ロイ（７６Ｎｉ−１４Ｆｅ−４Ｍｏ−６Ｃｕ）を準備し
た。
そして、第１表における実験＆１５（本発明例）に示す
ように超硬合金と応力緩和材の間に８２Ｎｉ −７Ｃｒ
−５ＳＬ −３Ｆｅ −３Ｂろう材を、また応力緩和
材と鋼の間に５ Ｑ Ａｇ −３１Ｃｕ −１０Ｐｄろ
う材をそれぞれ第１図に示すようにインサ−トして、炉
中にて１０５０℃で１０分間加熱し、接合した。
ように超硬合金と応力緩和材の間に８２Ｎｉ −７Ｃｒ
−５ＳＬ −３Ｆｅ −３Ｂろう材を、また応力緩和
材と鋼の間に５ Ｑ Ａｇ −３１Ｃｕ −１０Ｐｄろ
う材をそれぞれ第１図に示すようにインサ−トして、炉
中にて１０５０℃で１０分間加熱し、接合した。
その接合体の超音波探傷試験を行ったところ、界面に欠
陥エコーはＦｇｔａされず、接合率１００％の接合体で
あった。また接合体の剪断強さは１５ｋｇｆ／１１ｍ”
であった。
陥エコーはＦｇｔａされず、接合率１００％の接合体で
あった。また接合体の剪断強さは１５ｋｇｆ／１１ｍ”
であった。
スＪ１倒」工
実施例１と同様、被接合材として、５０ｍｍＸ５０ｆｆ
ＩＩ１１寸法の超硬合金（Ｇ２）と５０ｍｍＸ ５０ｏ
＋ｍ寸ｆムの鋼（５４５Ｃ）を準備し、応力緩和材とし
てＮｉを４！備した。
ＩＩ１１寸法の超硬合金（Ｇ２）と５０ｍｍＸ ５０ｏ
＋ｍ寸ｆムの鋼（５４５Ｃ）を準備し、応力緩和材とし
てＮｉを４！備した。
そして、第１表における実験Ｎａ １ Ｇ （本発明例
）に示すように、まず超硬合金と応力緩和材の間に８２
Ｎｉ −７Ｃｒ −５ＳＬ −３Ｆｅ −３Ｂろう材
をインサートし、炉中にて１０５０℃で３０分間加熱し
て接合した。
）に示すように、まず超硬合金と応力緩和材の間に８２
Ｎｉ −７Ｃｒ −５ＳＬ −３Ｆｅ −３Ｂろう材
をインサートし、炉中にて１０５０℃で３０分間加熱し
て接合した。
次いで、得られた接合体と５０ｍｍＸ ５０ＩＩＩ＋ｏ
寸法の鋼の間に６８Ａｇ−２７Ｃｕ−５Ｐｄろう材をイ
ンサートし、炉中にて８５０℃で１５分間加熱し、超硬
合金と鋼の接合体を得た。
寸法の鋼の間に６８Ａｇ−２７Ｃｕ−５Ｐｄろう材をイ
ンサートし、炉中にて８５０℃で１５分間加熱し、超硬
合金と鋼の接合体を得た。
その接合体の超音波探傷試験を行ったところ。
接合率９６％の接合体であった。また接合体の剪断強さ
は２３ｋｇｆ／１ＩＩｆｆ１２であった。
は２３ｋｇｆ／１ＩＩｆｆ１２であった。
Ω−例ｊ
実施例１と同様、被接合材として、４０ｍｎ＋Ｘ４０ｍ
ｍ寸法の超硬合金（Ｇ７）と４０ｍｍＸ ４０ｍｍ寸法
の鋼（ＳＫＤＬＬ）を準備し、応力緩和材としてＮｉＪ
、Ｇ合金（７９Ｎｉ −１７Ｆｅ −４Ｍｏ）を準備し
た。
ｍ寸法の超硬合金（Ｇ７）と４０ｍｍＸ ４０ｍｍ寸法
の鋼（ＳＫＤＬＬ）を準備し、応力緩和材としてＮｉＪ
、Ｇ合金（７９Ｎｉ −１７Ｆｅ −４Ｍｏ）を準備し
た。
そして、第１表における実験ＮＱ １−７ （本発明例
）に示すように、まず超硬合金と応力緩和材の間に８２
ＮＬ −７Ｃｒ −５Ｓｉ −３Ｆｃ −３Ｉ３ろう
材をインサートし、炉中にて１０５０℃で１０分間加熱
して接合した。
）に示すように、まず超硬合金と応力緩和材の間に８２
ＮＬ −７Ｃｒ −５Ｓｉ −３Ｆｃ −３Ｉ３ろう
材をインサートし、炉中にて１０５０℃で１０分間加熱
して接合した。
次いで、得られた接合体と４０ｍｏ＋Ｘ ４０＋ｎｎ＋
寸法の鋼の間に６５Ａｇ−２０Ｃｕ １５Ｐｄろう材
をインサー１−シ、炉中にて９００℃で５分間加熱し。
寸法の鋼の間に６５Ａｇ−２０Ｃｕ １５Ｐｄろう材
をインサー１−シ、炉中にて９００℃で５分間加熱し。
超硬合金と鋼の接合体を得た。
その接合体の超音波探傷試験を行ったところ、接合率１
００％の接合体であった。また接合体の剪断強さは２２
ｋｇｆ ／ ｍｍ”であった。
００％の接合体であった。また接合体の剪断強さは２２
ｋｇｆ ／ ｍｍ”であった。
共鳴■１Ｌ
まず、実施例１と同様、被接合材として、４０ｍｍＸ４
０ｍｍ寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０＋ａｍＸ４０１
Ｉｍ寸法の鋼（ＳＫＤＩＩ）を準備し、応力緩和材とし
てパーマロイ（７６Ｎｉ −１４Ｆｅ −４Ｍｏ −６
Ｃｕ）を１！！偏した。
０ｍｍ寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０＋ａｍＸ４０１
Ｉｍ寸法の鋼（ＳＫＤＩＩ）を準備し、応力緩和材とし
てパーマロイ（７６Ｎｉ −１４Ｆｅ −４Ｍｏ −６
Ｃｕ）を１！！偏した。
そして、第１表における実９ Ｎｏ ｌ〜Ｎ０９（比較
例）に示す各種インサート材を第１図に示すようにイン
サート材シ、炉中にて加熱し接合した。
例）に示す各種インサート材を第１図に示すようにイン
サート材シ、炉中にて加熱し接合した。
その結果は、第１表に示すように、超硬合金に割れが発
生したり、界面で剥離したりした。また接合体が得られ
た場合でも、超音波探傷試験を行ったところ、接合面の
ほぼ全域に欠陥が認められた。
生したり、界面で剥離したりした。また接合体が得られ
た場合でも、超音波探傷試験を行ったところ、接合面の
ほぼ全域に欠陥が認められた。
ル狡鮮Ｉ
まず、実施例１と同様、被接合材として、４０ｍｍＸ４
０ｍｍ寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０ｍｍＸ４０ＩＩ
ｌ１１寸法の鋼（ＳＫＤＩＩ）をｉ′ＣＩ！偏し、応力
緩和材としてパーマロイ（７６Ｎｉ −１’ ４ Ｆｅ
−４Ｍｏ −６Ｃｕ）を準備した。
０ｍｍ寸法の超硬合金（Ｇ２）と、４０ｍｍＸ４０ＩＩ
ｌ１１寸法の鋼（ＳＫＤＩＩ）をｉ′ＣＩ！偏し、応力
緩和材としてパーマロイ（７６Ｎｉ −１’ ４ Ｆｅ
−４Ｍｏ −６Ｃｕ）を準備した。
そして、第１表における実験Ｎα１０−Ｎα１２（比較
例）に示すように、まず、超硬合金と応力緩和材の間に
ニッケル基ろう材をインサートし、炉中にて加熱し接合
した。
例）に示すように、まず、超硬合金と応力緩和材の間に
ニッケル基ろう材をインサートし、炉中にて加熱し接合
した。
次いで、得られた接合体と鋼の間にＡｇ−Ｃｕろう材又
はＡＥ−Ｃｕ−”Ｉ”ｉろう材をインサートし、炉中に
て加熱して、超硬合金と鋼の接合体を得た。
はＡＥ−Ｃｕ−”Ｉ”ｉろう材をインサートし、炉中に
て加熱して、超硬合金と鋼の接合体を得た。
その接合体の超斤波深傷試験を行ったところ、いずれも
接合率が９０％以上の接合体を得ることはできなかった
。また、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう材をインサートした場合
（Ｎｃｉ １０”Ｎｎ １１ ）、接合部の剪断強さは
５ｋｇｆ／ｍｍ”でしかなかった。
接合率が９０％以上の接合体を得ることはできなかった
。また、Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉろう材をインサートした場合
（Ｎｃｉ １０”Ｎｎ １１ ）、接合部の剪断強さは
５ｋｇｆ／ｍｍ”でしかなかった。
【以下余白１
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、超硬合金と鋼を
応力緩和材を介して接合するに際し、応力緩和材として
ニッケル又はニッケル基合金を使用しても、特定材質の
インサート材を使用するので、接合界面が健全であり、
接合強度の高い強固な接合体が得られる。
応力緩和材を介して接合するに際し、応力緩和材として
ニッケル又はニッケル基合金を使用しても、特定材質の
インサート材を使用するので、接合界面が健全であり、
接合強度の高い強固な接合体が得られる。
第１図は積層構造の構成を示す説明図である。
１・・・超硬合金、２・・・超硬合金／応力緩和材側イ
ンサート、３・・・応力緩和材、４・・・鋼／応力緩和
材側インサート、５・・・鋼。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１図
ンサート、３・・・応力緩和材、４・・・鋼／応力緩和
材側インサート、５・・・鋼。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 第１図
Claims (2)
- （１）超硬合金と鋼を応力緩和材を介して加熱接合する
方法において、応力緩和材としてニッケル又はニッケル
基合金を用いると共に、超硬合金と応力緩和材の間にＮ
ｉ基ろう材をインサートし、かつ、鋼と応力緩和材の間
にＡｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材をインサートし、この積層構
造材におけるインサート材を加熱溶融することを特徴と
する超硬合金と鋼の接合方法。 - （２）超硬合金と鋼との間に応力緩和材としてニッケル
又はニッケル基合金が介在されていると共に、超硬合金
と応力緩和材の間にＮｉ基ろう材がインサートされ、か
つ、鋼と応力緩和材の間にＡｇ−Ｃｕ−Ｐｄろう材がイ
ンサートされている積層構造であることを特徴とする超
硬合金と鋼の接合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11963489A JP2512145B2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11963489A JP2512145B2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02299772A true JPH02299772A (ja) | 1990-12-12 |
| JP2512145B2 JP2512145B2 (ja) | 1996-07-03 |
Family
ID=14766305
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11963489A Expired - Lifetime JP2512145B2 (ja) | 1989-05-12 | 1989-05-12 | 超硬合金と鋼の接合方法及びその接合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2512145B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115519229A (zh) * | 2022-11-24 | 2022-12-27 | 长沙威尔保新材料有限公司 | 一种硬质合金和碳钢耐磨复合材料的制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106862694B (zh) * | 2017-04-06 | 2019-05-24 | 哈尔滨工大华策科技有限公司 | 一种梯度材料法钎焊不锈钢和硬质合金的方法 |
-
1989
- 1989-05-12 JP JP11963489A patent/JP2512145B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN115519229A (zh) * | 2022-11-24 | 2022-12-27 | 长沙威尔保新材料有限公司 | 一种硬质合金和碳钢耐磨复合材料的制备方法 |
| CN115519229B (zh) * | 2022-11-24 | 2023-03-14 | 长沙威尔保新材料有限公司 | 一种硬质合金和碳钢耐磨复合材料的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2512145B2 (ja) | 1996-07-03 |
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