JPH02306064A - 蓄熱式空気調和装置の運転制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、蓄冷熱可能な蓄熱媒体を有する蓄熱槽を配置
した蓄熱式空気調和装置に係り、特に蓄冷熱回収運転時
における蓄冷熱利用率を調節しうるようにしたものに関
する。

（従来の技術） 従来より、実開昭５５−９４６６１号公報に開示される
如く、空気調和装置に蓄冷熱可能な蓄熱媒体を有する蓄
熱槽を配置し、蓄熱槽内に蓄冷熱用の熱交換コイルと蓄
冷熱を回収するための過冷却コイルとを配置して、夜間
に蓄熱運転を行って蓄熱槽内に冷熱を蓄える一方、昼間
の冷房運転時にはその蓄冷熱を利用して過冷却コイルで
液冷媒を冷却することにより、冷房効率を向上させ、も
って、使用電力の低減を図ろうとするものは公知の技術
である。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記従来のものでは、蓄冷熱を過冷却コ
イルで回収する際に蓄冷熱の取出量がなりゆきとなって
いたために、例えば空調負荷が小さくて熱源側熱交換器
の能力で十分負荷に対応することができるような場合で
も蓄冷熱を取り出したり、逆に蓄冷熱の取出量が小さく
て蓄熱槽内の蓄冷熱を一日で使い切れずに余らせてしま
うようなことがあった。

したがって、上記従来のものでは、蓄冷熱の十分な利用
を図ることができず、使用電力の低減効果も小さいとい
う問題があった。

本発明は斯かる点に鑑みてなされたものであり、その目
的は、蓄冷熱の取出量を調節しうる手段を講することに
より、蓄冷熱の利用効率を向上させ、顕著な使用電力の
低減を図ることにある。

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため本発明の解決手段は、蓄冷熱回
収冷房運転時、冷媒回路の液ラインから冷媒の一部をい
ったん過冷却コイル側に分流して蓄冷熱により過冷却し
た後合流させるとともに、合流後の液冷媒の温度をパラ
メータとして、冷媒の分流率を制御することにある。

具体的には、第１の解決手段は、第１図（ａ）に示すよ
うに（破線部分を含まず）、圧縮機（２）、熱源側熱交
換器（３）、減圧機構（４）及び利用側熱交換器（５）
を順次接続してなる主冷媒回路（１）と、蓄冷熱可能な
蓄熱媒体（Ｗ）を有する蓄熱槽（９）と、該蓄熱槽（９
）の蓄熱媒体（Ｗ）と冷媒との熱交換により蓄熱槽（９
）に冷熱を蓄える蓄冷熱手段（５０）とを備えた蓄熱式
空気調和装置を前提とする。

そして、蓄熱式空気調和装置の運転制御装置として、上
記主冷媒回路（１）の熱源側熱交換器（３）と減圧機構
（４）との間の液ライン（６ａ）をバイパスして設けら
れ、液冷媒の一部を分流させたのち再び液ライン（６ａ
）に合流させるよう分流する分流路（２０）と、該分流
路（２０）に設けられ、上記蓄熱槽（９）内の蓄熱媒体
（Ｗ）との熱交換により分流される冷媒を過冷却する過
冷却コイル（１０）と、上記主冷媒回路（１）から分流
路（２０）への冷媒の分流率を調節する分流調節機構（
５１）とを設けるものとする。

さらに、蓄冷熱回収運転時、分流路（２０）から液ライ
ン（６ａ）に合流後で上記減圧機構（４）の上流側にお
ける冷媒の出口温度（ＴＯ）を検出する出口温度検出手
段（Ｔ　ｈｏ）と、上記冷媒の目標出口温度（Ｔ　ｏｓ
）を設定する目標温度設定手段（５２）と、上記出口温
度検出手段（Ｔ　ｈｏ）の出力を受け、出口温度（ＴＯ
）が上記目標温度設定手段（Ｔ　ｈｏ）で設定された目
標出口温度（Ｔｏｓ）になるように上記分流調節機構（
５１）を制御する分流制御手段（５３）とを設ける構成
としたものである。

第２の解決手段は、第１図（ａ）に示すように（破線部
分を含む）、上記第１の解決手段において、冷房負荷（
Ｑｄ　）を検出する負荷検出手段（Ｔ　ｈ１）を設ける
。

そして、目標温度設定手段（５２）を、上記負荷検出手
段（Ｔｈ１）で検出される冷房負荷（Ｑｄ　’）に基づ
き目標出口温度（Ｔ　ｏｓ）を設定するものとしたもの
である。

第３の解決手段は、第１図（ｂ）に示すように（破線部
分及び点線部分を含まず）、上記第１の解決手段におい
て、蓄冷熱回収冷房運転時、°上記熱源側熱交換器（３
）の下流側で分流路（２０）に分流前の冷媒の入口温度
（Ｔ１）を検出する入口温度検出手段（Ｔｈ１）を設け
る。

そして、目標温度設定手段（５２）を、蓄冷熱′の取出
量の目標値（ΔＱｓ）を設定する取出量設定手段（５４
）と、冷媒の循環量（ＧＲ）を演算する循環量演算手段
（５５）と、該循環量演算手段（５５）で演算された冷
媒循環量（ＧＲ）、上記取出量設定手段（５４）で設定
された目標取出量（ΔＱｓ）及び上記入口温度検出手段
（Ｔｈ１）で検出された入口温度（Ｔ１）に基づき液冷
媒の目標出口温度（Ｔｏｓ）を演算する目標温度演算手
段（５６）とで構成したものである。

第４の解決手段は、上記第３の解決手段において、取出
量設定手段（５４）を、蓄冷熱の目標取出量（ΔＱｓ）
を一定値に設定するものとしたものである。

第５の解決手段は、第１図（ｂ）に示すように（破線部
分を含む）、上記第３の解決手段にお−１で、冷房負荷
（Ｑｄ　）を検出する負荷検出手段（Ｔ　ｈ１）を設け
る。

そして、取出量設定手段（５４）を、上記負荷検出手段
（Ｔ　ｈ１）で検出される冷房負荷（Ｑｄ　）に応じて
目標取出量（ΔＱｓ）を設定するものとしたものである
。

第６の解決手段は、第１図（ｂ）に示すように（点線部
分の一部を含む）、上記第３．第４又は第５の解決手段
において、圧縮機（２）の吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ
　）を検出する吸入状態検出手段（Ｓ　ｐ１）を設ける
。

そして、循環量演算手段（５５）を、上記吸入状態検出
手段（Ｓ　ｐ１）で検出される吸入冷媒の物理状態量（
Ｔｅ　）と入口温度検出手段（Ｔｈ１）で検出される分
流前の液冷媒の温度（Ｔｉ　）とに基づき冷媒循環ｆｆ
１（ＧＲ）を推定演算するものとしたものである。

第７の解決手段は、第１図（ｂ）に示すように（点線部
分を含む）、上記第３．第４又は第５の解決手段におい
て、圧縮機（２）の運転容量　（Ｆ）を検出する容量検
出手段（１９）と、圧縮機（２）への吸入冷媒の物理状
態量（Ｔｅ　）を検出する吸入状態検出手段（Ｓ　ｐ１
）とを設ける。

そして、循環量演算手段（５５）を、上記吸入状態検出
手段（Ｓ　ｐ１）で検出される吸入冷媒の物理状態量（
Ｔｅ　）と、入口温度検出手段（Ｔｈ１）で検出される
分流前の液冷媒の温度（Ｔ１）と、容量検出手段（１９
）で検出される圧縮機（２）の運転容量（Ｆ）とに基づ
き冷媒循環量（ＧＲ）を推定演算するものとしたもので
ある。

第８の解決手段は、上記第７の解決手段において、循環
量演算手段（５５）を、下記（Ａ）式０式％（） （ただし、Ｋ、、に２は定数、ｆｌ＋ｆ２は関数を表す
） に基づき冷媒循環ｊｌ（ＧＲ）を演算するものとしたも
のである。

第９の解決手段は、第１図（ｂ）に示すように（点線部
分の一部を含む）、上記第３．第４又は第５の解決手段
において、圧縮機（２）への吸入冷媒の物理状態量（Ｔ
ｅ　）を検出する吸入状態検出手段（Ｓ　ｐ１）と、圧
縮機（２）からの吐出冷媒の物理状態量（Ｔｃ　）を検
出する吐出状態検出手段（Ｓ　ｐ２）とを設ける。

そして、循環量演算手段（５５）を、上記吸入状態検出
手段（Ｓｐ１）で検出される吸入冷媒の物理状態量（Ｔ
ｅ　）と、上記吐出状態検出手段（Ｓｐ２）で検出され
る吐出冷媒の物理状態Ｊｉｉ　（Ｔｃ　）とに基づき冷
媒循環量（ＧＲ）を推定演算するものとしたものである
。

第１０の解決手段は、第１図（ｂ）に示すように（点線
部分の一部を含む）、上記第３．第４又は第５の解決手
段において、圧縮機（２）を容量可変形とし、圧縮機（
２）の運転容量（Ｆ）を検出する容量検出手段（１９）
と、圧縮機（２）への吸入冷媒の物理状態ｆｌ（Ｔｅ）
を検出する吸入状態検出手段（Ｓ　ｐ１）と、圧縮機（
２）からの吐出冷媒の物理状態量（Ｔｅ　）を検出する
吐出状態検出手段（Ｓ　ｐ２）とを設ける。

そして、循環量演算手段（５５）を、上記容量検出手段
（１９）で検出される圧縮機（２）の運転容１ｍ　（Ｆ
）と、上記吸入状態検出手段（Ｓ　ｐ１）で検出される
吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ　）と、上記吐出状態検出
手段（Ｓ　ｐ２）で検出される吐出冷媒の物理状態量（
ＴＣ）とに基づき冷媒循環量（ＧＲ）を推定演算するも
のとしたものである。

第１１の解決手段は、第１図（ｂ）に示すように（点線
部分の一部を含む）、上記第１〜第１０の各解決手段に
おいて、分流路（２０）を、過冷却コイル（１０）の一
端を主冷媒回路（１）の熱源側熱交換器（３）と減圧機
構（４）との間の液ライン６ａ）に冷媒の流通可能に接
続する第１分岐管（１３＆＞と、過冷却コイル（１０）
の他端を上記第１分岐管（１３ａ）の液ライン（６ａ）
との接続部よりも減圧機構（４）側の液ライン（６ａ）
に冷媒の流通可能に接続する第２分岐管（１３ｂ）とで
構成し、 分流調節機構（５１）を、主冷媒回路（１）の液ライン
（６ａ）における第１．第２分岐管（１３ａ）（１３ｂ
）との接続部間に介設された第１流量制御弁（１２）と
、分流路（２０）に介設された第２流量制御弁（１５）
とにより構成したものである。

第１２の解決手段は、第２図に示すように、上記第１１
の解決手段において、第２流量制御弁（１５）を減圧機
能を有するものとし、かつ第１分岐管（１３ａ）に配置
して、第１分岐管（１３ａ）に第１分岐管（１３ａ）を
開閉する開閉弁（１１）を介設し、第１分岐管（１３ａ
）の上記過冷却コイル（１０）の他端と上記開閉弁（１
１）との間を吸入ライン（６ｂ）に冷媒の流通可能に接
続する第３分岐管（１３ｃ）を設ける。

さらに、蓄冷熱運転時、熱源側熱交換器（３）で凝縮さ
れた冷媒が第２分岐管（１３ｂ）から過冷却コイル（１
０）で蒸発して第３分岐管（１３Ｃ）から吸入ライン（
６ｂ）に戻るよう切換える循環経路切換手段（４９）を
設け、蓄冷熱手段（５０）を、上記第２流量制御弁（１
５）と過冷却コイル（１０）とで構成したものである。

第１３の解決手段は、上記第１１又は第１２の解決手段
において、分流制御手段（５３）を、冷媒の分流路（２
０）への分流率（Ｆ　ＲＶ）が第１基準値以上のときに
は第２流量制御弁（１５）を全開に固定して第１流量制
御弁（１２）の開度を可変に制御し、冷媒の分流率（Ｆ
　ＲＶ）が上記第１基準値よりも小さい第２基準値以下
のときには第１流量制御弁（１２）を全開に固定して第
２流量制御弁（１５）の開度を可変に制御する一方、冷
媒の分流率（Ｆ　ＲＶ）が上記第１基準値と第２基準値
との間では第１．第２流量制御弁（１２）（１５）の開
度を可変に制御するものとしたものである。

第１４の解決手段は、上記第１１又は第１２の解決手段
において、分流制御手段（５３）を、第１、第２流量制
御弁（１２）（１５）の開度の和を一定に保持しながら
第１．第２流量制御弁（１２）（１５）の開度を制御す
るものとしたものである。

第１５の解決手段は、上記第１１又は第１２の解決手段
において、分流制御手段（５３）を、分流された液ライ
ン（６ａ）側と分流路（２０）との流路比抵抗の合成和
を一定に保持しながら第１゜第２流量制御弁（１２）（
１５）の開度を制御するものとしたものである。

第１６の解決手段は、上記第１〜第１０の解決手段にお
いて、分流調節機構（５０）を分流路（２０）又は分流
部と合流部との間の液ライン（６ａ）のいずれか一方に
設けられた単一の流量制御弁で構成したものである。

（作用） 以上の構成により、請求項（１）の発明では、蓄冷熱手
段（５０）により蓄熱槽（９）に蓄えられた冷熱を回収
して室内の冷房運転を行う蓄冷熱回収運転時、熱源側熱
交換器（３）で凝縮された冷媒の一部が液ライン（６ａ
）から分流路（２０）側に分流し、過冷却コイル（１０
）で蓄熱媒体たる水（Ｗ）との熱交換により過冷却され
る一方、残りの冷媒は過冷却されることなく液ライン（
６ａ）を流れる。

その場合、目標温度設定手段（５２）により、合流後の
液冷媒の目標出口温度（Ｔｏｓ）が設定され、分流制御
手段（５３）により、出口温度検出手段（Ｔ　ｈｏ）で
検出される出口温度（ＴＯ）が上記目標出口温度（Ｔｏ
ｓ）になるよう分流調節機構（５１）が制御される。し
たがって、目標出口温度（Ｔｏｓ）に対応して冷媒の分
流率（Ｆ　ＲＶ）が調節されることになり、現在の運転
状態に適した蓄冷熱の有効利用が図られる。

請求項（２の発明では、上記請求項（１）の発明におい
て、目標温度設定手段（５２）により、負荷検出手段（
Ｔ　ｈ１）で検出される冷房負荷（Ｑｄ　）に基づき目
標出口温度（Ｔｏｓ）が設定されるので、分流制御手段
（５３）により、室内の要求負荷に応じて能力が調節さ
れることになり、蓄冷熱の利用効率が向上することにな
る。

請求項（３）の発明では、上記請求項（１）の発明にお
ける目標温度設定手段（５２）の作用として、蓄冷熱回
収冷房運転時、目標温度演算手段（５６）により、取出
量設定手段（５４）で設定された蓄冷熱の目標取出量（
ΔＱＳ）、循環量演算手段（５５）で演算される現在の
冷媒循環量（ＧＲ）及び入口温度検出手段（Ｔｈ１）で
検出される入口温度（Ｔ１）に基づき目標出口温度（Ｔ
ｏｓ）が演算され、分流制御手段（５３）により、蓄冷
熱の取出量が上記目標取出量（ΔＱｓ）になるよう分流
調節機構（５１）が制御される。

したがって、現在の蓄冷熱の取出量を考慮しながら、分
流率（Ｆ　ＲＶ）が調節され、蓄冷熱が合理的に利用さ
れることになる。

請求項（４）の発明では、上記請求項（３）の発明にお
いて、蓄冷熱回収運転時、取出量設定手段（５４）によ
り、蓄冷熱の取出量（ΔＱｓ）が一定値に設定されるの
で、夜間等の蓄冷熱運転で蓄えた蓄冷熱の総量と一日の
運転時間とから、蓄冷熱を余すことなく使い切るような
蓄冷熱の利用が図られることになり、上記請求項（３）
の発明の実効が得られる。

請求項（５）の発明では、上記請求項（３）の発明にお
いて、取出量設定手段（５４）により、負荷検出手段（
Ｔ　ｈ１）で検出される冷房負荷（Ｑｄ　）に応じて蓄
冷熱の目標取出ｆｆ１（ΔＱｓ）が設定されるので、現
在の冷房負荷（Ｑｄ　）が小さいときには蓄冷熱の取出
ｆｆ１（ＦＲＹ）が低減される一方、冷房運転開始時等
の冷房負荷（Ｑｄ　）の大きいときには蓄冷熱の取出量
が大きく取られてプルダウン時間が短縮され、上記請求
項（３）の発明の実効が得られる。

請求項（６）の発明では、上記請求項（３）、　（４）
又は（５）の発明において、吸入状態検出手段（Ｓｐ１
）により、圧縮機（２）への吸入冷媒の物理状態量（Ｔ
ｅ）が検出され、循環量演算手段（５５）により、この
物理状態量（Ｔｅ　）と入口温度検出手段（Ｔｈ１）で
検出される液冷媒の入口温度（Ｔｉ）とに基づき冷媒の
循環量（ＧＲ）が演算される。

したがって、簡易迅速に冷媒の循環量（ＧＲ）が推測さ
れ、上記請求項（３）、　（４）又は（５）の発明の実
効が得られることになる。

請求項（７′）の発明では、上記請求項（３）、　（４
）又は（５）の発明において、循環量演算手段（５５）
により、容量検出手段（１９）で検出される圧縮機（２
）の運転容量（Ｆ）、吸入状態検出手段（Ｓ　ｐ１）で
検出される吸入冷媒の蒸発温度（Ｔｅ　）及び入口温度
検出手段（Ｔ　ｈ１）で検出される液冷媒の入口温度（
Ｔ１）に基づいて、冷媒の循環量（ＧＲ）が演算される
。したがって、上記請求項（８）の発明に比べ、より正
確な冷媒循環ｊｌ（ＧＲ）が求められ、上記請求項（３
）、　（４）又は（５）の発明において、より顕著な効
果が得られることになる。

請求項（８）の発明では、上記請求項（刀の発明におい
て、循環量演算手段（５５）により、装置の種類、大き
さ等で定数が決定される上記（Ａ）式に基づき冷媒循環
量（ＧＲ）が推定演算されるので、蒸発温度（Ｔｅ　）
　、圧縮機（２）の運転容量（Ｆ）及び冷媒の入口温度
（Ｔｉ　）から冷媒循環量（ＧＲ）が求められ、上記請
求項（刀の発明の実効が得られることになる。

請求項（９）の発明では、上記請求項（３）、　（４）
又は（５）の発明において、循環量演算手段（５５）に
より、吸入状態検出手１段（Ｓ　ｐ１）で検出される吸
入冷媒の物理状態量（Ｔｅ　）及び吐出状態検出手段（
Ｓ９２）で検出される吐出冷媒の物理状態量（Ｔｅ　）
に基づき簡易迅速に冷媒循環量（、ＧＲ）が推定演算さ
れ、上記請求項（３）、　［４）又は（５）の発明の実
効が得られる。

請求項のの発明では、上記請求項（３）、　（４）又は
（５）の発明において、循環量演算手段（５５）により
、容量検出手段（１９）で検出される圧縮機（２）の運
転容量（Ｆ）、吸入状態検出手段（Ｓ　ｐ１）で検出さ
れる吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ　）及び吐出状態検出
手段（Ｓ　ｐ２）で検出される壁出冷媒の物理状態量（
Ｔｅ　）に応じて、冷媒循環量（ＧＲ）が演算されるの
で、上記請求項（９）の発明に比べて、冷媒循環量（Ｇ
Ｒ）がより正確に算出され、上記請求項（３）、　（４
）又は（５）の発明について、より顕著な効果が得られ
ることになる。

請求項（１１）の発明では、上記請求項（１）〜（イ）
）の各発明における分流調節機構（５１）の作用として
、第１流量制御弁（１２）及び第２流量制御弁（１５つ
の開度調節により分流率（Ｆ　ＲＶ）が正確に調節され
るので、上記請求項（１）〜（至）の各発明の実効が得
られる。

請求項（１２１の発明では、上記請求項（１１）の発明
において、蓄冷熱運転時、循環経路切換手段（４９）に
より回路接続が切換えられ、室外熱交換器（３）で凝縮
された液冷媒が第２分岐管＜１３ｂ）にバイパスして流
れ、第２流量制御弁（１５）で減圧されて過冷却コイル
（１０）で蒸発することにより蓄熱槽（９）に冷熱を蓄
えた後、吸入ライン（６ｂ）に戻る。

このように、過冷却コイル（１ｏ）及び第２流量制御弁
（１５）を利用して蓄冷熱が行われるので、装置の構成
が簡素化され、コストが低減することになる。

請求項（１３）の発明では、上記請求項ＧＤ又は（１２
）の発明において、分流制御手段（５３）により、分流
率（Ｆ　ＲＶ）の中間領域では両流量制御弁（１２）。

（１５）の開度調節により微細な分流率（Ｆ　ＲＶ）の
調節が行われる一方、分流率（Ｆ　ＲＶ）が高い領域又
は低い一域では、一方の流量＠御弁（１２又は１５）の
開度調節のみで分流率（Ｆ　ＲＶ）が制御され、簡素な
構成でもって分流率（Ｆ　ＲＶ）が調節されることにな
る。

請求項（１４）の発明では、上記請求項ＯＤの発明にお
いて、第１．第２流量制御弁（１２）（１５）の開度の
和が一定値になるよう制御されるので、回路中の冷媒循
環量（ＧＲ）がほぼ一定に保持されることになり、分流
率（Ｆ　ＲＶ）の調節時に第１゜第２流量制御弁（１２
）（１５）の開度の変更により装置の運転状態が変化し
て制御の不安定を招く虞れが防止されることになる。

請求項（１５）の発明では、上記請求項Ｇ１）又はＯｚ
の発明において、分流制御手段（５３）により、分流時
における液ライン（６ａ）側と分流路（２０）側の流路
比抵抗の合成和が一定になるように、各流量制御弁（１
２）（１５）の開度が制御されるので、分流率（Ｆ　Ｒ
Ｖ）が変化しても、液ライン（６ａ）における圧力損失
が一定に保持される。

したがって、回路中の冷媒状態が極めて安定し、室内側
の減圧機構（４）の開度制御が安定するという著効が得
られる。

請求項ａ♂の発明では、上記請求項（１）〜ωの発明に
おいて、分流制御手段（５３）により、一つの流量制御
弁の開度調節でより簡便に分流率（Ｆ　ＲＶ）が制御さ
れることになる。

（実施例） 以下、本発明の実施例について、第２図以下の図面に基
づき説明する。

第２図は第１実施例に係る冷房専用の蓄熱式空気調和装
置の全体構成を示し、（２）は圧縮機、（３）は凝縮器
として機能する熱源側熱交換器としての室外熱交換器、
（４）は該室外熱交換器（３）で凝縮された冷媒を減圧
する減圧機構としての第１電子膨張弁、（５）は蒸発器
として機能する利用側熱交換器としての室内熱交換器で
あって、上記各機器（２）〜（５）は冷媒配管（６）に
よって冷媒の流通可能に順次接続され、室外熱交換器（
３）で室外空気との熱交換により得た冷熱を室内熱交換
器（５）で室内に付与するヒートポンプ機能を有する主
冷媒回路（１）が構成されている。

ここで、（１９）は上記圧縮機（１）の運転容量を可変
に調節するためのインバータ（１９）であり、該インバ
ータ（１９）により圧縮機（１）の運転容量が出力周波
数Ｆとして求められ、よって、インバータ（１９）は容
量検出手段としての機能を有するものである。

そして、この主冷媒回路（１）には付属機器として、室
外熱交換器（３）の下流側には冷媒を一時貯留するため
のレシーバ（７）が、圧縮機（２）の上流側には該圧縮
機（２）への吸入ガス中の液冷媒を分離するためのアキ
ュムレータ（８）が夫々介設されている。

そして、この空気調和装置には、蓄熱可能な蓄熱媒体と
しての水（Ｗ）を貯留する蓄熱槽（９）が配置されてい
て、該蓄熱槽（９）内には、冷媒との熱交換により蓄熱
槽（９）内の水（Ｗ）を製氷するとともに蓄冷熱回収運
転時には冷媒を過冷却する過冷却コイルとして機能する
製氷コイル（１０）が配設されている。該製氷コイル（
１０）は、上流側から順に、第１及び第２分岐管（１３
ａ）（１３ｂ）により、上記主冷媒回路（１）の液ライ
ン（６ａ）と冷媒の流通可能に接続されていて、上記第
１．第２分岐管（１３ａ）（１３ｂ）及び製氷コイル（
１０）により、主冷媒回路（１）の熱源側熱交換器（３
）と減圧機構（４）との間の液ライン（６ａ）をバイパ
スして設けられ、液冷媒の一部を分流させたのち再び液
ライン（６ａ）に合流させるよう分流する分流路（２０
）が構成されている。

また、上記主冷媒回路（１）の液ライン（６ａ）におい
て、上記第１．第２分岐管（１３ａ）。

（１３ｂ）との２つの分岐点つまり上記分流路（２０）
と液ライン（６ａ）との分流点（Ｐ）及び合流点（Ｒ）
との間には、開度の調節可能な第１流量制御弁としての
第２電子膨張弁（１２）が設けられている一方、上記第
１分岐管（１３ａ）には、第１分岐管（１３ａ）の開閉
を切換える第１開閉弁（１１）が設けられ、上記第２分
岐管（１３ｂ）には開度の調節可能な第２流量制御弁と
しての第３電子膨張弁（１５）が介設されている。

さらに、上記第１開閉弁（１１）と製氷コイル（１０）
との間の第１分岐管（１３ａ）を主冷媒回路（１）の吸
入ライン（６ｂ）に冷媒の流通可能に接続する第３分岐
管（１３ｃ）が設けられ、該第３分岐管（１３ｃ）には
、第３分岐管（１３Ｃ）の開閉を切換える第２開閉弁（
１４）が介設されている。

すなわち、上記第１開閉弁（１１）及び第２開閉弁（１
４）がいずれも閉じているときには冷媒が主冷媒回路（
１）からバイパス不能となる一方、第１開閉弁（１１）
が開き、かつ第２開閉弁（１４）が閉じたときには、第
１分岐管（１３ａ）、製氷コイル（１０）、第２分岐管
（１３ｂ）を経て主冷媒回路（１）の液ライン（６ａ）
から冷媒の一部が分流したのち液ライン（６ａ）に合流
するようになされている。その際、第２．第３電子膨張
弁（１２）（１５）の開度を相互に調節することにより
、液ライン（６ａ）側を流れる冷媒流量に対する分流路
（２０）側を流れる冷媒の流量つまり分流率を調節する
ようにしており、上記第２．第３電子膨張弁（１２）（
１５）により分流調節機構（５１）が構成されている。

一方、第１開閉弁（１１）及び第１電子膨張弁（４）が
閉じ、第２電子膨張弁（１２）及び第２開閉弁（１４）
が開くと、液冷媒が第２分岐管（１３ｂ）から製氷コイ
ル（１０）、第３分岐管（１３ｃ）を経てガスライン（
６ｂ）に戻るように流れ、第３電子膨張弁（１５）で減
圧された冷媒が製氷コイル（１０）で蒸発することによ
り、蓄熱槽（９）内の水（Ｗ）を製氷して冷熱を蓄える
ようになされており、上記第３電子膨張弁（第２流量制
御弁）（１５）及び製氷コイル（過冷却。

コイル）（１０）により、蓄冷熱手段（５０）が構成さ
れている。また、第１．第２開閉弁（１１）（１４）に
より冷媒の循環経路を切換える循環経路切換手段（４９
）が構成されている。

なお、後述のように、上記第１．第２開閉弁（１１）、
　　（１’４）が同時に開くことはない。

ここで、装置には多くのセンサ類が設けられていて、（
Ｔ　ｈ１）は液ライン（６ａ）の分流点（Ｐ）上流側に
配置され、分流前の液冷媒の温度（入口温度）ＴＩを検
出する入口温度検出手段としての入口部センサ、（Ｔ　
ｈｏ）は液ライン（６ｂ）の合流点（Ｒ）下流側に配置
され、合流後の液冷媒の温度（出口温度）Ｔｏを検出す
る出口温度検出手段としての出口温センサ、（Ｔ　ｈ１
）は室内熱交換器（５）の空気吸込口に配置され、室温
Ｔａを検出して設定温度Ｔｓとの差温ΔＴから空調負荷
を検出する負荷検出手段としての室温センサ、（Ｔｈ２
）は吸入管（６ｂ）に配置され、吸入管温度Ｔ２を検出
する吸入管センサ、（Ｓｐ１）は吸入管に配置され、吸
入冷媒の物理状態量たる冷媒の蒸発圧力相当飽和温度（
以下蒸発温度という）Ｔｅを検出する低圧センサ、（Ｓ
　ｐ２）は吐出管に配置され、吐出冷媒の物理状態量た
る冷媒の凝縮圧力相当飽和温度Ｔｅ　　（以下、凝縮温
度という）を検出する吐出状態検出手段としての高圧セ
ンサである。

なお、上記吸入管センサ（Ｔ　ｈ２）で検出される吸入
過熱冷媒の温度Ｔ２と低圧センサ（Ｓ　ｐ１）で検出さ
れる蒸発温度Ｔｅとの温度偏差（Ｔ２−Ｔｃ　）により
、製氷運転時（蓄冷熱運転時）における冷媒の過熱度ｓ
ｈを求めるようにしている。

そして、上記各センサは装置全体の運転を制御する運転
制御手段としてのコントローラ（１６）に接続され、該
コントローラ（１６）により、装置の運転状態および各
センサ（Ｔｈ１）　、　　（Ｔｈｏ）（Ｔｈ１）　、　
　（Ｔｈ２）　、　　（Ｓｐ１）　、　　（Ｓｐ２）か
らの信号に応じて、上記各弁（４）（１１）（１２）（
１４）（１５）の開閉や開度を制御するようになされて
いる。

次に、上記の如く構成された回路の各運転状態について
説明する。

蓄熱回収を伴わない通常冷房運転時には、第１゜第２開
閉弁（１１）（１４）が閉じ、かつ第２電子膨張弁（１
２）が開いた状態で、第１電子膨張弁（４）の開度を適
度に調節しつつ運転が行われ、圧縮機（２）で圧縮され
た冷媒が室外熱交換器（３）で凝縮された後、分流路（
２０）側に分流されることなく液ライン（６ａ）のみを
流れ、第１電子膨張弁（４）で減圧されて、室内熱交換
器（５）で蒸発して圧縮機（２）に戻るように循環する
。

また、製氷運転時には、第１開閉弁（１１）が閉じ、第
２電子膨張弁（１２）及び第２開閉弁（１４）が開き、
かつ第１電子膨張弁（４）が閉じた状態で、第３電動膨
張弁（１５）の開度を適度に調節しながら運転が行われ
、室外熱交換器（３）で凝縮された冷媒が第３電子膨張
弁（１５）によって減圧され、製氷コイル（１ｏ）で蒸
発して、蓄熱槽（９）内の水（Ｗ）との熱交換により蓄
熱槽（９）内の水を製氷した後吸入側に戻るように循環
する（第１図実線矢印参照）。なお、上記製氷運転時、
上記吸入管センサ（Ｔ　ｈ２）と低圧センサ（Ｓ　ｐ１
）で求められる吸入過熱度ｓｈが目標値に一致するよう
第３電子膨張弁（１５）の開度を制御している。

この製氷運転の後、蓄熱を回収することにより蓄熱槽（
９）内の氷を融解してその冷熱を利用した冷房運転を行
う蓄冷熱回収運転時には、第１開閉弁（１１）が開き、
第２開閉弁（１４）が閉じ、かつ第２電子膨張弁（１２
）及び第３電子膨張弁（１５）の開度を相互に調節しな
がら運転が行われ、室外熱交換器（３）で凝縮された冷
媒の一部が分流路（２０）に流れて蓄熱槽（９）内の水
−（Ｗ）で過冷却される一方、残りの冷媒はそのまま液
ライン（６ａ）を流れて、それらが合流した後第１電子
膨張弁（４）で減圧され、室内熱交換器（５）で蒸発し
て圧縮機（２）に戻るように循環する（第１図破線矢印
参照）。

その際、上記コントローラ（１６）により行われる蓄冷
熱利用率の制御について以下に説明する。

第３図はコントローラ（１６）の制御内容を示すフロー
チャートであって、ステップｓ１で上記入口部センサ（
Ｔｈ１）　、出口温センサ（Ｔ　ｈｏ）及び室温センサ
（Ｔｈ１）で検出される液冷媒の入口温度Ｔ１、出口温
度Ｔｏ及び室温Ｔａと、インバータ（１９）で検出され
る圧縮機（２）の運転周波数（運転容量）・Ｆの値をそ
れぞれ入力し、ステップＳ２で式　Ｑｄ　＝Ｃ＋　　（
Ｔａ　−Ｔａｓ）　　（ただし、Ｑｄは空調負荷％ＴＪ
ＩＳは室内の設定温度、Ｃ１は所定の定数である）に基
づき空調負荷Ｑｄを求めた後、ステップＳ３で式　ΔＱ
ｓ　−Ｃ２Ｑｄ−Ｃｚ　　（ただし、Ｃ２，Ｃ３は所定
の定数である）に基づき蓄冷熱の目標取出量ΔＱｓを演
算する。

次に、下記（１）式 ％式％（１） （ただし、ＧＲは冷媒循環量、０４〜Ｃ７はそれぞれ所
定の定数である）に基づき冷媒循環量ＧＲを求める。す
なわち、上記（１）式は、冷媒循環量ＧＲを蒸発温度Ｔ
ｅ１圧縮機（２）の運転容量Ｆ１人口温度Ｔ１をパラメ
ータとして表した下記（Ａ）式 ％式％（） （ただし、Ｋｌ　ｒ　Ｋ２は定数、ｆ、、ｆ２は関数を
表す）における関数ｆｌ＋ｆ２を一次関数で近似したも
のである。

次に、ステップＳ５で下記（′２Ｊ式 ％式％（２） （ただし、Ｔｏｓは目標出口温度、Ｃ８は所定の定数で
ある）に基づき目標出口温度Ｔｏｓを設定する。

そして、ステップＳ６で出口温度ＴＯと目標出口温度Ｔ
ｏｓの温度偏差（Ｔｏ−Ｔｏｓ）を演算し、ステップＳ
７で、下記（３）式 ％式％（３） （ただし、ΔＦＲＹは分流率ＦＲＶの変更量、ΔＴｓは
サンプリングタイム、Ｔｌｎは積分時間である）に基づ
き上記第２．第３電子膨張弁（１２）。

（１５）の開度の駆動量つまり分流率ＦＲＶの変更量Δ
ＦＲＹを演算した後、ステップＳ８で、ＦＲＶ−ＦＲＶ
＋ΔＦＲＶとして、新分流率ＦＲＶを決定する。

さらに、以上のようにして決定された分流率ＦＲＶの変
更量へＦＲＶの値に応じて、ステップ８６〜Ｓ９で第１
．第２流量制御弁（１２）（１５）の開度を駆動するこ
とにより、出口温度Ｔｏが目標出口温度Ｔｏｓになるよ
う分流調節機構（５１）を制御するようにしている。

上記フローにおいて、ステップＳ３により、蓄冷熱の目
標取出量ΔＱｓを設定する取出量設定手段（５４）が構
成され、ステップＳ４により、冷媒の循環量ＧＲを演算
する循環量演算手段（５５）が構成され、ステップＳＳ
により、液冷媒の目標出口温度Ｔｏｓを演算する目標温
度演算手段（５６）が構成されている。また、ステップ
Ｓ９により、出口温度Ｔｏが目標出口温度Ｔｏｓになる
ように上記分流調節機構（５１）を制御する分流制御手
段（５３）が構成されている。

さらに、上記取出量設定手段（５４）　、循環量演算手
段（５５）及び目標温度演算手段（５６）により、目標
出口温度Ｔｏｓの値を設定する目標温度設定手段（５２
）が構成されている。

ここで、上記制御内容に沿って、分流率ＦＲＹを制御す
る具体例を説明するに、装置の状態から、例えば上記（
１）式の各定数を求め、下記のように決定する。

ＧＲ−２９Ｔｅ　＋４Ｆ−５ＴＩ　＋２７０　　　（４
）また、目標出口温度Ｔｏｓを下記式 ７式％（５） とする。ただし、４℃≦Ｔｏｓ≦１６℃％に３■Ｃ８・
ΔＱｓであって、例えば下記第１表のごとく、蓄冷熱の
目標取出量ΔＱｓを蓄冷熱を使い切る時間（利用時間）
の長短り、Ｍ、Ｓに応じて設定しておく（本例では、装
置の使用時間に対応して、Ｌ、Ｍ、Ｓをそれぞれ１２，
１０．８時間に想定している）。

第１表 以上の関係から、現在の蒸発温度Ｔｅ、インバータ（１
９）の出力周波数Ｆ及び入口温度ＴＩが検知されると、
（１）式に基づき冷媒循環ｆｆ１ＧＲが演算され、さら
に、冷媒循環１ｔＧＲが求まると、予め設定された利用
時間り、Ｍ、Ｓに対応して目標出口温度Ｔｏｓが決定さ
れる。

次に、ステップＳ９における第１．第２流量制御弁（１
２）、−（１５）　の開度ＥＶＩ、　　ＥＶ２ノ制御内
容について、具体例を説明するに、ステップ８６〜Ｓ８
で分流率ＦＲＹが求まると、その値に対する制御モード
は下記第２表のように設定される。

第２表 第４図（ａ）は、上記第２表とほぼ同様の関係式に応じ
て制御される第２．第３電子膨張弁（１２）（１５）の
開度Ｅｖｌ（図中の特性線ａ１）。

（Ｅｖ２（図中の特性線ｂ＋）を示す。すなわち、図に
示すように、分流率ＦＲＹが所定の第１基準値ＦＲＩ（
上記例では１８００　（開度のパルス比で表したもの）
）以上のときには第２流量制御弁（１５）の開度ＥＶ２
を全開（２０００パルス）に固定して第１流量制御弁（
１２）の開度ＥＶＩを可変に制御し、分流率ＦＲＹが上
記第１基準値ＦＲＩよりも所定量だけ小さい第２基準値
ＦＲ２以下のときには第１流量制御弁（１２）の開度Ｅ
ＶＩを全開に固定して第２流量制御弁（１５）の開度Ｅ
Ｖ２を可変に制御する一方、分流率が上記第１基準値Ｆ
ＲＩと第２基準値ＦＲ２の間では第１．第２流量制御弁
（１２）。

（１５）の開度ＥＶＩ、　　ＥＶ２を全閉状態から連続
的に変化させるようにしている。

また、第４図（ｂ）及び（Ｃ）は、上記開度調節に対応
する液ライン（６ａ）の分流点（Ｐ）から合流点（Ｒ）
間の圧力損失Ｖｌ及び流路比抵抗　　　　゛の合成和Ｃ
ｖの分流率ＦＲＹの変化に対する変化を示し、特に、圧
力損失Ｖｌは、分流率ＦＲＹの中間領域では小さく、分
流率ＦＲＹが中間領域から小さく又は大きくなるにつれ
て増大する特性を示している。

なお、上記第３図のフローにおいて、ステップＳ１で上
記吐出管に配置された高圧センサ（Ｓ　ｐ２＞で検出さ
れる凝縮温度Ｔｃを入力し、ステップＳ４で、上記（１
）式の代わりに、下記（５）式ＧＲ−ＣＭ　Ｔｅ　＋Ｃ
＋ｓ　Ｆ−Ｃ＋ｓ　Ｔｃ　＋ＣＩ７　　（５）に基づき
冷媒循環量ＧＲを演算してもよい。

したがって、請求項（１）の発明では、蓄冷熱手段（５
０）により蓄熱槽（９）に蓄えられた冷熱を回収して室
内の冷房運転を行う蓄冷熱回収運転時、室外熱交換器（
３）で凝縮された冷媒の一部が分流点（Ｐ）で液ライン
（６ａ）から分流路（２０）側に分流し、製氷コイル（
過冷却コイル）（１０）で蓄熱媒体たる水（Ｗ）との熱
交換により過冷却される一方、残りの冷媒は過冷却され
ることなく液ライン（６ａ）を流れ、両者が合流点（Ｒ
）で合流して減圧機構たる第１電子膨張弁（４）で減圧
され、室内熱交換器（５）で蒸発した後圧縮機（２）に
戻るように循環する。

その場合、目標温度設定手段（５２）により、合流後の
液冷媒温度ＴＯの目標値つまり目標出口温度Ｔｏｓが設
定され、分流制御手段（５３）により、出口温センサ（
Ｔ　ｈｏ）で検出される出口温度Ｔｏが上記目標出口温
度Ｔｏｓになるよう分流調節機構（５１）が制御される
。したがって、その装置の要求に応じて設定された目標
出口温度Ｔｏｓに対応して冷媒の分流率ＦＲＹが調節さ
れることになり、従来の蓄冷熱の利用率を調節する機能
がないもののように、蓄冷熱の利用をなりゆきに任せる
ことなく、現在の運転状態に適した蓄冷熱の有効利用を
図ることができるのである。

請求項（２）の発明では、上記請求項（１）の発明にお
いて、目標温度設定手段（５２）により、室温センサ（
負荷検出手段）（Ｔｈ１）で検出された冷房負荷Ｑｄに
基づき目標出口温度Ｔｏｓが設定されるので、冷房負荷
Ｑｄに対応した蓄冷熱の利用をすることができ、よって
、蓄冷熱の利用効率がさらに向上することになる。

請求項（３）の発明では、上記請求項（１）の発明にお
ける目標温度設定手段（５２）の作用として、蓄冷熱回
収冷房運転時、目標温度演算手段（５６）により、取出
量設定手段（５４）で設定された蓄冷熱の目標取出量Δ
Ｑｓｓ循環量演算手段（５５）で演算される現在の冷媒
循環量ＧＲ及び入口部センサ（Ｔｂ１）で検出される入
口温度ＴＩに基づき目標出口温度Ｔｏｓが演算される（
例えば、上記（′２Ｊ又は（４）式）。そして、分流制
御手段（５３）により、分流路（２０）における冷媒と
水（Ｗ）との熱交換量、つまり蓄冷熱の取出量が上記目
標取出量ΔＱｓになるよう分流調節機構（５１）が制御
される。

したがって、実際の蓄冷熱の取出量を考慮しながら、蓄
冷熱を合理的に利用することができ、よって、使用電力
の低減効果を顕著に発揮することができるのである。

請求項（４）の発明では、上記請求項（３）の発明にお
いて、蓄冷熱回収運転時、取出量設定手段（５４）によ
り、蓄冷熱の取出量ΔＱｓが一定値に設定されるので、
例えば上記第１表のように、夜間等の蓄冷熱運転で蓄え
た蓄冷熱の総量と一日の運転時間とから、蓄冷熱を余す
ことなく使い切るように蓄冷熱の利用計画を立てること
ができ、よって、上記請求項（３）の発明の実効を図る
ことができる。

請求項（５）の発明では、上記請求項口）の発明におい
て、取出量設定手段（５４）により、負荷検出手段（Ｔ
　ｈ１）で検出される冷房負荷Ｑｄに応じて蓄冷熱の目
標取出量ΔＱｓが設定されるので、冷房負荷Ｑｄが小さ
くて蓄冷熱をそれ捏和用する必要がないときには取出量
を小さくする一方、冷房運転開始時等の冷房負荷の大き
いときには蓄冷熱の取出量を大きく取るようにしてプル
ダウン時間を短縮することができ、よって、上記請求項
（３）の発明の実効を図ることができる。また、そのこ
とにより、装置の小形化を図ることができることになる
。

請求項（６）の発明では、上記請求項（３）、　（４）
又は（５）の発明において、低圧センサ（吸入状態検出
手段）（Ｓ　ｐ１）により、圧縮機（１）への吸入冷媒
の蒸発温度（物理状態量）Ｔｅが検出され、循環量演算
手段（５５）により、この蒸発温度Ｔｅと入口温度検出
手段（Ｔ　ｈ１）で検出される液冷媒の上記入口温度Ｔ
Ｉとに基づき冷媒の循環量ＧＲが演算される。その場合
、通常圧縮機（１）の運転容量Ｆは蒸発温度Ｔｅが一定
になるよう制御されるので、蒸発温度Ｔｅの値が求まる
とその値からほぼ推測することができる。

したがって、簡易迅速に冷媒の循環ｆｆｉ　Ｇ　Ｒを推
測することができ、よって、上記請求項（３）、　＋４
１又は（５）の発明の実効を図ることができる。

請求項（′７）の発明では、上記請求項（３）、　（４
）又は（５）の発明において、インバータ（容量検出手
段）（１９）により圧縮機（２）の運転容量Ｆが検出さ
れ、低圧センサ（Ｓ　ｐ１）により吸入冷媒の蒸発温度
Ｔｅが検出される。そして、循環量演算手段（５５）に
より、上記圧縮機（２）の運転容量Ｆ。

冷媒の蒸発温度Ｔｅ及び入口部センサ（Ｔｈ１）で検出
される液冷媒の入口温度（Ｔｉ　）に基づいて、冷媒の
循環量ＧＲが演算される。したがって、上記請求項（８
）の発明に比べ、より正確な冷媒循環量ＧＲが演算され
ることになり、上記請求項（３）、　（４）又は（５）
の発明の効果をより顕著に発揮することができる。

請求項（８）の発明では、上記請求項（刀の発明におい
て、循環量演算手段（５５）により、蒸発温度Ｔｅ、圧
縮機（２）の運転容量Ｆ及び入口温度Ｔｌをパラメータ
とする上記（Ａ）式に基づき冷媒循環＊　Ｇ　Ｒが推定
演算される。具体的には、例えば上記（３）式に示すよ
うに、装置の大きさ、種類等に応じて（Ａ）式の定数や
関数が決定され、予め設定された関係式に基づき迅速に
冷媒循環量ＧＲが算出されることになる。よって、上記
請求項（７）の発明の実効を図ることができる。

請求項（９）の発明では、上記請求項（３１，（４）又
は（Ｓの発明において、循環量演算手段（５５）により
、低圧センサ（Ｓ　ｐ１）で検出される冷媒の蒸発温度
Ｔｅ及び高圧センサ（吐出状態検出手段）　　（Ｓｐ２
）で検出される冷媒の凝縮温度Ｔｃに基づき簡易迅速に
冷媒循環量ＧＲが求められ、よって、上記請求項（３）
、　（４）又は（５）の発明の実効を図ることができる
。

請求項色の発明では、上記請求項（３）、　（４）又は
（５）の発明において、インバータ（１９）により圧縮
機（２）の運転容ｆｆ１Ｆが検出され、低圧センサ（Ｓ
　ｐ１）及び高圧センサ（Ｓ　ｐ２）で検出される蒸発
温度Ｔｅ及び凝縮温度Ｔｃに応じて、例えば上記（５）
式のように冷媒循環ｍＧＲが演算されるので、上記請求
項（９）の発明に比べて、冷媒循環量ＧＲがより正確に
算出されることになる。よって、上記請求項口）、　（
４）又は（５）の発明の効果をより顕著に発揮すること
ができる。

請求項（１１）の発明では、上記請求項（１）〜（財）
の各発明において、第１．第２分岐管（１３ａ）（１３
ｂ）で製氷コイル（過冷却コイル”）（１０）と液ライ
ン（６ａ）との間を接続して分流路（２０）が構成され
る一方、分流路（２０）及び分流点（Ｐ）と合流点（Ｒ
）との間の液ライン（６ａ）にそれぞれ設けられた第２
電子膨張弁（第１流量制御弁）（１２）及び第３電子膨
張弁（第２流量制御弁）（１５）により分流調節機構（
５１）が構成されているので、２つの電子膨張弁（１２
）。

（１５）の開度ＥＶＩ、　　ＥＶ２の調節により分流率
ＦＲＶが正確に調節され、よって、上記請求項（１）〜
ηの発明の実効を図ることができる。

請求項（財）の発明では、蓄冷熱運転時、循環経路切換
手段（４９）により回路接続が切換えられ、室外熱交換
器（３）で凝縮された液冷媒が合流点（Ｒ）から第２分
岐管（１３ｂ）側にバイパスして流れ、第３電子膨張弁
（１５）で減圧されて製氷コイル（１０）で蒸発した後
、吸入ライン（６ｂ）に戻るように循環することにより
、蓄熱槽（９）に冷熱が蓄えられる。すなわち、第３電
子膨張弁（１５）と蓄冷熱回収用の製氷コイル（過冷却
コイル）とで蓄冷熱手段（５０）が兼用されているので
、別途蓄冷熱手段を設ける必要がなく、構成が簡略化さ
れ、よって、装置のコストの低減を図ることができる。

請求項（１３）の発明では、上記請求項（１１）又は（
１２）の発明において、上記第２表及び第４図（ａ）に
示すように、分流制御手段（５３）により、分流率ＦＲ
Ｖが第１基準値Ｆ　ＲＶＩ以上のときには第３電子膨張
弁（１５）の開度ＥＶ２が全開に固定され、第２電子膨
張弁（１２）の開度ＥＶＩが可変に調節される一方、上
記第１基準値ＥＶＩよりも小さい第２基準値Ｆ　ＲＶ２
以下のときには、第２電子膨張弁（１２）の開度ＥＶＩ
が全開に固定され、第３電子膨張弁（１５）の開度ＥＶ
２が可変に調節される。また、分流率ＦＲＹが上記第１
基準値ＦＲＶＩと第２基準値Ｆ　ＲＶ２の間の中間領域
では両電子膨張弁（１２）。

（１５）の開度Ｅ　ｖｌ、　　Ｅ　ｖ２が可変に調節さ
れるので、中間領域では両電子膨張弁（１２）（１５）
の開度調節による微細な分流率ＦＲＹの制御を行いなが
ら、分流率ＦＲＹが中間領域よりも高い領域又は低い領
域では、一方の電子膨張弁（１２又は１′５）の開度調
節のみで簡易に分流率ＦＲＹを制御することができる。

なお、上記例では蓄冷熱手段（５０）を第３電子膨張弁
（１５）及び製氷コイル（１０）で構成したが、過冷却
用と製氷層とで別個に熱交換コイルを設けるようにして
もよい。第５図は斯かる第１実施例の変形例を示し、製
氷用熱交換コイル（１０ａ）と、過冷却用熱交換コイル
（１０ｂ）とが蓄熱槽（９）内に配置され、上記過冷却
用熱交換コイル（１０ｂ）は、上記第２図と同様の第１
、第２分岐管（１３ａ）（１３ｂ）により液ライン（６
ａ）と冷媒の分流可能に接続されている。一方、製氷用
熱交換コイル（１０ａ）は２つの分岐管（１３ｄ）及び
（１３ｅ）により、それぞれ液ライン（６ａ）及び吸入
ライン（６ｂ）と冷媒の流通可能に接続され、分岐管（
１３ｄ）には、製氷運転時に冷媒を減圧する電子膨張弁
（１８）が介設されている。すなわち、熱交換コイル（
１０ａ）で蓄熱槽（９）内に製氷する一方、熱交換コイ
ル（１０ｂ）で蓄冷熱を取り出すようにしている。その
他の構成は、上記第２図のものと同じである。

なお、上記第１実施例では、室内熱交換器（５）が一台
だけ配置されたいわゆるベア形の空気調和装置について
説明したが、本発明はベア形空気調和装置にのみ適用可
能なものではなく、それぞれ個別に室内熱交換器を有す
る複数の室内ユニットを並列に接続したいわゆるマルチ
形空気調和装置についても適用しうる。その場合、冷媒
回路は省略するが、上記冷房負荷Ｑｄを運転している各
室内ユニットのうち差温（Ｔａ　−Ｔｓ　）が最大のも
のに基づいて算出するようにしている。その他の制御内
容は上記第１実施例と同じである。ただし、圧縮機の運
転容量は低圧一定制御によるものとし、上記差温（Ｔａ
　−Ｔｓ　）が最大の室内ユニット以外の室内ユニット
では、室内熱交換器における冷媒の過熱度を大きくする
ようにして、冷房負荷の大きい室内ユニットの冷媒流量
が最大になるよう制御している。

次に、請求項０４）の発明に係る第２実施例について説
明する。

本実施例においても、冷媒回路の構成は上記第１実施例
と同様であり、また、制御内容についても上記第３図の
フローチャートと基本的には同じである。ただし、第３
図のステップＳ９における第２．第３電子膨張弁（１２
）（１５）の開度Ｅｖｌ、Ｅｖ２ニツイテは、 ＥＶＩ−２０００−０，５ＦＲＶ　　（パルス）　　（
６）ＥＶ２−０．５ＦＲＶ＋５００　　　（パ／ｌ、ス
）　　（７）を満足するように、つまり常に下記（８）
式％式％（８） を満足するようになされている。

したがって、請求項０４）の発明では、上記請求項Ｇυ
の発明において、第２．第３電子膨張弁（１２）（１５
）の開度ＥＶＩ及びＥＶ２の和が一定値になるよう制御
されるので、簡易な制御内容でもって全体としての冷媒
循環量ＧＲがほぼ一定に制御されることになり、分流率
ＦＲＹの調節のために第２゜第３電子膨張弁（１２）（
１５）（７）開度ＥＶＩ。

ＥＶ２を変更することにより装置の運転状態が変化して
制御の不安定を招く虞れを有効に防止しながら、分流率
ＦＲＹの制御を行うことができる利点がある。

次に、請求項ａ９の発明に係る第３実施例について説明
する。本実施例では、上記第３図のステップＳ９におけ
る各電子膨張弁（１２）（１５）の開度制御として、液
ライン（６ａ）側と分流路（２０）側との流路比抵抗Ｃ
ｖｌ、　Ｃｖ２の合成和が一定値にするようにしている
。

すなわち、一般にある管の流路比抵抗Ｃｖは、質量で表
した冷媒の流量をＷ１流体の水に対する比重をＧ、管の
両端の圧力差をΔｐとすると、下記（９）式 ％式％（９） の基本的な関係から、下記（至）式 Ｃｖ−Ｗ／２７．（１５）　（ρ−Δｐ）　　　　　Ｇ
ｏ）（ただし、ρは冷媒の密度である）により表される
。したがって、液ライン（６ａ）側及び分流路（２０）
側の電子膨張弁（１２）及び（１５）を除いた比抵抗Ｃ
ｖａ１．Ｃｖｂｌを管の径から、例えばＣｖａｌ　＝４
．６１、Ｃｖａ２−０．６７とし、各電子膨張弁（１２
）（１５）の比抵抗値をそれぞれＣｖｌ、　　Ｃｖ２と
すると、液ライン（６ａ）側及び分流路（２０）側の比
抵抗Ｃｖａ２．　Ｃｖｂ２は、下記（ＩＤ、　Ｑ２）式 ％式％） により表される。

ここで、比抵抗の合成和を一定、つまりＣｖａ２　＋Ｃ
ｖｂ２−ｃｏｎｓｔａｎｔとし、さらに上記各比抵抗Ｃ
ｖａ２　、　Ｃｖｂ２を分流率ＦＲＹを用イテ下記（１
３）、　０４）式％式％） で表すことにより、各電子膨張弁（１２）（１５）の比
抵抗値ＣＶｌ、　Ｃｖ２が求められ、さらに電子膨張弁
（１２）（１５）の特性からその開度Ｅ　ｖｌ、　　Ｅ
　ｖ２が分流率ＦＲＹで表されることになる。

例えば、Ｅｖ　−３８００Ｃｖ　＋１００　　（パルス
）で表される開度特性を有する電子膨張弁（１２）。

（１５）の場合、上記関係を満足するための各開度Ｅ　
ｖｌ、　　Ｅ　ｖ２は Ｅｖｌ＝３８００／　［１／　（１，ＯＸＩＯ″″’ｘ
ＦＲＶ＋０．５　）　２−０．０４７　］　１１２＋１
００Ｅｖｌ＝１／　［１／　（１，ＯＸｌ０−’ｘＦＲ
Ｖ＋０．１　）　２−２．２２８　］　１／２１０Ｇで
表されることになる。

第６図（ａ）〜（ｃ）は、冷媒循環量ＯＲを（８００Ｋ
ｇ／ｈ　）　、冷媒の比重、ρを１．１５Ｘ　１（１１
０−３（／−３）としたときの各電子膨張弁（１２）（
１５）の開度Ｅｖｌ（第６図（ａ）の特性線ａ２　）　
、　　Ｅ、ｖ２（同（ａ）の特性線ｂ２）、分流前と合
流後の間における総圧力損失ＶＤ　　（Ｋｇ／ｃｍ　２
）及び比抵抗Ｃｖの分流率ＦＲＶに対する変化を示し、
特に、総圧力損失ｖｐ及び比抵抗Ｃｖが分流率ＦＲＹの
変化に対して一定に保持されることが顕著な特徴として
示されている。

したがって、請求項（１５）の発明では、上記請求項Ｏ
Ｄ又は請求項０２）の発明において、分流制御手段（５
３）により、分流時における液ライン（６ａ）側と分流
路（２０）側の流路比抵抗の和（Ｃｖａ２＋Ｃｖｂ２）
が一定になるように、各電子膨張弁（１２）（１５）の
開度Ｅ　ｖｌ、　Ｅ　ｖ２が制御されるので、分流率が
変化しても、液ライン（６ａ）における圧力損失Ｖｌが
一定に保持される。すなわち、上記第４図と第６図とを
比較すると、第４図では分流率ＦＲＹの変化に応じて総
圧力損失ｖｇ及び流路比抵抗Ｃｖが変化する（同図（ｂ
）及び（Ｃ）参照）のに対して、第６図ではそれらの値
が一定に保持されている（同図（ｂ）及び（Ｃ）参照）
。

したがって、液ライン（６ａ）における総圧力損失ｖＩ
Ｉが一定に保持される結果、冷媒状態が極めて安定し、
そのことにより、室内側の第１電子膨張弁（４）の開度
制御が安定するという著効が得られることになる。

次に、請求項（＋６）の発明に係り、特に、出口温度Ｔ
ｏだけを指標として分流率ＦＲＹを制御するようにした
第４実施例について説明する。本実施例では、第７図に
示すように、基本的な構成は上記第２図と同様であるが
、液ライン（６ａ）の分流部と合流部との間には、第２
電子膨張弁（１２）の代わりにキャピラリチューブ（１
２ａ）が設けられ、さらに第３開閉弁（１２ｂ）を介し
てバイパス路（１７）側にバイパスするようにな′され
ている。つまり、液ライン（６ａ）の分流点（Ｐ）と合
流点（Ｒ）との間において、過冷却コイル（１０）と、
キャピラリチューブ（１２ａ）と、第３開閉弁（１２ｂ
）とが互いに並列に接続されている。

そして、上記第１実施例における入口温センサ（Ｔｈ１
）は配置されていない。

本実施例において、蓄冷熱運転、通常冷房運転、蓄冷熱
回収冷房運転における冷媒の循環経路は上記第２図とほ
ぼ同様である。ただし、蓄冷熱を回収しない通常冷房運
転時には、第３開閉弁（１２ｂ）が開いてほとんどの冷
媒がバイパス路（１７）側をバイパスする一方、蓄冷熱
回収冷房運転時には、第３開閉弁（１２ｂ）が閉じて、
第３電子膨張弁（１５）の開度調節により、キャピラリ
チューブ（１２ａ）との減圧度差に基づく分流率ＦＲＹ
の制御が行われる。

ここで、蓄冷熱回収冷房運転時における第３電子膨張弁
（１５）の開度制御の内容について、第８図のフローチ
ャートに基づき説明するに、ステップＳ１１で第３電子
膨張弁（１５）の開度を初期開度値Ｅ　ｖ２ｏに設定し
、ステ・ツブＳＬ２で出口温センサ（Ｔ　ｈｏ）で検出
される出口温度Ｔｏの目標出口温度Ｔｏｓとの大小関係
を比較する。すなわち、所定のディファレンシャルをΔ
ＴＯとするときに、Ｔ□＞’ｒｏｓ＋ΔＴＯであれば、
開度Ｅｖ２が小さいつまり分流率ＦＲＹが小さすぎると
判断して、ステップＳ１３で第３電子膨張弁（１５）の
開度駆動値ΔＥｖ２を式　ΔＥｖ２ｍＧ　（Ｔｏ　−Ｔ
ｏｓ）　　（ただし、Ｇは正の定数）により算出し、さ
らにステップＳ鱒で、開度変更された場合の新開変位（
Ｅｖ２＋ΔＥ　ｖ２）が最大開度値Ｅ　ｖｓａｘよりも
小さいか否かを判別する。そして、その判別がＹＥＳで
あれば、ステップＳＩＳで開度値Ｅｖ２をその新開変位
（Ｅｖ＋ΔＥ　ｖ２）に増大変更する一方、判別がＮＯ
の場合には、ステップ５１６で開度値Ｅｖ２を最大開度
値Ｅ　ｖｓａｘに設定する。

一方、上記ステップＳ１２の判別で、ＴＯ８十ΔＴＯ≦
Ｔｏ≦Ｔｏ十ΔＴｏの場合には、現在開度Ｅｖ２が適切
な範囲にあると判断して、ステップＳ＋７で開度Ｅｖ２
を現在開度Ｅｖ２に設定し、７０＜Ｔｏｓ−ΔＴｏであ
れば、現在開度Ｅｖ２が大きすぎると判断して、ステッ
プＳ１８で、式　ΔＥｖ２−Ｇ　（Ｔｏｓ−Ｔｏ）によ
り開度駆動値ΔＥｖ２を算出し、さらに、変更後の新開
度（Ｅｖ２−ΔＥ　ｖ２）が最小開度値Ｅｖｓｉｎより
も大きいか否かを判別する。そして、その判別がＹＥＳ
であれば、ステップ５２１１で開度値Ｅｖ２を新開変位
Ｅｖ２＋ΔＥＶ２に設定する一方、判別がＮｏのときに
はステップＳ２＋で開度値Ｅｖ２を最小開度値Ｅｖｓｉ
ｎに設定する。

上記フローにおいて、ステップＳＩＳ＋　　ＳＩ６＋　
　Ｓ＋７１３２’ｌ及びＳ２＋により、分流制御手段（
５３）が構成されている。

したがって、請求項（１６）の発明では、上記請求項（
１）〜（財）の発明において、１つの電子膨張弁（流量
制御弁）（１５又は１２）の開度調節だけで分流率（Ｆ
　ＲＶ）が制御されるので、簡易な構成でもって、上記
請求項（１）〜（２）の発明の効果が得られることにな
る。

なお、上記第７図では第３電子膨張弁（１５）により分
流率ＦＲＹを調節するようにしたが、液ライン（６ａ）
に設けられた第２電子膨張弁（１２）だけで分流率ＦＲ
Ｙを調節するようにしてもよい。

第９図は、上記第４実施例の変形例を示し、上記第３電
子膨張弁（１５）の代わりに、分流点（Ｐ）と合流点（
Ｒ）との間の液ライン（６ａ）に設けられた第２電子膨
張弁（１２）により、分流調節機構と蓄冷熱運転時にお
ける減圧機構とを兼用するようにしている。

この場合、蓄冷熱回収運転時における第２電子膨張弁（
１２）の開度制御は基本的に上記第８図のフローチャー
トと同じである。ただし、出口温度Ｔｏの高低に対する
第２電子膨張弁（１２）の開度Ｅｖｌの大小関係は上記
第８図のフローチャートの場合と逆になるように制御さ
れる。

（発明の効果） 以上説明したように、本発明によれば、蓄熱式空気調和
装置の蓄冷熱回収冷房運転時、減圧前の液冷媒温度を指
標として過冷却される液冷媒の分流率を制御するように
したので、蓄冷熱の利用をなりゆきに任せる従来のもの
のように、蓄冷熱を無駄に消費してしまったり、蓄冷熱
の利用が不十分なため一日の運転終了時に蓄冷熱を余ら
せたりするようなことなく、蓄冷熱の有効利用を図るこ
とができる。

すなわち、請求項（１）の発明によれば、冷媒の熱交換
により蓄熱槽の蓄熱媒体に冷熱を蓄えるようにした蓄熱
式空気調和装置において、冷媒回路の液ラインに液冷媒
の一部が分流したのち合流する分流路を設け、こ・の分
流路に蓄熱媒体との熱交換により蓄冷熱を回収するため
の過冷却コイルを介設するとともに、液冷媒の分流率を
調節する分流調節機構を設けておき、蓄冷熱回収冷房運
転時、液冷媒の合流後の出口温度を検出して、出口温度
が所定の目標出口温度になるよう分流率を調節するよう
にしたので、目標出口温度に対応して冷媒の分流率を調
節することができ、よって、現在の運転状態に適した蓄
冷熱の有効利用を図ることができる。

請求項（２）の発明によれば、上記請求項（１）の発明
において、冷房負荷を検出し、現在の冷房負荷に応じて
目標出口温度を設定するようにしたので、蓄冷熱を利用
して必要に応じた能力の調節が可能となり、よって、蓄
冷熱の利用効率の向上を図ることができる。

請求項（３）の発明によれば、上記請求項（１）の発明
において、分流前の冷媒の入口温度を検出するとともに
、・蓄冷熱の目標取出量を設定し、現在の冷媒循環量を
演算して、冷媒循環量と目標取出量と冷媒の入口温度と
に基づき目標出口温度を設定するようにしたので、蓄冷
熱の取出量を考慮しながら、蓄冷熱を有効に利用するこ
とができ、よって、使用電力の低減効果を顕著に発揮す
ることができる。

請求項（４）の発明によれば、上記請求項（３）の発明
において、蓄冷熱の目標取出量を一定値に設定するよう
にしたので、夜間等の蓄冷熱運転で蓄えた蓄冷熱の総量
と一日の運転時間とから、蓄冷熱を余すことなく使い切
るように蓄冷熱の利用計画を立てることができ、よって
、上記請求項（３）の発明の実効を図ることができる。

請求項（５）の発明によれば、上記請求項（３）の発明
において、冷房負荷に応じて蓄冷熱の目標取出量を設定
するようにしたので、冷房負荷の小さいときには無駄な
蓄冷熱の取出しを抑制できる一方、冷房運転開始時７等
の冷房負荷の大きいときには蓄冷熱の取出量を大きく取
るようにしてプルダウン時間を短縮することができ、よ
って、上記請求項（３）の発明の実効を図ることができ
る。また、そのことにより、装置の小形化を図ることが
できることになる。

請求項（６）の発明によれば、上記請求項（３）、　（
４）又は（５）の発明において、吸入冷媒の物理状態量
を検出し、この物理状態量と液冷媒の入口温度とに基づ
き冷媒の循環量を演算するようにしたので、簡易迅速に
冷媒の循環量を推測することができ、よって、上記請求
項（３）、　（４）又は（５）の発明の実効を図ること
ができる。

請求項（７）の発明によれば、上記請求項（３）、　＋
４１又は（５）の発明において、圧縮機の運転容量、吸
入冷媒の物理状態量及び液冷媒の入口温度に基づき冷媒
の循環量を演算するようにしたので、より正確な冷媒循
環量を求めることができ、よって、上記請求項（３）、
　（４）又は（５）の発明の効果をより顕著に発揮する
ことができる。

請求項（８）の発明によれば、上記請求項（７）の発明
において、圧縮機の運転容量、吸入冷媒の物理状態量及
び液冷媒の入口温度をパラメータとする演算式に基づき
冷媒循環量を推定演算するようにしたので、迅速かつ正
確に冷媒循環量を求めることができ、よって、上記請求
項（７）の発明の実効を図ることができる。

請求項（９）の発明によれば、上記請求項（３）、　（
４）又は（５）の発明において、吸入冷媒の物理状態量
と、吐出冷媒の物理状態量とに基づき冷媒循環量を推定
演算するように°したので、簡易迅速に冷媒循環量を求
めることができ、よって、上記請求項（３）。

（４）又は（５）の発明の実効を図ることができる。

請求項（財）の発明によれば、上記請求項（３）、　（
４）又は（５）の発明において、圧縮機の運転容量と、
吸入冷媒の物理状！！３量と、吐出冷媒の物理状態量と
に基づき冷媒循環量を推定演算するようにしたので、冷
媒循環量をより正確に算出することができ、よって、上
記請求項（３）、　（４）又は（５）の発明の効果をよ
り顕著に発揮することができる。

請求項（１１）の発明によれば、上記請求項（１）〜ω
）の各発明において、２つの分岐管で過冷却コイルと液
ラインとの間を接続して分流路（２０）を構成される一
方、分流路及び分流された残りの冷媒が流れる液ライン
に゛それぞれ流量制御弁を設け、これらの２つの流量制
御弁の開度調節により分流率を調節するようにしたので
、分流率を微細に調節することができ、よって、上記請
求項（１）〜ηの発明の実効を図ることができる。

請求項０２）の発明によれば、上記請求項（１１）の発
明において、過冷却コイルの一端側を吸入ラインに接続
して、蓄冷熱運転時、分流調節機構と過冷却コイルとを
利用して蓄熱媒体に冷熱を蓄えるようにしたので、装置
の構成を簡略化することができ、よって、コストの低減
を図ることができる。

請求項ａ′３Ｉの発明によれば、上記請求項ＧＤ又はＯ
９の発明において、分流率を大きさに応じて３つの領域
に分け、中間領域では２つの流量制御弁の開度調節によ
り、中間領域外では一方を全開に固定して他方を可変に
調節することにより分流率を制御するようにしたので、
中間領域では微細な分流率の制御を行いながら、中間領
域外では、一方の流量制御弁の開度調節のみで簡易に分
流率を制御することができる。

請求項閾）の発明によれば、上記請求項（１１）又はａ
′２Ｊの発明において、２つの流量制御弁の開度の和が
一定値になるよう制御するようにしたので、簡易な制御
内容でもって全体としての冷媒循環量をほぼ一定に制御
することができ、よって、制御の不安定状態を有効に回
避しながら、分流率の制御を行うことができる。

請求項（１５）の発明によれば、上記請求項０Ｄ又はＱ
２Ｊの発明において、分流時における液ライン側と分流
路側の流路比抵抗の合成和が一定になるように、２つの
流量制御弁の開度を制御するようにしたので、分流率の
変化如何に拘らず液ラインにおける圧力損失を一定に保
持することができ、よって、液冷媒状態が安定し、室内
側の減圧弁の開度制御が安定するという著効が得られる
ことになる。

請求項ＯＤの発明によれば、上記請求項（１）〜（ト）
）の発明において、分流部と合流部との間の液ライン又
は分流路のいずれか一方のみに流量制御弁を設け、その
開度調節により分流率を制御するようにしたので、より
簡素な構成でもって分流率の制御することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）及び（ｂ）は本発明の構成を示すブロック
図である。第２図ないし第５図は本発明の第１実施例を
示し、第２図は第１実施例に係る空気調和装置の冷媒配
管系統図、第３図はコントローラによる分流率の制御内
容を示すフローチャート図、第４図（ａ）〜（Ｃ）は、
それぞれ分流率の変化に対する２つの流量制御弁の開度
、液ラインにおける圧力損失、液ラインの比抵抗の合成
和の変化を示す特性図、第５図は変形例に係る空気調和
装置の冷媒配管系統図、第６図（ａ）〜（ｃ）は第３実
施例を示し、それぞれ上記第４図（ａ）〜（ｃ）に対応
する特性図、第７図〜第９図は第４実施例を示し、第７
図は空気調和装置の冷媒配管系統図、第８図はコントロ
ーラの制御内容を示すフローチャート図、第９図はその
変形例に係る空気調和装置の冷媒配管系統図である。 １　　主冷媒回路 ２　　圧縮機 ３　　室外熱交換器（熱源側熱交換器）４　　第１電子
膨張弁（減圧機構） ５　　室内熱交換器（利用側熱交換器）６ａ　液ライン ６ｂ　吸入ライン ９　　蓄熱槽 １０　製氷コイル（過冷却コイル） １２　第２電子膨張弁（第１流量制御弁）１５　第３電
子膨張弁（第２流量制御弁）２０　分流路 ４９　循環経路切換手段 ５０　蓄冷熱手段 ５１　分流調節機構 ５２　目標温度設定手段 ５３　分流制御手段 ５４　取出量設定手段 ５５　循環量演算手段 ５６　目標温度演算手段 ｓｐｔ　　低圧センサ（吸入状態検出手段）Ｓｐ２　　
高圧センサ（吐出状態検出手段）Ｔｈｌ　　室温センサ
（負荷検出手段）′Ｔｈｉ　　人口温センサ（入口温度
検出手段）Ｔｈｏ　　出口温センサ（出口温度検出手段
）Ｗ　　水（蓄熱媒体） 第３図 第１図（ｂ） 第１　図（Ｑ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）圧縮機（２）、熱源側熱交換器（３）、減圧機構
   （４）及び利用側熱交換器（５）を順次接続してなる主
   冷媒回路（１）と、蓄冷熱可能な蓄熱媒体（Ｗ）を有す
   る蓄熱槽（９）と、該蓄熱槽（９）の蓄熱媒体（Ｗ）と
   冷媒との熱交換により蓄熱槽（９）に冷熱を蓄える蓄冷
   熱手段（５０）とを備えた蓄熱式空気調和装置において
   、 上記主冷媒回路（１）の熱源側熱交換器（３）と減圧機
   構（４）との間の液ライン（６ａ）をバイパスして設け
   られ、液冷媒の一部を分流させたのち再び液ライン（６
   ａ）に合流させるよう分流する分流路（２０）と、該分
   流路（２０）に設けられ、上記蓄熱槽（９）内の蓄熱媒
   体（Ｗ）との熱交換により分流される冷媒を過冷却する
   過冷却コイル（１０）と、上記主冷媒回路（１）から分
   流路（２０）への冷媒の分流率（ＦＲＶ）を調節する分
   流調節機構（５１）とを備えるとともに、 蓄冷熱回収運転時、分流路（２０）から液ライン（６ａ
   ）に合流後で上記減圧機構（４）の上流側における冷媒
   の出口温度（Ｔｏ）を検出する出口温度検出手段（Ｔｈ
   ｏ）と、上記冷媒の目標出口温度（Ｔｏｓ）を設定する
   目標温度設定手段（５２）と、上記出口温度検出手段（
   Ｔｈｏ）の出力を受け、出口温度（Ｔｏ）が上記目標温
   度設定手段（Ｔｈｏ）で設定された目標出口温度（Ｔｏ
   ｓ）になるように上記分流調節機構（５１）を制御する
   分流制御手段（５３）とを備えたことを特徴とする蓄熱
   式空気調和装置の運転制御装置。 （２）冷房負荷（Ｑｄ）を検出する負荷検出手段（Ｔｈ
   １）を備え、 目標温度設定手段（５２）は、上記負荷検出手段（Ｔｈ
   １）で検出される冷房負荷（Ｑｄ）に基づき目標出口温
   度（Ｔｏｓ）を設定するものであることを特徴とする請
   求項（１）記載の蓄熱式空気調和装置の運転制御装置。 （３）蓄冷熱回収冷房運転時、上記熱源側熱交換器（３
   ）の下流側で分流路（２０）に分流前の冷媒の入口温度
   （Ｔｉ）を検出する入口温度検出手段（Ｔｈｉ）を備え
   、 目標温度設定手段（５２）は、蓄冷熱の取出量の目標値
   （ΔＱｓ）を設定する取出量設定手段（５４）と、冷媒
   の循環量（Ｇ＿Ｒ）を演算する循環量演算手段（５５）
   と、該循環量演算手段（５５）で演算された冷媒循環量
   （Ｇ＿Ｒ）、上記取出量設定手段（５４）で設定された
   目標取出量（ΔＱｓ）及び上記入口温度検出手段（Ｔｈ
   ｉ）で検出された入口温度（Ｔｉ）に基づき液冷媒の目
   標出口温度（Ｔｏｓ）を演算する目標温度演算手段（５
   ６）とで構成されていることを特徴とする請求項（１）
   記載の蓄熱式空気調和装置の運転制御装置。 （４）取出量設定手段（５４）は、蓄冷熱の目標取出量
   （ΔＱｓ）を一定値に設定するものであることを特徴と
   する請求項（３）記載の蓄熱式空気調和装置の運転制御
   装置。 （５）冷房負荷（Ｑｄ）を検出する負荷検出手段（Ｔｈ
   １）を備え、 取出量設定手段（５４）は、上記負荷検出手段（Ｔｈ１
   ）で検出される冷房負荷（Ｑｄ）に応じて目標取出量（
   ΔＱｓ）を設定することを特徴とする請求項（３）記載
   の蓄熱式空気調和装置の運転制御装置。 （６）圧縮機（２）の吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ）を
   検出する吸入状態検出手段（Ｓｐ１）を備え、 循環量演算手段（５５）は、上記吸入状態検出手段（Ｓ
   ｐ１）で検出される吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ）と入
   口温度検出手段（Ｔｈｉ）で検出される分流前の液冷媒
   の温度（Ｔｉ）とに基づき冷媒循環量（Ｇ＿Ｒ）を推定
   演算するものであることを特徴とする請求項（３）、（
   ４）又は（５）記載の蓄熱式空気調和装置の運転制御装
   置。 （７）圧縮機（２）は容量可変形であり、該圧縮機（２
   ）の運転容量（Ｆ）を検出する容量検出手段（１９）と
   、圧縮機（２）への吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ）を検
   出する吸入状態検出手段（Ｓｐ１）とを備え、 循環量演算手段（５５）は、上記吸入状態検出手段（Ｓ
   ｐ１）で検出される吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ）と、
   入口温度検出手段（Ｔｈｉ）で検出される分流前の液冷
   媒の温度（Ｔｉ）と、容量検出手段（１９）で検出され
   る圧縮機（２）の運転容量（Ｆ）とに基づき冷媒循環量
   （Ｇ＿Ｒ）を推定演算するものであることを特徴とする
   請求項（３）、（４）又は（５）記載の蓄熱式空気調和
   装置の運転制御装置。 （８）循環量演算手段（５５）は、下記式 Ｇ＿Ｒ＝Ｋ＿１・Ｔｅ＋ｆ＿１（Ｆ）−ｆ＿２（Ｔｉ）
   ＋Ｋ＿２ （ただし、Ｋ＿１、Ｋ＿２は定数、ｆ＿１、ｆ＿２は関
   数を表す） に基づき冷媒循環量（Ｇ＿Ｒ）を演算するものであるこ
   とを特徴とする請求項（７）記載の蓄熱式空気調和装置
   の運転制御装置。 （９）圧縮機（２）への吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ）
   を検出する吸入状態検出手段（Ｓｐ１）と、圧縮機（２
   ）からの吐出冷媒の物理状態量（Ｔｃ）を検出する吐出
   状態検出手段（Ｓｐ２）とを備え、 循環量演算手段（５５）は、上記吸入状態検出手段（Ｓ
   ｐ１）で検出される吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ）と、
   上記吐出状態検出手段（Ｓｐ２）で検出される吐出冷媒
   の物理状態量（Ｔｃ）とに基づき冷媒循環量（Ｇ＿Ｒ）
   を推定演算するものであることを特徴とする請求項（３
   ）、（４）又は（５）記載の蓄熱式空気調和装置の運転
   制御装置。 （１０）圧縮機（２）は容量可変形であり、圧縮機（２
   ）の運転容量（Ｆ）を検出する容量検出手段（１９）と
   、圧縮機（２）への吸入冷媒の物理状態量（Ｔｅ）を検
   出する吸入状態検出手段（Ｓｐ１）と、圧縮機（２）か
   らの吐出冷媒の物理状態量（Ｔｃ）を検出する吐出状態
   検出手段（Ｓｐ２）とを備え、 循環量演算手段（５５）は、上記容量検出手段（１９）
   で検出される圧縮機（２）の運転容量（Ｆ）と、上記吸
   入状態検出手段（Ｓｐ１）で検出される吸入冷媒の物理
   状態量（Ｔｅ）と、上記吐出状態検出手段（Ｓｐ２）で
   検出される吐出冷媒の物理状態量（Ｔｃ）とに基づき冷
   媒循環量（Ｇ＿Ｒ）を推定演算するものであることを特
   徴とする請求項（３）、（４）又は（５）記載の蓄熱式
   空気調和装置の運転制御装置。 （１１）分流路（２０）は、過冷却コイル（１０）の一
   端を主冷媒回路（１）の熱源側熱交換器（３）と主減圧
   機構（４）との間の液ライン６ａ）に冷媒の流通可能に
   接続する第１分岐管（１３ａ）と、過冷却コイル（１０
   ）の他端を上記第１分岐管（１３ａ）の液ライン（６ａ
   ）との接続部よりも減圧機構（４）側の液ライン（６ａ
   ）に冷媒の流通可能に接続する第２分岐管（１３ｂ）と
   で構成され、 分流調節機構（５１）は、主冷媒回路（１）の液ライン
   （６ａ）における第１、第２分岐管（１３ａ）、（１３
   ｂ）との接続部間に介設された第１流量制御弁（１２）
   と、分流路（２０）に介設された第２流量制御弁（１５
   ）とにより構成されていることを特徴とする請求項（１
   ）、（２）、１３）、（４）、（５）、（６）、（７）
   、（８）、（９）又は（１０）記載の蓄熱式空気調和装
   置の運転制御装置。 （１１）第２流量制御弁（１５）は減圧機能を有し、か
   つ第２分岐管（１３ｂ）に配置され、第１分岐管（１３
   ａ）には第１分岐管（１３ａ）を開閉する開閉弁（１１
   ）が介設され、第１分岐管（１３ａ）の上記過冷却コイ
   ル（１０）の他端と上記開閉弁（１１）との間を吸入ラ
   イン（６ｂ）に冷媒の流通可能に接続する第３分岐管（
   １３ｃ）が設けられていて、 蓄冷熱運転時、熱源側熱交換器（３）で凝縮された冷媒
   が第２分岐管（１３ｂ）から過冷却コイル（１０）で蒸
   発して第３分岐管（１３ｃ）から吸入ライン（６ｂ）に
   戻るよう切換える循環経路切換手段（４９）を備えると
   ともに、蓄冷熱手段（５０）は、上記第２流量制御弁（
   １５）と過冷却コイル（１０）とで構成されていること
   を特徴とする請求項（１１）記載の蓄熱式空気調和装置
   の運転制御装置。 （１３）分流制御手段（５３）は、冷媒の分流路（２０
   ）への分流率（ＦＲＶ）が第１基準値以上のときには第
   ２流量制御弁（１５）を全開に固定して第１流量制御弁
   （１２）の開度を可変に制御し、冷媒の分流率（ＦＲＶ
   ）が上記第１基準値よりも小さい第２基準値以下のとき
   には第１流量制御弁（１２）を全開に固定して第２流量
   制御弁（１５）の開度を可変に制御する一方、冷媒の分
   流率（ＦＲＶ）が上記第１基準値と第２基準値との間で
   は第１、第２流量制御弁（１２）（１５）の開度を可変
   に制御することを特徴とする請求項（１１）又は（１２
   ）記載の蓄熱式空気調和装置の運転制御装置。 （１４）分流制御手段（５３）は、第１、第２流量制御
   弁（１２）、（１５）の開度の和を一定に保持しながら
   第１、第２流量制御弁（１２）、（１５）の開度を制御
   するものであることを特徴とする請求項（１１）又は（
   １２）記載の空気調和装置の運転制御装置。 （１５）分流制御手段（５３）は、分流された液ライン
   （６ａ）側と分流路（２０）との流路比抵抗の合成和を
   一定に保持しながら第１、第２流量制御弁（１２）、（
   １５）の開度を制御するものであることを特徴とする請
   求項（１１）又は（１２）記載の蓄熱式空気調和装置の
   運転制御装置。 （１６）分流調節機構（５０）は分流路（２０）又は分
   流部と合流部との間の液ライン（６ａ）のいずれか一方
   に設けられた単一の流量制御弁であることを特徴とする
   請求項（１）、（２）、（３）、（４）、（５）、（６
   ）、（７）、（８）、（９）又は（１０）記載の蓄熱式
   空気調和装置の運転制御装置。