JPH02307504A - セラミック濾過装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は火力発電プラントあるいは原子力発電プラント
等の発電プラントに用いられるセラミック濾過装置に関
する。

（従来の技術） 一般に火力発電プラント、原子力発電プラント等の発電
プラントでは、熱源となるボイラー、あるいは原子炉に
不純物が混入・蓄積するのを防止し、水質を良好なレベ
ルに保つために、極めて厳重な給水の水質管理を行なっ
ている。このため、例えば火力プラントでは、第１３図
に示すように、復水器１の後に復水脱塩器１０を設置し
、復水中のイオン成分をはじめ、不溶解性の固形分につ
いてぬプラントを起動する前に停止中に発生したＦｅ、
　−０４、Ｆｅ２Ｏ３等の腐食生成物を除去する操作が
なされ、これをクリーンアップと称している。一方、原
子力発電プラントにおいても、放射線低減対策として、
腐食生成物（クラッド）の発生の抑制およびその除去を
行なっている。

例えば第１４図に示すように、火力プラントと同じく復
水器１０１と原子炉１００を結ぶ復水ラインｌｏ２に混
床式イオン交換脱塩塔１１０を設けて、復水を浄化する
ことが従来より行なわれており、また、最近では従来の
イオン交換脱塩塔１１０の上流側に復水濾過装置１０９
を設けて、復水中に存在する懸濁物をより一層完全に分
離除去することが行なわれている。

この復水濾過装置１０９としては、粉末イオン交換樹脂
のようなプリコートフィルタを使用するもの（特公昭５
７−３５４３８号公報参照）が一般に使用される。さら
に濾紙や濾布メンブレンフィルタ等の平膜型濾過フィル
タを使用するもの、あるいは焼結金属を使用するもの、
電磁フィルタを使用するもの　　　　　　　　　　　　
　　等も研究されている。また最近では、多孔質高分子
材料を用いた中空系膜フィルタ式濾過装置が提案され、
より高性能化がはかられている。

さて、以上火力プラント、原子カプラントの技術につい
て詳細に説明スル。

まず、第１３図は火力発電プラントの構成を説明する。

第１３図は火力発電プラントの概略構成を示す図で、図
中符号１は復水器である。この復水器１には配管２が接
続され、この配管２は高圧タービン３に接続されている
。この高圧タービン３には配管４が接続されこの配管４
には中圧タービン５が接続されている。そしてこの中圧
タービン５と上記復水器１に隣接して設置された低圧タ
ービン６との間には配管７が配設されている。すなわち
復水器１にて凝縮・液化された復水は浄化された後給水
として加熱部に移送され、そこで加熱されて蒸気となる
。この蒸気はまず高圧タービン３に供給されて仕事をな
し、次に中圧タービン５に移送されて仕事をなす、そし
てさらに低圧タービン６に供給されて仕事をなした後復
水器１に戻される。

以下同様のサイクルを繰返すものである。

以下詳細に説明すると、配管２には復水器１側から復水
ポンプ８、脱塩器１０、グランド蒸気コンデンサ１１、
及び復水昇圧ポンプ１２が順次介挿されている。上記復
水昇圧ポンプ１２の二次側の配管２からは復水再循環配
管１３が分岐接続されており、この復水再循環配管１３
は復水器１に接続されている。上記復水再循環配管１３
の分岐点の二次側の配管２には、低圧給水加熱器１４．
１５、及び１６が順次介挿され、さらに脱気器１７が介
挿されている。この脱気器１７からは低圧クリーンアッ
プ循環配管１８が分岐され前記復水再循環配管１３に接
続されている。上記脱気器１７の二次側にはボイラ給水
ポンプ１９が介挿され、さらに高圧給水加熱器２０．２
１、及び２２が順次介挿されている。上記高圧給水加熱
器２２の二次側の配管２からは高圧クリーンアップ循環
配管２３が分岐接続されており、前記低圧クリーンアッ
プ循環配管１８に接続されている。上記高圧クリーンア
ップ循環配管２３の分岐点の二次側の配管２には節炭器
２４、火炉２５、加熱器２６ａ、　２６ｂが順次介挿さ
れている。上記火炉２５からはボイラクリーンアップ循
環配管２７が分岐されており上記高圧クリーンアップ循
環配管２３に接続されている。また前記配管４には再熱
器２８が介挿されている。また前記復水ポンプ８の二次
側の配管２には復水ポンプ出口ブロー配管２９が分岐接
続されており、同様に前記低圧クリーンアップ循環配管
１８及び高圧クリーンアップ循環配管２３にも低圧クリ
ーンアップブロー配管３０及び高圧クリーンアップブロ
ー配管３１が夫々分岐接続されている。さらに前記ボイ
ラークリーンアップ循環配管２７にもボイラークリーン
アップ配管３２が分岐接続されている。また前記低圧タ
ービン６には発電機３３が連結されており、また復水器
１には補給水配管３４及び復水器ブロー配管３５が夫々
接続されている。

上記構成によると、まずプラントが通常運転中は、復水
脱塩器１０により、復水中に含まれるイオン成分（Ｆａ
’◆、　Ｎａ”、　ＣＱ−等）が除去される。また同時
に腐食生成物等の不溶解性の固形分についても一部除去
され復水の浄化が行なわれる。

一方、起動時においては、配管内の腐食生成物量が多く
、通常運転時より、かなり水質が悪い。

特に脱塩器１０はその入口側の水質が悪い場合には出口
側の水質も悪化する為に、ブロー操作により入口側の水
質を一部レベル（例えば鉄の濃度が３００ＰＰｂ以下）
以下とするクリーンアップ操作がなされている。以下こ
のクリーンアップ操作について詳細に説明する。まず復
水器１に水をはる９次に復水器ブロー配管３５を介して
ブロ一端の水質が３００ＰＰｂ以下になるまでブローす
る。次に説液器１０、グランド蒸気コンデンサ１１のバ
イパス流路（各機器がバイパス流路を備えている）、復
水ポンプ８゜及び復水再循環配管１３を使用して再循環
運転を行なう、この再循環運転に際しては同時にブロー
配管２９からブローを行なりζ、ブロ一端の水質が一部
レベル以下になるまで継続される０次に前置濾過器９及
び脱塩塔１０を採取状態として復水を循環させることに
より所定の水質になるまでクリーンアップを行なう。

次に低圧クリーンアップを行なう、この場合にもまず低
圧クリーンアップブロー配管３０を介してブローを行な
い、プロ一端水質が３００ｐｐｂ以下となったことを確
認して低圧クリーンアップ循環配管１８を介して循環運
転を行なう。そして水質が良好になったところで高圧ク
リーンアップに移行する。

高圧クリーンアップの場合も同様にまず高圧クリーンア
ップブロー配管３１を介してブローを行なう。

ブロ一端の水質が３００ｐｐｂ以下となったことを確認
して高圧ブロー循環配管２３を介しての循環運転を行な
う０次にボイラコールドクリーンアップであるが、まず
ボイラコールドクリーンアップブロー配管３２を介して
ブローを行なう、ブロ一端の水質が３００ｐｐｂ以下と
なったことを確認して、ボイラクリーンアップ循環配管
２７を介しての循環運転を行なう。次にボイラホットク
リーンアップ運転を行なう、そして復水ポンプ８の二次
側の水質が３００ＰＰｂを越えた場合には復水ポンプ出
口ブロー配管２９よりブローし、プロ一端水質が３００
ｐｐｂ以下になるまで継続される。

以上のようなりリーンアップ運転を行なうことによりプ
ラントが停止中に発生した腐食生成物等を除去した後プ
ラントを起動させていた。

上記構成によると以下のような問題がある。

■　まず上述した脱塩器１０は復水器１の後段に位置す
るため、通常運転中には低圧タービン６、復水器１、復
水ポンプ８から生ずる腐食生成物しか除去できない。給
水加熱器１４．１５．１６．２０．２１゜２２、復水昇
圧ポンプ１２、ボイラ給水ポンプ１９、脱気器１７等か
ら発生する腐食生成物は節炭器２４、火炉２５内に入り
、スケールとして徐々に付着する。

従ってプラント熱効率の低下をまねくという問題があっ
た。

■　次に、プラント起動時のクリーンアップ運転におけ
るブロー運転を行なうことにより大量の純水をブロー水
として消費する。その量は膨大な量であり１回の起動毎
に略数千ｍ３の純水を消費してしまい、これはプラント
の水質が悪い場合にはなおさらである。純水は補給水配
管３４を介して図示しない純水タンクから復水器１内に
補給されるが、純水タンクが空になってその結果プラン
トの起動が遅延するといったことも予想される。

■　また上記クリーンアップ運転はプラントを起動させ
る度に行なわれ、純水の消費量もさることながら運転操
作が極めて煩雑であり、又プラントを起動させるまでに
長時間を要してしまい、プラントの稼働率を向上させる
上で問題があった。

■　さらに純水を使用する場合には所定の薬品注入が必
要となり（アンモニア、ヒドラジン等の薬品）、よって
コストの低減という観点からすればこの点でも大量の純
水を消費することには問題があった。

以上が火力発電プラントの従来技術である。

次に第１４図を参照して原子力発電プラントの構成を沸
騰水型（ＢＷＲ）を例に説明する。原子力発電プラント
も火力発電プラントとほぼ同じ構成であるが、以下の点
が異なる。

ω　節炭器２４．火炉２５、加熱器２６ａ、ｂがなく、
かわりに熱源として原子炉１００がある。

■　再熱器２８とその戻りライン配管４及び中圧タービ
ンは存在せず、原子炉１００を出た蒸気は高圧タービン
１０３を回した後、湿分分離器１３６により湿分を除去
されて低圧タービン１０６を回す。

■　脱気器１７は存在しない。

（至）給水、復水のクリーンアップブロー配管２９、３
０．３１．３２．３５は存在しない。

■　近年のプラントでは、復水濾過装置１０９がある。

■　第１５図に示すように濾過装置にセラミックフィル
タを用い、このセラミックフィルタ３と管板３Ａとのシ
ール部がゴム製パツキン３Ｂによって構成されている。

上記構成によると、まず通常運転中は、復水濾過器９お
よび脱塩器１１０により不溶解性固形分、イオン成分の
除去が行なわれる。

一方起動時には、火力プラントと異なり放射性流体であ
るため、ブローによりクリーンアップする事はできない
、そこで、以下の手順により行なう、まず配管１１３を
使い復水器内の水を循環運転し、復水濾過装置１０９、
脱塩器１１０により浄化する。

次に配管１１８．１２３を順次使い、給水加熱器１１４
〜１２２内を浄化する。

上記構成によると以下のような問題がある。

■　火力プラントと同様に、通常運転中は、給水加熱器
１１４〜１２２、および給水ポンプ１１９等から発生す
る腐食生成物は除去されず原子炉１００内に蓄積してス
ケール付着する。この腐食生成物に中性子が照射される
と、以下の様な核反応により一部誘導放射能を生じ、定
期点検時等の作業員の被曝増大などをまねく原因となる
。

（例）０Ｃｏ（ｎ、ｒ）＠０（半減期５．２６年）■　
クリーンアップ運転は、ブローを行なわないため、極め
て長時間の循環運転が必要となる。

現状、および１〜２週間もの期間を浄化運転に費やして
おり、稼働率を低下させる要因になっている。

■　セラミックフィルタのシール部がゴム製パツキンに
よって構成されているので、高温に耐えることができな
い。

（発明が解決しようとする課Ｍ） このように従来の構成にあっては、通常運転時には、火
力プラントにあっては、ボイラー中に。

また原子カプラントにあっては、原子炉中に腐食生成物
が蓄積し、水質悪化をまねくという問題があり、プラン
トの熱効率低下や、原子カプラントでは放射線被曝量増
大などの問題を生じていた。

さらに、起動時には、プラントのクリーンアップ時間が
良くなり稼働率低下をまねく原因となっていた。特に原
子カプラントの場合には、１プラント当りの出力が７０
万〜１３０万ＫＷと大きいため、稼働率を向上させる事
によるメリットは大きい。

また火力プラントの場合には、原子カプラントが一定出
力運転（ベースロード）をするために、電力の負荷変動
に追従して、すみやかに出力をコントロールする必要に
迫られている。そこで昼間のみ運転し、夜間は停止する
いわゆるＤＳＳ　（ＤａｉｌｙＳｔａｒｔ　＆　５ｔｏ
ｐ）運用を行なっており、クリーンアップ時間を短縮す
ることは、電力の安定供給の面からも極めて重要な課題
である。　。

本発明はこのような点に基づいてなされたものでその目
的とするところは、給水中の腐食生成物を除去すること
を可能とし、それによって、プラント熱効率向上または
被曝低減を図るとともに、クリーンアップ時間を短縮化
し、プラント稼働率向上を図り、且つ高温、高放射線に
耐えるセラミック濾過装置を提供することにある。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するために１本発明においては、液中の
懸濁物を濾過するセラミック濾過装置において、このセ
ラミック濾過を構成するセラミックフィルタの端部と、
濾過室と処理液室とを区分する仕切板を、エポキシ系樹
脂シール部材、銀ろう付、無機質シール部材、バネ部材
、ガラスシール部材の一手段にて水封して成ることを特
徴とするセラミック濾過装置を提供する。

（作用） このように構成されたセラミック濾過装置においては、
セラミック製フィルタの表面微細孔の孔径を調整するこ
とにより所定の粒径以上の不溶解性固形物を一次側の水
質の良否に関係なく　１００％除去可能であり、腐食生
成物のボイラーまたは原子炉水への蓄積を防止でき、且
つ高温、高放射線に耐え、より濾過器の信頼性を向上さ
せることができる。

（実施例） 以下第１図乃至第１０図を参照して本発明の一実施例を
説明する。尚、従来と同一部分には同一符号を付してそ
の説明は省略する。まず本実施例では、第１図に示すよ
うに火力プラントの節炭（２４と給水加熱器２２との間
に、給水濾過装置とじてセラミックフィルタを使用した
セラミック濾過器５０を設けている。このセラミック濾
過器５０の構成を第２図を参照して説明する。第２図は
セラミック濾過器５０のまわりの系統構成の一例を示す
、セラミック濾過器５０はフランジにより開閉可能な密
閉容器にて構成され、この容器には、給水導入口５１、
浄化した給水出口５２、濃縮液出口５３の３つのノズル
が設けである。また密閉容器内を濾過室５４と処理液室
５５とに区分する仕切板５６があり、この仕切板５６に
着脱可能にかつ液体密にセラミック製フィルタ５７が配
設されている。濃縮液出口５３は、循環ポンプ６２に接
続され、さらに循環ポンプ５６の出口側には給水導入口
５１に接続されている。また循環ポンプ５６の出口から
、濃縮液抜出しライン６３が分岐し、熱交換器５８．濾
過器５９を通り、濾液を復水器１に戻す様に接続されて
いる。濾過器５９としては全量濾過方式の中空系膜濾過
−を使石すると、濾過水質、差圧上昇特性、逆流再生可
能などの面で優れており望ましい。給水出口５２には逆
洗用純水供給ライン６０が設けられている。また、逆洗
時バイパスライン６１が給水導入口５１と給水出口５２
を短絡している。

セラミック製フィルタ材料として、アルミナＡらＯｌか
ら成る多孔質材を使用する。　この他にフィルタ特性、
すなわち処理水質、差圧上昇特性に対して良好なセラミ
ックスとしてはＺｒＯ，、Ｓｉｎ、　。

Ｂａｄ、　Ｔｈｅ、、　Ｃａｂ、　ＭｇＯ，Ｙ、０３　
という酸化物単相セラミックス、あるいは、＾ｊ！、Ｏ
，−ＺｒＯ，、Ａら０ｓ−５ｉＯ。

という２元系セラミックスが使用できる。

セラミックス製フィルタ５７の形状としては、第３図に
示す中空管形状のフィルタ４０、第４図に示す円柱また
は多角柱状の多孔質セラミック母材４２に両端面を貫通
する複数本の孔４３をあけた形状のフィルタ４１が使用
できる。給水中の腐食生成物等の不溶解性固形分は、大
部分が数−の径であることが知られており、この様な小
粒子を除去するために内壁面には０．１〜１−の微細孔
を有する。具体的には、第５＠に示すようにセラミック
製フィルタ５７に形成された貫通孔４４の内面を微細孔
径を有する。非対称多層構造として、表面のみ微細孔と
なるように形成する。この様にすれば、不溶解固形分よ
りも微細孔の方が小さいため、微細孔内に固形分が入っ
て目詰りを生ずることはなくなり。

かつ、多孔質層での流体の流れはスムーズにできるため
、圧損も少ない、この微細孔は外面に形成して外面から
内面に向かって濾過することもできる。′ 更に、セラミック製フィルタ３と管板３Ａとの水封部は
、第６図〜第１０図が示す様に構成されている。

第６図に示す第１実施例においては、エポキシ樹脂４５
によってセラミック製フィルタ３と管板３Ａとの結合部
は水封されている。第７図に示す第２実施例においては
、セラミック製フィルタ３を、熱変形による割れから防
護するため、Ｎ１−Ｆａ金合金あるコバール製板４６を
介して、管板３Ａに銀ろう付４７がなされる。

そして、コバール製板４６は、管板３Ａに溶接４８がな
される。第８図においては、セラミック製フィルタ３０
の端部の水封部３１を、アルミナ含有量を９２％程度に
して、メタライズ性を向上させ、更にろう付は性を向上
させている。

第９図に示す第３実施例においては、セラミック製フィ
ルタ３と管板３Ａとの水封部を、カーボンファイバ又は
ゲラファイバ等の無機質材４９で水封することを特徴と
している。

無変形を逃げるために、管板３Ａの支持棒３２をスプリ
ング３３を介して締結している。

また、第９図で示す様に、セラミック製フィルタのシー
ル部を、買ばね、フタル０−リング等のバネ材でシール
することも考えられる。

さらには、第１０図の第４実施例に示すようにセラミッ
ク製フィルタ３と管板３Ａとの水封部をガラスシール３
４で水封することも可能である。

以上の構成を基にその作用を説明する。

第１図に示すように給水加熱器２２を出た高温（約２０
０〜３００℃）の給水は、セラミック濾過器５０により
不溶解固形分を除去され、熱源である火炉２５に供給さ
れる。セラミック濾過器５７は一次側の水質の良否に拘
らず一定粒径以上の粒径の不溶解性固形分を１００％除
去することができる。脱塩塔１０ではイオン成分を除去
しているため、この２つの組合せにより、プラント内の
水質を常に限界値以下に保持することができる。特に上
記不溶解性固形分の除去能力は従来のプリコート式フィ
ルタあるいは電磁フィルタなどに比べて数１０倍以上で
ある。

流体の流れをもう少し詳細に説明する。

第２図にて、給水は給水導入口５１より濾過室５４を通
り、セラミック型フィルタ５７の貫通穴を通る間に濾過
・濃縮される。

第５図に示すように流体はセラミック製フィルタに形成
された微細孔により不溶解固形分を除去され、外面に処
理液が浸出する。処理液は処理液室５５に集められ、浄
化給水出口を通りボイラーに向かう、一方濃縮液は、濃
縮液出口５３より循環ポンプ６２により給水導入口５１
に戻り、リサイクルさせる。これは、セラミックフィル
タ５７の貫通穴を流れる流速を乱流範囲に保つことによ
り、セラミックフィルタ５７の内面の微細孔に不溶解固
形分が付着し、ケーキを形成するのを防止し、濾過流量
の減少を防ぐものであり、クロスフロー濾過と一般的に
言われている。この際の内面流速は、１ｍ／ｓ〜５ｍ／
ｓとするのが良い。

第１１図は、内面流速を変える時に、一定圧力のもとて
濾過流量がどう変わるかを実験した例である。第１１図
に示すように、内面流速４　、７ｍ／　ｓ　（実線）で
は、はぼ時間によらず、一定の濾過流量が得られるのに
対し、内面流速を０．９ｍ／ｓとすると、濾過流量低下
が著しく、逆洗が頻繁に必要となる。

濃縮液は、濃縮液排出ライン６３から一部分を抜出し、
熱交換器５８を通して温度を４０℃程度に下げた後、中
空系膜フィルタ濾過器５９により、濾過し、固形分を除
去した後に復水器１に戻す。

セラミック製フィルターは、クロスフロー濾過であれば
差圧上昇はわずかであるが、徐々に目詰りは生じてくる
。そこで、差圧が許容値をこえた場合には、以下に述べ
る逆洗を行なう。

まず、セラミック濾過器５０を給水系から切離すため、
図示しないバルブの操作により、流路を逆洗時バイパス
ライン６１に切換える。この間は、セラミック濾過器５
０による浄化は行なわれないが、短時間であるので問題
はない。

次に、逆洗用純水供給ライン６０から水を供給し、セラ
ミックフィルタ５７内を逆流させて内面の微細孔につい
た固形分を剥離させる。さらにこの時の排水は、濃縮流
出口５３、濃縮液排出ライン６３を通し、濾過器５９に
より濾過・再濃縮処理する。

以上の操作によりセラミック濾過器５０を回復させる６
回復終了後バイパスライン６１からセラミック濾過器５
０に切換えて、通水する。

以上は通常運転時の給水浄化であるが、次にプラントの
起動時のクリーンアップについて説明する０本実施例の
場合には従来のようにクリーンアップの為のブロー運転
は極めて少量で済む、まず復水器１からのプラント内保
有水は従来と同じ手順により、ブローによる浄化を行な
うが、この時の水質はある程度まで浄化されるレベル（
１〜１０ｐｐｍ）で良く、おおむね、プラント配管内の
滞溜水が排出される程度の量で良い０次に復水器１から
配管２、脱塩塔１０．給水加熱器１４〜２２、セラミッ
ク濾過給水５０、火炉２５．配管２７を通り復水器１に
戻るラインを使い、コールドクリーンアップ及びホット
クリーンアップを行なう、系内の不溶解性固形分はセラ
ミック濾過器５０にて、はぼ１００％除去され、脱塩塔
ｌＯでは残りのイオン成分だけを除去すれば良いため、
極めて短時間で浄化が完了する。

更に、第６図に示す様に、セラミック製フィルタの水シ
ール部がエポキシ樹脂で水封されているので、比較的、
高温、高放射線の下で使用可能である。

また、第７図から第１Ｏ図に示す様に、セラミック製フ
ィルタの水シール部を無機質材によって水封されている
ので、更に高温、高放射線の下で使用できる。

以上実施例によると以下のような効果を奏することがで
きる。

■　まず従来除去できなかった、給水加熱器１４〜２２
．脱気器１７、復水昇圧ポンプ１２．ボイラ給水ポンプ
１９等から発生する腐食生成物をプラント通常運転中に
除去することができ、火炉２５内へのスケール付着を防
止できる。従ってプラントの熱効率の低下を防止し、常
に高い効率を保つことができる。セラミック製フィルタ
５７は従来の高分子材料を使ったフィルタと異なり、高
温・高低下でも使用でき、給水系に使用するには好適で
ある。

また、高温フィルタとして開発中の電磁フィルタ等、磁
力を使用するフィルタでは、常磁性の固形分しか除去で
きないのに対し、セラミックフィルタでは、給水中の一
定粒径以上の固形分は１００％除去できるので極めて良
好な水質が得られる。

■　次に、従来必要とされていたブロー運転が極めて少
量で済むことになった。これは従来の脱塩塔１０だけの
浄化に加えてセラミック濾過器５０を使用したことに起
因する。すなわちこのセラミック濾過器５０は一次側の
水質の良否に拘らず、不溶解性固形物がある一定粒径以
上であれば１００％除去することができるからである。

このようにブロー運転が極めて少量になったことにより
ブロー用の純水の消費もなくなりかつブロー後の排水処
理からも解放され、さらにはブローの為に起動している
機器も小型、小容量のものが使用できる。

■　ブローが少量になったことに加え不溶解固形分の除
去率が向上したのでブロー後の循環運転によるクリーン
アップ時間も少なくて済む様になった。従って、プラン
トの起動時のクリーンアップに要する時間はトータル的
には極めて短時間となる。（１７２〜１／４） ■　又従来のクリーンアップ運転はプラントを停止して
再度起動させる度に行なわれており、その意味でクリー
ンアップ時間を短縮したことにより迅速に起動させるこ
とができる。これは火力発電プラントの負荷変動用とし
ての用途が増大して起動・停止が頻繁になされることを
考慮すれば極めて効果的なことである。

■　クリーンアップ短縮化に伴い、プラント稼働率が向
上する。このためプラント熱効率向上と合わせて、プラ
ント利用率が向上し、従来より少ないプラント数で必要
な電力需要をまかなう事が可能となる。

次に、第１２図を参照して本発明の他の実施例を説明す
る。

本実施例は、原子カプラントの原子炉１００への給水浄
化のためにセラミック濾過器５０を使用するものであり
、給水加熱器１２２と原子炉１００との間にセラミック
濾過器１５０を設けたもので作用は火力プラントの場合
と同様である。

以上の実施例では以下の効果を奏する。

■　まず、従来除去できなかった給水加熱器、ポンプ、
等から発生する腐食生成物等の不溶解固形分（クラッド
）をプラント運転中に除去できる。

そのため、ｙＫ子炉１００内へのクラッドの蓄積・付着
を防止できる。現在、プラント定期点検時の作業員放射
被曝の大部分は腐食生成物が原子炉内で放射化されたコ
バルト６０等によるものであり、原子炉内へのクラッド
持込量の低減により、これらの被曝原因を取除くことが
できる゛。

■　プラント起動時のクリーンアップ運転が大幅に短縮
できる。これは、セラミックフィルタの不溶解固形分の
除去性能が従来のプリコートフィルタ等に比べ格段に良
いためである。現状で１〜２週間必要なものが、約１〜
３日で終了し、稼働率向上が可能となる。

尚本発明は前記実施例に限定されるものでなく種々の構
成が考えられる。例えばセラミック濾過器の構成として
は第２図に示すもの以外であってもよい。また沸騰水型
発電プラントのみならず加圧木型原子力発電プラントに
も同様に適用可能であることはもとよりである。

（発明の効果〕 以上詳述したように本発明による給水浄化装置によると
、給水中の不溶解固形分をほぼ１００％除去することが
でき、火力ボイラー内のスケールによる熱効率の低下防
止や、原子カプラントの被曝低減が可能となる。また、
プラント起動時のクリーンアップ時間を大幅に短縮でき
、プラントの稼働率、利用率を向上させることができる
等その効果は大である。

更にセラミック製フィルタのシール部が、エポキシ樹脂
又は無機質材にて水封されるので、高温、高放射線の下
で長期間使用することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第１０図は本発明の一実施例を示す図で、第
１図は火力発電プラントの構成を示す系統図、第２図は
第１図に示したセラミック濾過装置の系統構成の詳細図
、第３図および第４図はセラミック製フィルタの形状を
示す斜視図、第５図はセラミック製フィルタ断面拡大図
、第６図は本発明の第１実施例の要部であるエポキシ樹
脂製シール部の詳細縦断図、第７図は本発明の第２実施
例の要部である銀ろう付シール部の詳細縦断面図。 第８図はセラミック製フィルタのち密質層の詳細を示す
縦断面図、第９図は本発明の第３実施例の要部である無
機質材から成るシール部の詳細縦断面図、第１０図は本
発明の第４実施例の要部であるガラスシールから成るシ
ール部の詳細縦断面図、第１１図はセラミック製フィル
タ内の流速と濾過流量の実験結果を示す線図、第１２図
は他の実施例である原子力発電プラントの構成を示す系
ａ図、第１３図および第１４図は従来の火力発電プラン
トおよ１．１０１・・・復水器　　　　２５・・・火炉
３４・・・ガラスシール　　　　４５・・・エポキシ系
樹脂４７・・・銀ろう付　　　　　　４９・・・無機質
材５０、１５０・・・セラミック濾過器 ５フ・・・セラミック製フィルタ 代理人　弁理士　則　近　憲　佑 同　　第子丸　健 ／’／ 第１図 第２図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 ｉｏ　　　　　　２０　　　　　　Ｊｏ　　　　　　４
０　　　　　　！０　　　　　４０′５逼晴間（＃ｌＩ
／１１ １γ 第１３図 第１４図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 液中の懸濁物を濾過するセラミック濾過装置において、
   このセラミック濾過装置を構成するセラミックフィルタ
   の端部と、濾過室と処理液室とを区分する仕切板を、エ
   ポキシ系樹脂シール部材、銀ろう付、無機質シール部材
   、バネ部材、ガラスシール部材の一手段にて水封して成
   ることを特徴とするセラミック濾過装置。