JPH02309704A - Array antenna - Google Patents
Array antennaInfo
- Publication number
- JPH02309704A JPH02309704A JP13045589A JP13045589A JPH02309704A JP H02309704 A JPH02309704 A JP H02309704A JP 13045589 A JP13045589 A JP 13045589A JP 13045589 A JP13045589 A JP 13045589A JP H02309704 A JPH02309704 A JP H02309704A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- high frequency
- array antenna
- element antennas
- frequency switches
- transmission line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 21
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 14
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 11
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 235000017166 Bambusa arundinacea Nutrition 0.000 description 1
- 235000017491 Bambusa tulda Nutrition 0.000 description 1
- 241001330002 Bambuseae Species 0.000 description 1
- 235000015334 Phyllostachys viridis Nutrition 0.000 description 1
- 239000011425 bamboo Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はアレイアンテナに係り、特にアンテナビーム幅
の制御技術に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to an array antenna, and particularly to a technology for controlling antenna beam width.
（従来の技術）
周知のように、アレイアンテナは、複数の素子アンテナ
を直線状（１次元的）に配列したリニアアレイアンテナ
と平面状（２次元的）に配列したプレーナアレイアンテ
ナに大別できるが、基本的には、これら複数の素子アン
テナと、この複数の素子アンテナを励振するための分配
器とで構成される。そして、例えばレーダシステムのよ
うに目標の捜索や追尾を行うシステムで用いる場合には
、例えば第３図に示すように、各素子アンテナ（１−１
〜１−ｎ）と分配器７′間に移相器（３−１〜３−ｎ）
をそれぞれ設け、これら移相器３−１〜同３−ｎの移相
量を移相制御器９によって制御し、以て天空の走査等が
行えるようにしている。(Prior Art) As is well known, array antennas can be roughly divided into linear array antennas in which a plurality of element antennas are arranged in a straight line (one-dimensionally) and planar array antennas in which a plurality of element antennas are arranged in a plane (two-dimensionally). However, it basically consists of these plural element antennas and a distributor for exciting these plural element antennas. When used in a system that searches for or tracks targets, such as a radar system, each element antenna (1-1
Phase shifter (3-1 to 3-n) between ~1-n) and distributor 7'
are provided respectively, and the amount of phase shift of these phase shifters 3-1 to 3-n is controlled by a phase shift controller 9, thereby making it possible to perform scanning of the sky, etc.
ところで、天空のある範囲をビーム走査する場合、ビー
ム幅が広ければ少ないビーム数、即ち、短時間でビーム
走査が行える。そこで、レーダシステム等では、近距離
にある目標を短時間で捜索する必要のある場合、または
、近距Ｍｆ！−高速で移動する目標を追尾する場合、ア
レイアンテナのビーム幅を電気的に広げて捜索、追尾す
ることが行。By the way, when scanning a certain range of the sky with a beam, if the beam width is wide, the beam can be scanned with a small number of beams, that is, in a short time. Therefore, radar systems and the like are used when it is necessary to search for a target at a short distance, or when a short-range Mf! - When tracking a target moving at high speed, the beam width of the array antenna can be electrically widened for searching and tracking.
われている。It is being said.
このようにビーム幅を広げることをブロードニングと称
するが、従来のブロードユング法は、各素子アンテナ（
１−１〜１−ｎ）の給電点（２−１〜２−ｎ）の位相重
み１寸けを制御することによって行われていた。即ち、
移相制御器９は、移相器（３−１〜３−ｎ）の移相量を
決定する移相コードデータを形成するが、ブロードニン
グを行わない場合にはビーム走査用の移相コードデータ
のみを形成し、給電点（２−１〜２−ｎ）の相対位相分
布が直線状となるようにする。その結果、幅の狭い通常
のビームが形成される。一方、ブロードニングを行う場
合には、ビーム走査用の移相コードデータにブロードニ
ング用の移相コードデータを加算し、給電点（２−１〜
２−ｎ）の相対位相分布が例えば正弦波状となるように
する。その結果、幅の広いビームが形成される。なお、
各素子アンテナ（１−１〜１−ｎ）の励振振幅は分配器
７′における分配比で定められることは周知の通りであ
る。Expanding the beam width in this way is called broadening, and in the conventional Broadjung method, each element antenna (
This was done by controlling the phase weights of the feed points (2-1 to 2-n) of the power supply points (1-1 to 1-n) by one inch. That is,
The phase shift controller 9 forms phase shift code data that determines the amount of phase shift of the phase shifters (3-1 to 3-n), but when broadening is not performed, a phase shift code for beam scanning is used. Only data is formed so that the relative phase distribution of the feeding points (2-1 to 2-n) becomes linear. As a result, a narrow normal beam is formed. On the other hand, when performing broadening, phase shift code data for broadening is added to phase shift code data for beam scanning, and the feeding points (2-1 to
2-n) so that the relative phase distribution becomes, for example, a sine wave. As a result, a wide beam is formed. In addition,
As is well known, the excitation amplitude of each element antenna (1-1 to 1-n) is determined by the distribution ratio in the distributor 7'.
このブロードニングを具体例で示せば第４図及び第５図
に示すようになる。第４図及び第５図は、素子アンテナ
の励振振幅がＴａｙｌｏｒ −３０ｄＢ （ｎ＝５）で
ある素子アンテナ数７０のリニアアレイアンテナにおけ
る特性（計算値）である、各素子アンテナを第４図（ａ
）に示すような直線状の位相分布で励振した場合の通常
の放射パターンは第４図（ｂ）に示すようになる。一方
、各素子アンテナを第５図（ａ）に示すように中央で＋
４５０゜の進みをもつ正弦波状の位相分布で励振すると
、放射パターンは第５図（ｂ）に示すようになり、励振
位相を湾曲させたためビーム幅が１．９度から１０度と
約５倍広がりブロードニングされていることが理解でき
る。A concrete example of this broadening is shown in FIGS. 4 and 5. Figures 4 and 5 show the characteristics (calculated values) of a linear array antenna with 70 element antennas in which the excitation amplitude of the element antenna is Taylor -30 dB (n = 5). a
) A normal radiation pattern when excited with a linear phase distribution as shown in FIG. 4(b) is obtained. On the other hand, as shown in Figure 5(a), each element antenna is
When excited with a sinusoidal phase distribution with a lead of 450 degrees, the radiation pattern becomes as shown in Figure 5(b), and because the excitation phase is curved, the beam width increases from 1.9 degrees to 10 degrees, about 5 times. It can be seen that it is spreading and broadening.
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、上述した従来のブロードニングの方法で
は、次のような種々の問題がある。(Problems to be Solved by the Invention) However, the conventional broadening method described above has the following various problems.
まず、第５図（ｂ）に示すように、ビームノーズに歪が
生ずるので、２以上のビームを放射し振幅比較を行って
測角を行う場合や相と差のビームを放射し、モノパルス
測角を行う場合には、大きな誤差を生ずる。First, as shown in Figure 5(b), distortion occurs in the beam nose, so when angle measurement is performed by emitting two or more beams and comparing their amplitudes, or when emitting phase and difference beams, monopulse measurement is performed. If a corner is to be formed, a large error will occur.
即ち、振幅比較による測角では、第６図に示すように、
目標１０からのエコーをブロードニングによって歪んだ
ビーム１１及び同１２で受けると、目標の方向の候補は
１３−１〜１３−６及び１４−１〜１４−６とそれぞれ
６方向あり、目標の方向を特定できなくなる場合がある
。That is, in angle measurement by amplitude comparison, as shown in Figure 6,
When the echo from the target 10 is received by beams 11 and 12 distorted by broadening, there are six candidate directions for the target direction, 13-1 to 13-6 and 14-1 to 14-6, respectively. It may become impossible to identify.
一方、後者のモノパルス測角では、和パターン（Σ）と
差パターン（Δ）との受信信号の比（Δ／Σ）から算出
される８字カーブ特性が、第７図に示すように、本来実
線で示す８字カーブ２０となるべきであるが、破線で示
す８字カーブ２１となり、歪んでしまうなめ、Δ／Σが
殆ど変化しない場所２２では角度誤差が大きくなる。On the other hand, in the latter monopulse angle measurement, the figure-8 curve characteristic calculated from the ratio (Δ/Σ) of the received signal between the sum pattern (Σ) and the difference pattern (Δ) is originally The curve should be a figure 8 curve 20 shown by a solid line, but it becomes a figure 8 curve 21 shown by a broken line, which is distorted and the angle error increases at a location 22 where Δ/Σ hardly changes.
また、従来のブロードニングの方法では、ブロードニン
グを行わない通常のビーム走査用の移相コードデータに
対して、ブロードニング用の移相コードデータを加算す
る必要があるため、ブロードニングのＭ御系が複雑にな
る。In addition, in the conventional broadening method, it is necessary to add the phase shift code data for broadening to the phase shift code data for normal beam scanning that does not perform broadening. The system becomes complicated.
本発明はこのような問題に鑑みなされたもので、その目
的は、ビームノーズの形状に歪を生じさせず、ブロード
ニング制御系の簡素化を図り得るアレイアンテナを提供
することにある。The present invention has been made in view of these problems, and an object of the present invention is to provide an array antenna that does not cause distortion in the shape of the beam nose and can simplify the broadening control system.
（課題を解決するための手段）
前記目的を達成するために、本発明のアレイアンテナは
次の如き構成を有する。(Means for Solving the Problems) In order to achieve the above object, the array antenna of the present invention has the following configuration.
即ち、本発明のアレイアンテナは、１次元または２次元
に配列される複数の素子アンテナと、この複数の素子ア
ンテナの内の所定数素子アンテナに所定の分配比で電力
を順次分配するための伝送路が電力給電点を始点にして
両側に複数本形成される分配器とを有する中央給電型の
アレイアンテナにおいて： 全部または一部の前記伝送
路の途中に設けられる１または２以上の高周波スイッチ
と； 前記高周波スイッチの他方の出力端に接続される
無反射終端器と； 前記高周波スイッチを切替制御して
該高周波スイッチに入力される電力をその配置位置から
外側にある素子アンテナと前記無反射終端器とのいずれ
か一方に供給する制御手段と； を設けたことを特徴と
するものである。That is, the array antenna of the present invention includes a plurality of element antennas arranged one-dimensionally or two-dimensionally, and a transmission system for sequentially distributing power to a predetermined number of element antennas among the plurality of element antennas at a predetermined distribution ratio. In a centrally fed array antenna having a plurality of distributors formed on both sides with a power feeding point as the starting point: one or more high frequency switches provided in the middle of all or part of the transmission line; ; a non-reflection terminator connected to the other output end of the high-frequency switch; and an element antenna located outside the arrangement position of the high-frequency switch by controlling the switching of the high-frequency switch so that the power input to the high-frequency switch is connected to the non-reflection terminal; and a control means for supplying a supply to either one of the container and the container.
（作 用）
次に、前記の如く構成される本発明のアレイアンテナの
作用を説明する。(Function) Next, the function of the array antenna of the present invention configured as described above will be explained.
周知のように、例えば１次元のりニアアレイアンテナで
は、素子アンテナの配列数を増加させれば配列方向のビ
ーム幅が狭くなり、逆に減少させればビーム幅は広くな
る。そこで、本発明では、伝送路に高周波スイッチと無
反射終端器を設け、ブロードユングを行う場合には高周
波スイッチから外側に在る素子アンテナは休止させる。As is well known, for example, in a one-dimensional linear array antenna, increasing the number of arrayed element antennas narrows the beam width in the array direction, and conversely, decreasing the number of element antennas widens the beam width. Therefore, in the present invention, a high frequency switch and a non-reflection terminator are provided on the transmission path, and when performing broadcasting, the element antenna located outside the high frequency switch is stopped.
このとき、各素子アンテナの給電点の位相分布は直線状
であるから、ビームノーズ形状を歪めずにビーム幅を広
げることができる。At this time, since the phase distribution of the feeding point of each element antenna is linear, the beam width can be widened without distorting the beam nose shape.
斯くして、ブロードユングはブロードユング用の移相コ
ードデータを必要とせず、単に高周波スイッチの切替制
御のみで行えるので、ブロードユング制御系の簡素化が
図れ、アレイアンテナの構成を簡略化できる。また、移
相器等を付加してモノパルス測角等の測角を行う場合、
測角精度を向上させることができる。In this way, Broadjung does not require phase shift code data for Broadjung, and can be performed simply by switching control of the high frequency switch, so that the Broadjung control system can be simplified and the configuration of the array antenna can be simplified. In addition, when performing angle measurement such as monopulse angle measurement by adding a phase shifter, etc.,
Angle measurement accuracy can be improved.
（実 施 例） 以下、本発明の実施例を添付図面を参照して説明する。(Example) Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
第１図は本発明の一実施例に係るリニアアレイアンテナ
を示す、第１図において、１列に配列されるｎ個の素子
アンテナ（１−１〜１−ｎ）を励振する分配器７内には
、電力給電点８を始点にして両側に延在する伝送路が設
けられ、この電力給電点８から左方の伝送路と右方の伝
送路には同数の前記素子アンテナが接続される。そして
、電力給電点８から両側に等距離離隔した素子アンテナ
１−（Ｌ＋１）及び同１−（ｍ−１）とこれよりも１つ
外側にある素子アンテナ１−Ｌ及び１−ｍとの間の伝送
路に高周波スイッチ５ａ及び同５ｂを介在させである。FIG. 1 shows a linear array antenna according to an embodiment of the present invention. In FIG. is provided with a transmission path extending on both sides starting from the power feeding point 8, and the same number of element antennas are connected to the transmission path on the left and right side of the power feeding point 8. . Then, between the element antennas 1-(L+1) and 1-(m-1) which are equidistantly spaced on both sides from the power feeding point 8, and the element antennas 1-L and 1-m which are one position outside of this. High frequency switches 5a and 5b are interposed in the transmission path.
その結果、電力給電点８から両側に延在する伝送路は、
電力給電点８から高周波スイッチ５ａ （５ｂ）の入力
端に至る伝送路６ｂ（６ｃ）と、高周波スイッチ５ａ
（５ｂ）の一方の出力端から外側に延在する伝送路６ａ
（６ｄ）とに２分される。As a result, the transmission line extending from the power feed point 8 to both sides is
A transmission path 6b (6c) from the power feeding point 8 to the input end of the high frequency switch 5a (5b), and the high frequency switch 5a
Transmission line 6a extending outward from one output end of (5b)
(6d) It is divided into two parts.
高周波スイッチ５ａ （５ｂ）は、他方の出力端に無反
射終端器４ａ（４ｂ）が設けられ、図示しない制御器に
よって切替制御されるようになっている。The high frequency switch 5a (5b) is provided with a non-reflection terminator 4a (4b) at the other output end, and is configured to be switched and controlled by a controller (not shown).
即ち、高周波スイッチ５ａ （５ｂ）は、通常のビーム
を形成する場合には、伝送路６ｂと同６ａ間、伝送路６
ｃと同６ｄ間をそれぞれ接続し、両端の素子アンテナ１
−１（１−ｎ）まで電力が伝達されるようにする。一方
、ブロードユングを行う場合は、伝送路６ｂ （６ｃ）
を無反射終端器４ａ（４ｂ）に接続し、高周波スイッチ
５ａと同５ｂ間の１−（Ｌ＋１）から１−（ｍ−１）ま
での素子アンテナが励振されるようにする。要するに、
リニアアレイアンテナの実効長を短くしたのである。That is, when forming a normal beam, the high frequency switch 5a (5b) is connected between the transmission line 6b and the transmission line 6a.
Connect between c and 6d, and connect element antenna 1 at both ends.
-1 (1-n) so that power is transmitted. On the other hand, when performing broadcasting, transmission line 6b (6c)
is connected to the non-reflection terminator 4a (4b), so that the element antennas from 1-(L+1) to 1-(m-1) between the high-frequency switches 5a and 5b are excited. in short,
This shortens the effective length of the linear array antenna.
ここで、注意すべきことは、給電点２−（Ｌ＋１）〜同
２−（ｍ＋１）の励振位相は直線状のままであるという
ことである。その結果、ビームノーズ形状を歪めずにビ
ーム幅を広げることができる。What should be noted here is that the excitation phase of feeding points 2-(L+1) to 2-(m+1) remains linear. As a result, the beam width can be increased without distorting the beam nose shape.
例えば第２図は、前述した第４図（ｂ）と同じ放射パタ
ーンの得られるリニアアレイアンテナにおいて、内側の
１０素子アンテナのみに給電した場合の放射パターン（
計算値）を示す、この第２図から明らかなように、ビー
ム幅は１０”となっており、これは第５図（ｂ）の移相
制御によるブロードユングとほぼ同じ値である。しがし
、ビームノーズの形状には第５図（ｂ）に示す如き歪は
認められない。For example, FIG. 2 shows the radiation pattern (
As is clear from Fig. 2, which shows the calculated value), the beam width is 10'', which is approximately the same value as the broadband due to phase shift control in Fig. 5(b). However, no distortion as shown in FIG. 5(b) is observed in the shape of the beam nose.
なお、ビーム走査を行う場合には、第３図と同様に位相
走査用の移相器を設けることになるが、その場合におい
て本発明によれば、ブロードユングを行う際、移相器に
ブロードユング用の移相コードデータを加算して伝送す
る必要がなく、ＩＪｆｌのスイッチを制御するだけで良
いがら、ブロードユングの制御が簡単になる。In addition, when performing beam scanning, a phase shifter for phase scanning is provided as in FIG. There is no need to add and transmit Jung phase shift code data, and it is only necessary to control the IJfl switch, which simplifies Broad Jung control.
また、高周波スイッチは、本実施例では、電力給電点か
ら両側に等距離離隔した位置に設定したが、その必燃性
のないことは自明であり、２個１組で用いる必要もない
。更に、高周波スイッチを複数組または複数個分配器中
に組込めば、複数のビーム幅をもつブロードユングビー
ムを形成できる。Further, in this embodiment, the high frequency switches are set at positions equidistant from the power feeding point on both sides, but it is obvious that they are not necessarily flammable, and there is no need to use them in pairs. Furthermore, by incorporating a plurality of sets or a plurality of high frequency switches into a distributor, it is possible to form a broadband beam having a plurality of beam widths.
加えて、プレナアレイアンテナは、リニアアレ・イアン
テナを複数並設し、それぞれの電力給電点を接続したも
のであるから、同様に適用できることは勿論である。In addition, since a planar array antenna is one in which a plurality of linear array antennas are arranged in parallel and their respective power feeding points are connected, it is of course applicable in the same manner.
（発明の効果）
以上説明したように、本発明のアレイアンテナによれば
、中央給電型のアレイアンテナにおいて、分配器中の伝
送路の途中に高周波スイッチを設け、これよりも外側の
素子アンテナを励振する電力を無反射終端器に吸収させ
るように切替制御するようにしたので、ビームノーズ形
状を歪めずにブロードユングが行える。その結果、移相
器等を付加してモノパルス測角等の測角を行う場合、測
角精度を向上させることができる。また、ブロードユン
グはブロードユング用の移相コードデータを必要とせず
、単に高周波スイッチの切替制御のみで行えるので、ブ
ロードユング制御系の簡素化が図れ、アレイアンテナの
構成を簡略１ヒできる効果がある。(Effects of the Invention) As explained above, according to the array antenna of the present invention, in a center-fed array antenna, a high-frequency switch is provided in the middle of the transmission path in the distributor, and the element antennas outside the high-frequency switch are Since the switching control is performed so that the exciting power is absorbed by the non-reflection terminator, broadening can be performed without distorting the beam nose shape. As a result, when performing angle measurement such as monopulse angle measurement by adding a phase shifter or the like, angle measurement accuracy can be improved. In addition, Broadjung does not require phase shift code data for Broadjung, and can be performed simply by controlling the switching of a high-frequency switch, which simplifies the Broadjung control system and has the effect of simplifying the configuration of the array antenna. be.
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例に係るアレイアンテナの構成
系統図、第２図は本発明のブロードユング法にて取得し
た放射パターン（計算値）図、第３図は従来のアレイア
ンテナの構成系統図、第４図（ａ）（ｂ）は通常のビー
ムを形成する場合の各素子アンテナの励振位相分布及び
放射パターン（計算値）図、第５図（ａ）（ｂ）は従来
のアレイアンテナでブロードユングを行う場合の各素子
アンテナの励振位相分布及び放射パターン（計算値）図
、第６図及び第７図は従来のブロードユング法によるビ
ームで測角する場合の説明図である。
１−１〜１−ｎ・・・・・・素子アンテナ、 ２−１〜
２−ｎ・・・・・・給電点、 ４ａ、４ｂ・・・・・・
無反射終端器、 ５ａ、５ｂ・・・・・・高周波スイッ
チ、 ６ａ〜６ｄ・・・・・・伝送路、 ７・・・・・
・分配器、 ８・・・・・・電力給電点（アレイ列の中
心）。
代理人 弁理士 八 幡 義 博
ｙ−−−−−？づ六ド吃メ（（アレイ列の中１シ）本発
明０アレイアンテテｎ」岨感〕ダ・１＄ ／ 区
７励扱趙粕
（ａ）
負ｆｉ（度）
本、射、ペター′ノｍ１ｍ＞
（ｂ）
逓挙♂ビーＡ計形成イつ温合の荷世図
＄ｌＡ 図
、＠ｊＩＬ位刊
（ａ）
負＆ ［）
シに芝、４ト１バづ７−ン（ｔす算イ１）（ｂ）
勿シくのフ゛°ロードニレグｊ去によるＭ繋トの竹儂図
第 ５ 区
ｉ／θ日跪
１．３−ｆ４／Ｊ−わａｔ−ｙ−Ｊｓ手−１０和の９情
誘４１乞製］てコる」１３Ａの鋭携目
鱗 σ 閃
２θ、２ｆ−−−５官ウーフ゛
七ツノＶルス勿艷１て、！ろ戻１］メヘ゛の説明 図ネ
７ 図[Brief Description of the Drawings] Figure 1 is a structural diagram of an array antenna according to an embodiment of the present invention, Figure 2 is a radiation pattern (calculated value) diagram obtained by the Broadjung method of the present invention, and Figure 3 is a diagram of the radiation pattern (calculated value) obtained by the Broad-Jung method of the present invention. The figure shows the configuration diagram of a conventional array antenna, Figures 4(a) and 4(b) illustrate the excitation phase distribution and radiation pattern (calculated values) of each element antenna when forming a normal beam, and Figure 5(a) ) (b) is a diagram of the excitation phase distribution and radiation pattern (calculated values) of each element antenna when performing broadcasting with a conventional array antenna, and Figures 6 and 7 are angle measurement using a beam using the conventional Broadjung method. FIG. 1-1~1-n...Element antenna, 2-1~
2-n...Feeding point, 4a, 4b...
Non-reflection terminator, 5a, 5b...High frequency switch, 6a to 6d...Transmission line, 7...
-Distributor, 8...Power feeding point (center of array row). Agent Patent Attorney Yoshihiro Yawata y------? z6 do 吃ME ((array row middle 1) present invention 0 array antennate n' 岨感) da 1$ / ward 7 excitation Zhao Kao (a) negative fi (degree) book, shot, peter'nomm1m > (b) Graduation ♂ Bee A meter formation Itsuwari's birth diagram $lA Figure, @jIL ranking (a) Negative & [) Shini Shiba, 4 To 1 Buzz 7 - (t Su calculation A1) (b) Bamboo map of M-connection by the removal of the Flord Nilegj of course. Section 5. 9 Temptation 41 Beg for War] 13A's Sharp Eye Scale σ Flash 2θ, 2f --- 5th Official Wuf Seven Horns V Rus Of course 1! [Return 1] Explanation of the method Figure 7 Figure 7
Claims (1)
、この複数の素子アンテナの内の所定数素子アンテナに
所定の分配比で電力を順次分配するための伝送路が電力
給電点を始点にして両側に複数本形成される分配器とを
有する中央給電型のアレイアンテナにおいて；全部また
は一部の前記伝送路の途中に設けられる１または２以上
の高周波スイッチと；前記高周波スイッチの他方の出力
端に接続される無反射終端器と；前記高周波スイッチを
切替制御して該高周波スイッチに入力される電力をその
配置位置から外側にある素子アンテナと前記無反射終端
器とのいずれか一方に供給する制御手段と；を設けたこ
とを特徴とするアレイアンテナ。A plurality of element antennas arranged one-dimensionally or two-dimensionally, and a transmission line for sequentially distributing power to a predetermined number of element antennas among the plurality of element antennas at a predetermined distribution ratio, start from a power feeding point. In a centrally fed array antenna having a plurality of distributors formed on both sides; one or more high frequency switches provided in the middle of all or part of the transmission path; and the other output end of the high frequency switch. a non-reflection terminator connected to; switching and controlling the high-frequency switch to supply power input to the high-frequency switch to either one of the element antenna located outside the arrangement position and the non-reflection terminator; An array antenna characterized by comprising: a control means;
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1130455A JPH0793533B2 (en) | 1989-05-24 | 1989-05-24 | Array antenna |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1130455A JPH0793533B2 (en) | 1989-05-24 | 1989-05-24 | Array antenna |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02309704A true JPH02309704A (en) | 1990-12-25 |
| JPH0793533B2 JPH0793533B2 (en) | 1995-10-09 |
Family
ID=15034649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1130455A Expired - Lifetime JPH0793533B2 (en) | 1989-05-24 | 1989-05-24 | Array antenna |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0793533B2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09159751A (en) * | 1995-12-05 | 1997-06-20 | Denso Corp | Plane array antenna and phase monopulse radar equipment |
| JP2003248055A (en) * | 2001-12-18 | 2003-09-05 | Hitachi Ltd | Monopulse radar system |
| JP2005049303A (en) * | 2003-07-31 | 2005-02-24 | Matsushita Electric Works Ltd | Ultrasonic imaging device and imaging method |
| JP2008178034A (en) * | 2007-01-22 | 2008-07-31 | Toshiba Corp | Phased array antenna apparatus and beam forming method thereof |
| JP2013521508A (en) * | 2010-03-05 | 2013-06-10 | ユニバーシティ・オブ・ウィンザー | Radar system and manufacturing method thereof |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5928703A (en) * | 1982-08-11 | 1984-02-15 | Hitachi Ltd | multi beam antenna |
-
1989
- 1989-05-24 JP JP1130455A patent/JPH0793533B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5928703A (en) * | 1982-08-11 | 1984-02-15 | Hitachi Ltd | multi beam antenna |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09159751A (en) * | 1995-12-05 | 1997-06-20 | Denso Corp | Plane array antenna and phase monopulse radar equipment |
| JP2003248055A (en) * | 2001-12-18 | 2003-09-05 | Hitachi Ltd | Monopulse radar system |
| JP2005049303A (en) * | 2003-07-31 | 2005-02-24 | Matsushita Electric Works Ltd | Ultrasonic imaging device and imaging method |
| JP2008178034A (en) * | 2007-01-22 | 2008-07-31 | Toshiba Corp | Phased array antenna apparatus and beam forming method thereof |
| JP2013521508A (en) * | 2010-03-05 | 2013-06-10 | ユニバーシティ・オブ・ウィンザー | Radar system and manufacturing method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0793533B2 (en) | 1995-10-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP4020714B1 (en) | Folded waveguide for antenna | |
| US4129872A (en) | Microwave radiating element and antenna array including linear phase shift progression angular tilt | |
| KR102124552B1 (en) | A beamforming network for feeding short wall slotted waveguide arrays | |
| US4041501A (en) | Limited scan array antenna systems with sharp cutoff of element pattern | |
| KR950012802A (en) | Leaky Wave Waveguide Slot Array Antenna | |
| US4348679A (en) | Multi-mode dual-feed array radar antenna | |
| US20180081049A1 (en) | An Amplitude Comparison Monopulse RADAR System | |
| CN105990688A (en) | 2D array electric scanning antenna and scanning method thereof | |
| US3419870A (en) | Dual-plane frequency-scanned antenna array | |
| US20160036135A1 (en) | Antenna array having a variable directivity characteristic | |
| GB2034525A (en) | Improvements in or relating to microwave transmission systems | |
| US5099253A (en) | Constant beamwidth scanning array | |
| CN106526571B (en) | Planar phased array radar and planar phased array radar control method | |
| JP2006279525A (en) | Antenna | |
| US12287423B2 (en) | MIMO radar system | |
| JPH0793533B2 (en) | Array antenna | |
| EP2757635A1 (en) | Low profile antenna | |
| US9219317B1 (en) | Delivering both sum and difference beam distributions to a planar monopulse antenna array | |
| JPS58125901A (en) | Microstrip line antenna | |
| US4423421A (en) | Slot array antenna with amplitude taper across a small circular aperture | |
| US2940075A (en) | Microwave antenna | |
| JP2009076986A (en) | Microstrip array antenna and phase monopulse radar device | |
| AU2003288299A1 (en) | Method and apparatus for pointing the beam of a wind profiler | |
| JP2569244B2 (en) | Slotted waveguide array | |
| Rahimian | Microwave beamforming networks employing Rotman lenses and cascaded Butler matrices for automotive communications beam scanning electronically steered arrays |