JPH0232843A - 成形物中間体並びに成形物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野） 本発明は、耐衝撃性に優れ衝撃時のクラック伝播を抑制
する能力のある成形物を製造するための中間体、及び、
該成形物に関するものである。

本発明の中間体は、特に高強度炭素繊維等を強化材とし
た場合に、マトリックス樹脂の優れた機械的特性及び熱
的特性を損ねることなく、靭性（タフネス）を成形物に
与えることができ、また、この中間体から得られた本発
明の成形物は、航空機構造材料等として好適に使用され
る。

（従来技術及び問題点） 近年、炭′Ｍ繊維、芳香族ポリアミド繊維等を強化材と
した複合材料は、その高い比強麿、比剛性を利用して、
航空機等の構造材として多く用いられてきている。

これらの複合材料は、強化繊維にマトリックス樹脂が含
浸された中間製品であるプリプレグから、加熱・加圧と
いった成形・加工工程を経て実際に用いられる場合が多
い。

プリプレグにおけるマトリックス樹脂としては、熱硬化
性樹脂としてエポキシ樹脂、ビスマレイミド樹脂、不飽
和ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂等が用いられ、ま
た、最近ではポリエーテルエーテルケドンといった熱可
塑性樹脂も用いられるようになってきており、いずれの
樹脂を用いた場合も、複合材料は、その優れた耐熱性、
機械的特性、寸法安定性、耐薬品性、耐候性が特徴とさ
れてきた。

熱可塑樹脂をマトリックス樹脂とした場合、良好な耐熱
性、機械的特性に加え複合材料の衝撃特性も侵れている
ことが期待されるが、プリプレグとしての取扱い性、例
えばプリプレグのドレープ性に乏しいために、現状の成
形加工技術では取扱いにくい材料であり、複雑形状物へ
の適用が難しい状況にある。

一方、エポキシ樹脂系プリプレグのように熱硬化性樹脂
をマトリックス樹脂に用いた場合、耐熱性、機械的特性
に良好な性能を示すことが認められてい１＝が、反面、
マトリックスｍ脂の伸度が低（、脆いために複合材料の
靭性、耐衝撃性に劣ることが指摘され、その改善が求め
られてきた。

特に、これらのプリプレグから作られた複合材料は、こ
れを航空機−泡構造材用に使用する場合、離る陸時の小
石の跳上げ、整漏時の工具の落下等による外部からの衝
撃に耐える性能を有する必要があるが、耐熱性を落さず
に耐衝撃性を改善することは、これまで困難視されてい
た。

耐衝撃性のあるプリプレグに改善しようとする場合、■
炭素ｍＨ等の強化材自身の伸度を向」二さける、■プリ
プレグに用いられるマトリックス樹脂の靭性を上げる、
■強化繊維／マトリックス樹脂の界面を最適化すること
が重要なポイントであると指摘され研究が進められてき
たが、この他に成形物であるｆｆ４層材の高次構造を制
御することも衝撃特性の向、［やクラック伝播の抑制に
重要であると考えられる。

プリプレグ用マトリックス樹脂をｎ靭性化し、複合材料
の耐衝撃性を向上させる技術としては、特開昭５８−１
２０６３９＠、同６２−２５００２１号、回６２−３６
４２１号、同６２−５７４１７号の公報等で知られるよ
うに、マトリックス樹脂に特定のエラストマー成分、へ
分子母ゴム成分、熱可塑性樹脂を配合し、複合材料の靭
性やＷＪ撃時特性高めたプリプレグ組成物も開発されて
いるが、複合材料の耐衝撃性に関しては、今−歩満足ゆ
くものではなかった。

強化１３１！１１／マトリツクス樹脂の界面を最適化す
ることに関しては、繊維の表面処理条件、集束剤の秤類
を選択する等の研究が行われているが、まだ研究段階に
あり所望の効果が得られていないのが現状である。

複合材料の高次構造を制御し、複合材料の耐衝撃性を改
良する技術としては、強化繊維の素材形態をコントロー
ルする方法、積層間に異種材料を挿入する方法等が考え
られる。等力的な材料にするため、強化素材に三次元織
物を使用する等の試みもなされているが、今のところ、
織物の製造が難しい、樹脂含浸性が悪い、繊維体積含有
率のコントロールが難しい等の問題点が多く、実用面で
は顕著な効果を発揮さヒるまでには至っていない。

複合材料のｆｅＲ唐間に異種材料を挿入する技術に関し
ては、特開昭５１−３３１６２号、同６１−１３５７１
２号の公報に示されるように、プリプレグの表面にスク
リム・クロスを張り合わせた材料が知られているが、こ
の場合のスクリム・り１コスは、むしろプリプレグの横
割れ防止や繊維乱れを防止するといった、プリプレグ自
身の補強的な目的のため使用されている。

複合材料の積層間に異種材料を挿入して、複合材料の％
Ｉ撃時特性向上させる技術として、特開昭６０−６３２
２９号、同６０−２３１７３８号の公報に示されるよう
なインターリーフ技術がある。

インターリーフ材料としては、厚さ０．０３〜０．０６
ｍｍの可撓性に優れたエポキシ樹脂層を用いるのが一般
的であるが、厚さ０．０１〜０．０５ａ＋蹟の、例えば
、ポリエーテルイミド、ポリエーテルサルホン、ポリエ
ーテルエーテルケトンのフィルムといった熱可塑性樹脂
フィルムを使用することも可能である。

インターリーフ材料として可撓性に優れたエポキシ樹脂
、例えばエラストマー成分の多い工ボキシ樹脂層を用い
た場合、衝撃特性の向上を図るためにはエラストマー成
分を多分配合することが必要であるが、そうすると、エ
ラストマー成分の種類やａにより複合材料としての耐熱
性や機械的特性の低下をＩｎ　＜ことがあり、その種類
や吊に制限が加えられるため、充分な効果を発揮できな
いことが多い。

複合材料の積層間に熱可塑性樹脂フィルムを挿入した場
合、複合材料の耐衝撃性を向上させる効果は認められる
が、隣接した層と層との間が樹脂フィルムにより完全に
ａ所されるため、マトリックス樹脂と熱可塑性樹脂フィ
ルムとの接着性に問題があったり、ＷＡｍＡｍ面方向脂
フローが遮断されるため、不均一な樹脂フローが起こり
、成形物の変形を招いたり、また、熱可塑性樹脂フィル
ムが比較的厚いため、マトリックス樹脂に対する熱可塑
性樹脂フィルムの体積割合が高くなり、それに伴なう複
合材料性能の低下を引き起こす場合もあった。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、上記の如き問題点を克服し・優れた耐
熱性に加え、靭性や衝撃特性（Ｉｉｉ撃強さ）に優れ、
ｔ！ｉｉ！時のクラック伝播を抑制する能力を有する成
形物を複合材料に与える中間体（プリプレグ）、及び、
該成形物を提供することにある。敷えんすると、熱硬化
性のマトリックス樹脂を用いたプリプレグにおいて、プ
リプレグの表面にマトリックス樹脂とは異質の材質から
なる薄い層を設け、成形侵の複合材料の積層間に異種材
料を挿入することで、衝撃強さに優れ、’ｔｉｓ時のク
ラック伝播を抑制する能力のあるホットメルトタイプ繊
維強化複合材料用成形中間体、及び、これから得られる
成形物を提供することにある。

（発明の構成） 本発明は、下記の請求項（１）及びＩｒ１（２＞に記載
されたとおりのものである。

〈１）強化ＩＪＡＩＩを基材とした熱硬化性樹脂系プリ
プレグの表面に、引張り弾性率１０，０００ｋ（ｌｆ　
／１２以下の繊維から作られたＩＩ帷目付１〜２５ｇ／
１１２の織物を貼着してなる繊維強化樹脂積層成形物中
間体。

（２）引張り弾性率１０，０００ｋＯｆ　／　ｍｓ’以
下の繊維から作られた繊維日付１〜２５ｇ　／Ｉ’の織
物が、積層間に介在してなる繊維強化樹脂′ｖ４層成形
物。

本発明の好適な実ｆＭＢ様は、下記のとおりである。

（，１）強化ｍ帷として、１．３％以上の伸度を有する
炭＊ｍ＃１１を用いる前記請求項（１）記載の繊維強化
樹脂積層成形物中間体。

（ｂ）熱硬化性樹脂系プリプレグ表面に貼着される織物
を形成している繊維の融点が、２００℃以上であるもの
を用いる前記請求項（１）記載の繊維強化樹脂Ｗ４層成
形物中間体。

（Ｃ）熱硬化性樹脂系プリプレグに用いられているマト
リックス樹脂硬化物の伸度が、４．０％以上のものを用
いる前記請求項（１）記載の繊維強化樹脂積層成形物中
間体。

本発明の成形物は、Ｖｆｉ撃強さに優れ、しかも発生し
たクラックを伝播させにくい特性を有するものである。

本発明において織物を構成するＩＩ帷としては、繊維の
引張り弾性率が１０，０００ｋｇｆ　／　ｌＩｍ’以下
、好ましくは５，０００ｋｏｆ／ｇｕｉ’以下の繊維が
用いられる。繊維の引張り弾性率が１０，０００ｋｇｆ
　／　■’を超える場合は、クラック伝播を抑え、衝撃
特性を改善するような効果が小さい。使用される繊維の
種類には制限がなく、無機ｍ紺、有機繊維いずれでもよ
く、また、天然高分子繊維、合成高分子繊維いずれでも
よい。特に、ガラス繊維、芳香族アラミド１ｉｕａが好
適に使用される。

これらの繊維は、単用又は併用される。

繊紛の形態は、特に限定はなく、フィラメント状、紡績
糸、混紡糸等が用いられる。糸のヨリに関しても、特に
限定はなく、通常市販され雑の太さは、通常２０〜５０
０μ糟のものが用いられ、上記の繊維を単糸又はヨリ等
による白糸の形態で織機にかけ、ｌｔ物に加工される。

繊維の熱的特性としては、マトリックス樹脂である熱硬
化性樹脂組成物の硬化温磨が１００〜２００℃であるた
め、繊維を構成する物質の融点が、２００℃以上である
ことが望まれる。また、取扱い性又はマトリックス樹脂
である熱硬化性樹脂組成物どの馴染みを良くするため、
各ｍ１ｉｉ維に一般的に使用されている繊維の物理的処
理、化学的処理、油剤処理等を行ってもかまわない。

織物ＩＩの種類としては、平織、綾織、朱子織、からめ
織等を挙げることができる。また、異なる種類の繊維を
用いて製織される、所謂、混用織物ら使用することが可
能である。

織物の繊維目付（１１１位面積当たりの重さ）は、これ
らの＃！吻が結果的には積層板（コンポジット）の積層
間に挿入される形になるため、成形物の機械的性質を損
ねない重さであることの必要性からして、１〜２５Ｑ　
／１１　’　、好ましくは５〜１０ｇ　／−２である。

繊維目付が１９／ｍ３未満の場合は、衝撃特性を改善さ
せるような充分な効果が発揮できず、一方、２５ｇ　／
＋ｅ　’超の場合は、成形物そ力ものに要求される引張
り強さ、１１縮強さ等の塁本特性を低下させるようにな
る。

本発明で用いられる織物に使用される繊維の具体的な種
類としては、綿、絹、レーヨン、有機合成高分子繊維（
ポリアクリロニトリル、ポリアミド、ポリエステル、ポ
リエーテルイミド、ポリエーテルエーテルケトン、アラ
ミド、ポリベンズイミダゾール、ポリイミド等の繊維）
、ガラス繊維、アルミ繊維等があり、ひとつの成形物に
数種のＡＩ紺からなる織物を併用してもかまわない。

本発明に用いられる強化繊維は、１．３％以上の伸度を
有する炭素繊維、ガラス繊維、芳香族ポリアミド繊維等
が好ましい。通常、ガラス繊維、芳香族ポリアミド４Ｉ
Ｉ１１は、２．５％以上の伸度を有している。炭素ｕＩ
ＩＩに伸度１．３％未満のものを使用した場合、複合材
料の衝撃特性がやや不充分となるきらいがある。

特に本発明においては、炭素繊維、とりわけ高弾性炭素
繊維を強化材とし１＝場合に効果が大きい。

炭素ｍＭとしては、アクリル系炭素繊維、ピッチ系炭素
繊維等特に制限はなく、引張り強さ３５０ｋｇｆ／　ｍ
ｍ’　、弾性率２４Ｔ／＋ａｍ’のものが好適に用いら
れる。複合材料の機械的特性を向上させるノこめ、引張
り強さ４００ｋｇｆ／　ａｍ’以上、弾性率３０Ｔ／ｖ
ｗ’レベルの、いわゆる中弾性高強皮炭素繊維を用いる
こともできる。

これら強化ＩＩ雑を基材とした中間体（プリプレグ）は
、強化繊維の一方面シート、織物、短ＩＩＡ維マット等
の基材の繊維間に未硬化の熱硬化性樹脂組成物を含浸さ
Ｌｊ　／Ｃものである。

マトリックス樹脂としての熱硬化性樹脂組成物は、エポ
キシ樹脂、ビスマレイミド樹脂、不飽和ポリエステル樹
脂、ポリイミド樹脂等であり、樹脂組成物の含有率は３
０〜５０体積％が適当である。樹脂の変性等により、マ
トリックス樹脂の伸度が向上した場合にも、本発明は効
果的である。高い衝撃特性を有する樹脂組成物のプリプ
レグに、本発明で用いられる織物を適用すれば、より一
層コンポジットの耐衝撃性が改善され、しかも発生した
クラックを伝播さけにくい特性を有するようになる。特
に、プリプレグに用いられている熱硬化性樹脂組成物の
硬化摸の伸＋ａが４．０％以上であるコンポジット槓層
間に、本発明の織物が使用された場合、耐函撃レベルの
高いコンポジットとなり、航空機−次構造材用途への適
用範囲も広がるものである。

基本となる熱硬化性樹脂組成物のプリプレグは、従来知
られた方法にて製造することができる。

本発明を図面によって説明する。

図面にＪ３いて第１図は、本発明の成形物中間体の斜視
図を示したものである。

第２図は、本発明成形物中間体に貼着される織物の組織
の例（ａ　）　　（ｂ　）　　（ｃ　）を示したもので
ある。

第３図は、本発明の成形物中間体の断面図を模式的に示
したものである。

第１図における１はプリプレグ、２は織物である。プリ
プレグ１は繊維一方向シート、織物、ランダムマット等
の繊維シートに繊ＩＩ間に未硬化の熱硬化性樹脂を含浸
、保持させた物であり、熱硬化性樹脂としては、前記の
エポキシ樹脂、ビスマレイミド樹脂、不飽和ポリエステ
ル樹脂、ポリイミド樹脂等である。

織物２は通孔を有するため、プリプレグのマトリッマス
樹脂１−２は織物２の通孔２−１を通し織物のに面に回
り込み連続層を形成している。

織物２はプリプレグ１の両面に貼着して−もよいが、通
常は片面にのみ貼着される。

本発明の成形物中間体は、積層に際し全層を本発明成形
中間体にて構成する必要はむく、織物の貼着のない通常
のプリプレグと組合ぜて積層することもできる。このよ
うな成形物は、耐衝撃性に優れ、しかも積層間の剥離を
起こしにくい成形物である。

本発明の成形物中固体は、例えば以下の方法により製造
することができる。

先ず、ホットメルト法又は溶剤法による通常の方法によ
ってプリプレグを調［−１６゜次いで織物を該プリプレ
グと合せ、プレート、Ｏ−ラ一等にて加圧し一体化させ
る。この際、加熱することもできるが、加熱温度は、６
０〜１２０℃とするのがよい。

（発明の効果） 本発明により（ｑられた成形物中間体及び成形物は、優
れた機械的特性及び熱的特性と靭性が兼備されたもので
あり、しかも発生したクラックを伝播させにくい特性を
有するため、航空機構Ｔ１材料、宇宙構造物材料等へ好
適に使用される。

（実施例及び比較例〕 実施例１ 後掲第１表に示ず樹脂組成物からなる炭素繊維一方向プ
リプレグを、ホットメルト法にて作った。用いた炭素繊
維（ＣＦ）は、ベスファイト［Ｍ　−５００（東邦レー
ヨン社製、引張り強さ５００ｋｇｆ／＋ｅｓ２、弾性率
３０Ｔ／ｍＩｍ”　）である。プリプレグのＣＦ目付は
１５０ｇ／＊　’　、樹脂含有率３２重石％であった。

一方、見掛の太さ約８０μ霧の合糸されたポリエーテル
エーテルケトン繊維（略称ＰＥＥＫ繊維、引張り弾性率
約６００ｋｇｆ　／ａｓ’　、融点３３４℃）より作ら
れた繊維目付１０ｇ／ｌ１１２の平織の織物を準備した
。

上記プリプレグとフィルムとを重ね、８０℃のホットロ
ーラー間に通し両者を結栓させ成形物中間体を得た。

この成形物中間体より、所定の１法及び枚数の小片をカ
ット、積層し、オートクレーブ成形により昇温速度２℃
／分、１８０℃で２時間の硬化条件で硬化させ、成形板
を作成した。これより試験片を切りだし、０°層間せん
断強さ、０°圧縮強さ、１５００ｉｎ−ｌｂ　／　１ｎ
ｌｊ　＠後の圧縮強さを測定したところ、第１表に示す
結果を得た。

比較例１ 実施例１と同様にして第１表に示す樹脂組成物からなる
炭素繊維一方向プリプレグを作った。

ポリエーテルエーテルケトン繊維がら４Ｔる織物を貼着
させないこのプリプレグから、同様な条件で成形板を作
成し、成形板について試験を行った。

（結果の対比） 第１表に示ず物性から実施例１の成形板は、比較例１に
比べ、０°ＷＪ間せん断強さ、０°圧縮強さに強度差は
認められないものの、１　！ｉ００　ｉ　ｎ−１ｂ　／
　ｉｎ！撃後の圧縮強さが高く、耐衝撃性に優れること
が明らかとなった。

実施例２ １’１１表に示す樹Ｉｎ組成物からなる炭素繊維−方向
ブリプレグを、実施例１と同様にして作り、プリプレグ
に貼着させる織物として、見掛の太さ約２００μｍの合
糸されたポリエーテルイミド繊維（略称ＰＥＩ、引張り
弾性率約７００ｋｇｆ　／１１１１’　、ガラス転１ｉ
ｔａ１２１６℃）より作られた繊維目（４１Ｓｇ　／＋
ｅ　’の平織の織物を準備し、プリプレグ表面に並べ、
８０℃のホットローラー間に通し両者を貼着させ、成形
物中間体を得た。

この成形物中間体より、実施例１と同様にして成形板を
作成し、０°層間せん断強さ、０゛圧縮強さ、１５００
ｉｎ−１ｂ　／　ｉｎ衝撃模の圧縮強さを測定したとこ
ろ、第１表に示す結果を１ｔＰた。

比較例２ 実施例２と同様にしてプリプレグを作った。

織物の貼着をしないで、このプリプレグのみを用い、同
様にして成形を行い、成形板について試験を行った。

（結果の対比） 第１表に示すように、実施例２の成形板は、比較例２に
比し、０゛層間せん断強さ、０°圧縮強さに強度差は認
められないものの、１５０Ｇｉｎ−Ｉｂ　／１ｎｌｌｊ
ｌ後の圧縮強さが高く、耐ＶＭ撃性に侵れることが明ら
かとなった。

実施例３ 第１表に示す樹脂組成物からなる炭素繊維１方向プリプ
レグを、実施例１と同様にして作り、プリプレグに貼着
させる織物として、見掛の太さ約１００μｍの合糸され
たポリエステル繊維（テトロン、引張り弾性率的１２０
０ｋｌＪｆ　／ｍｓ”融点２６０℃）より作られた繊維
目付２０（１／Ｉ　’の平織の織物を準備し、プリプレ
グ表面に並べ、８０℃の１１−ブトローラー間に通し両
省を貼着させ、成形物中間体を１ｇだ。

この成形物中間体より、￥絶倒１と同様に成形準備を行
った後、オートクレーブ成形によりＲＩ！速麿２℃り分
、１３０℃で１．５時間の硬化条件で硬化させ、成形板
を作成した。成形板について０°ＷＩ間せん断強さ、０
°圧縮強さ、１５００ｉｎ−１ｂ　／ｉｎ衝撃後の圧縮
強さを測定したところ、第１表に示寸結果を１！７だ。

比較例３ 実施例３と同様にしてプリプレグを作った。

織物の貼着をしないで、このプリプレグのみを用い、同
様にして成形を行い、成形板について試験を行った。

（結果の対比） 第１表に示すように、実施例３の成形板は、比較例３に
比し、０°層間せん断強さ、０°圧縮強さに強度差は認
められないものの、１５００　ｉ　ｎ−１ｂ／ｉｎ衝撃
後の圧縮強さが高く、耐衝撃性に優れることが明らかと
なった。

実施例４ 第１表に示す樹脂組成物からなる炭素繊維−方向プリプ
レグを、実施例１と同様にして作り、プリプレグに貼着
させる織物として、見掛の太さ約６０μ−の合糸された
ポリエーテルイミド繊Ｎ（略称ＰＥＩ、引張り弾性率的
７００ｋｏｆ　／＋ｕａ２、ガラス転移温度２１６℃）
より作られたｍｉｓ目付２５０　／ｌ　’の綾織の織物
を準備し、この織物をプリプレグ表面に並べ、８０℃の
ホットローラ間に通し両者を貼むさせ、成形物中間体を
得た。　この成形物中間体より、実施例１と同様にして
成形板を作成し、０°ｍ間せん断強さ、０°圧縮強さ、
１５００ｉｎ−ｌｂ　／　１ｎｌｊ撃後の圧縮強さを措
定したところ、第１表に示す結果をＩｆｊｔζ。

比較例４ 実施例４と同様にしてプリプレグを作った。

織物の貼着をしないで、このプリプレグのみを用い、同
様にして成形を行い、成形板について試験を行った。

（結果の対比） 第１表に示づように、実施例４の成形板は、比較例３に
比し、０°層摺１せん断強さ、０°圧縮強さに強度差は
認められないものの、１５００ｉｎ−Ｉｂ　／　ｉｎ衝
撃後の圧縮強さが高（、耐衝撃性に優れることが明らか
となった。

実施例５〜８及び比較例５〜８ 第２表に示す樹脂組成物で実施例１と同様にして炭素繊
維１方向プリプレグを作り、第２表に示す織物（引張り
弾性率はＰＥ　ＩＩ帷約７００ｋｇｆ　／ｓ＋ｍ’　、
ガラス繊維的７０００ｋｏｆ　／ｌｎ＋’　、アラミド
ＩＭＩＩ約７０００ｋａｆ　／１ｍ２、アルミニウム繊
維的７０００ｋｇｆ　／ａｓ’　）のそれぞれをプリプ
レグ表面に並べ、８０℃のホットローラ間に通し両者を
貼着させ、成形中間体を得た。

この成形物中間体より、第２表に示ず成形条件で成形板
を作成し、成形板について０°層間ｔ！　Ａ／断強さ、
０′″圧縮強さ、１５００ｉｎ−１ｂ　／　ｉｎ衝撃侵
の圧縮強さを測定したところ、第２表に示す結果を得た
。

また、比較例５〜８では、実施例５〜８と同様にしてプ
リプレグを作った。織物の貼着をしないで、プリプレグ
のみを用い、同様にして成形を行い、成形板について試
験を行った。

（結果の対比） 第２表に示すように、実施例５〜８の成形板は、比較例
５〜８に比し、０°層間せん断強さ、Ｏ″圧縮強さに強
度差は認められないものの、１５００ｉｎ−１ｂ　／　
１ｎＷ７７Ｊ撃後の圧縮強さがｎく、耐衝撃性に優れる
ことが明らかとなった。

第１表の注 （注１） ＊　１　：　１５００ｉｎ−ｌｂ　／　ｉｎｍ撃後０特
性（３２ブライ擬等方性積層板を使用） く注　２） アラルダイトＭＹ７２０．テトラグリシジルアミン型エ
ポキシ樹脂（チバガイギー社製）Ｅ　ＬＭｉｏｏ：　ト
リグリシジルアミン型エポキシ樹脂（住友化学社製） ＥＰＮ　−１１３８：フェノール・ノボラック型エポキ
シ樹脂（チバガイギー社 製） エピコート８２８：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（
油化シェル社製） エピコート１００１　：ビスフェノールＡ型エポキシ樹
脂（油化シェル社製） ＥＰＵ−６：ウレタン変性エポキシ樹脂（旭電化社製） ＤＥＮ４８５：フェノール・ノボラック型エポキシ樹脂
（ダウケミカル社製） ＣＴＢＮハイカー１３００ｘ１３　：ブタジェン。

クリロニトリルゴム（宇部興産社製） （注３） ＰＥＩ：ポリエーテルイミド ＰＥ［ＥＫ　：ボリエーテルエーテルケトンア 第２表の注 （注１） ＊　１　：　１５００ｉｎ−ｌｂ　／　ｉｎ％［撃１１
２１７）　４ｉ　Ｗイ擬等方性積層板を使用） （３２プラ （注２） ＢＴ　−２１６０：ビスマレイミド−トリアジン樹脂（
三隻瓦斯化学社製） Ｍａｔｒｉｍｉｄ　５２９２：ビスマレイミド樹脂（チ
バガイギー社製） Ｃｏｍｐｉｍｉｄｅｌ−１−８００：ビスマレイミド樹
脂（シェルケミカル社製） ＰＭＲ１５：ポリイミド樹脂（ＮＡＳＡ、ＴＲＷ社製） エピコート８２８：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（
油化シェル社製） ＥＬＭ−１００：トリグシジルアミン型エポキシ樹脂（
住友化学社製） （注３） ＰＥＩ：ポリエーテルイミド （注４） 成形物の繊維体積含有率：５８〜６０体積％

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の成形物中間体の斜視図を示したもの
である。 １’１２図は、本発明成形物中間体に貼着される織物組
織の例（ａ）（ｂ）（ｃ）を示したものである。 第３図は、本発明の成形物中間体の断面図を模式的に示
したものである。 図面における符号の説明 １ニブリプレグ、１−１：繊維、１−２：ｌｉｌ脂、２
：織物、２−に通孔 特許出願人　　ｌ！邦し−ヨシ樟式会社代理人弁理士　
　土　居　三　部 第２図 第１図 （Ｃ）５枚ヨコ未子織

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）強化繊維を基材とした熱硬化性樹脂系プリプレグ
   の表面に、引張り弾性率１０，０００ｋｇｆ／ｍｍ＾２
   以下の繊維から作られた繊維目付１〜２５ｇ／ｍ＾２の
   織物を貼着してなる繊維強化樹脂積層成形物中間体。
2. （２）引張り弾性率１０，０００ｋｇｆ／ｍｍ＾２以下
   の繊維から作られた繊維目付１〜２５ｇ／ｍ＾２の織物
   が、積層間に介在してなる繊維強化樹脂積層成形物。