JPH0237278Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0237278Y2 JPH0237278Y2 JP8144783U JP8144783U JPH0237278Y2 JP H0237278 Y2 JPH0237278 Y2 JP H0237278Y2 JP 8144783 U JP8144783 U JP 8144783U JP 8144783 U JP8144783 U JP 8144783U JP H0237278 Y2 JPH0237278 Y2 JP H0237278Y2
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- Japan
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- transistor
- winding
- transformer
- output
- voltage
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- Expired
Links
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 31
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 claims description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
Description
【考案の詳細な説明】
本考案はDC電圧源をAC電圧源に変換するいわ
ゆるDC−ACインバータの回路構成に関する。
ゆるDC−ACインバータの回路構成に関する。
DC−ACインバータは、例えばAC形プラズマ
デイスプレイパネルを点呼させるためのACパル
ス源、あるいは蛍光表示管のフイラメント加熱の
ためのACパルス源として多用されている。
デイスプレイパネルを点呼させるためのACパル
ス源、あるいは蛍光表示管のフイラメント加熱の
ためのACパルス源として多用されている。
この種のDC−ACインバータの従来の回路構成
例を図面を用いて説明しよう。
例を図面を用いて説明しよう。
第１図は従来のDC−ACインバータの回路構成
を示す図面である。
を示す図面である。
第１図において、トランス１の一次巻線９とト
ランジスタ２及びトランジスタ２のベース端子に
接続される付加的な抵抗７及びコンデンサ８は全
体で、良く知られている他励発振回路を構成して
おり、主としてトランジスタ２に入力される高周
波パルスによつて定まる周波数にて一次巻線を駆
動している。従つて二次巻線１０には一次巻線９
の電流変化によりAC電圧が誘起され、与えられ
たDC電源電圧値に対して一次巻線９と二次巻線
１０の巻線比を特定することにより所望のAC振
幅値を出力端に得ることができる。ところで、
DC電源電圧の変動あるいは負荷変動に対してAC
出力端に現われるAC振幅値を安定に保つために
ネガテイブフイードバツク回路（以下NFBと呼
ぶ）を付加する必要があり、従来においては、
NFB用巻線１１の出力のマイナス側振幅をダイ
オード３とコンデンサ４と抵抗５で整流及び平滑
してツエナーダイオード６を介してトランジスタ
２のベースに戻すのが一般的であつた。
ランジスタ２及びトランジスタ２のベース端子に
接続される付加的な抵抗７及びコンデンサ８は全
体で、良く知られている他励発振回路を構成して
おり、主としてトランジスタ２に入力される高周
波パルスによつて定まる周波数にて一次巻線を駆
動している。従つて二次巻線１０には一次巻線９
の電流変化によりAC電圧が誘起され、与えられ
たDC電源電圧値に対して一次巻線９と二次巻線
１０の巻線比を特定することにより所望のAC振
幅値を出力端に得ることができる。ところで、
DC電源電圧の変動あるいは負荷変動に対してAC
出力端に現われるAC振幅値を安定に保つために
ネガテイブフイードバツク回路（以下NFBと呼
ぶ）を付加する必要があり、従来においては、
NFB用巻線１１の出力のマイナス側振幅をダイ
オード３とコンデンサ４と抵抗５で整流及び平滑
してツエナーダイオード６を介してトランジスタ
２のベースに戻すのが一般的であつた。
さて、第１図に示す従来のDC−ACインバータ
においては、前述のごとくNFB用巻線１１の出
力のマイナス側振幅のみを観測してトランジスタ
２の制御を行なうため、AC出力のマイナス側振
幅は安定化されるがプラス側振幅は全く無防備で
あるという重大な欠点を有しており、また、トラ
ンジスタ２のスイツチング特性のうち、オフ特性
はトランス１のインダクタンス負荷により決定さ
れており周波数特性ならびに２次巻線１０の出力
振幅に制限があるという重大な欠点を有している
ことは明らかである。
においては、前述のごとくNFB用巻線１１の出
力のマイナス側振幅のみを観測してトランジスタ
２の制御を行なうため、AC出力のマイナス側振
幅は安定化されるがプラス側振幅は全く無防備で
あるという重大な欠点を有しており、また、トラ
ンジスタ２のスイツチング特性のうち、オフ特性
はトランス１のインダクタンス負荷により決定さ
れており周波数特性ならびに２次巻線１０の出力
振幅に制限があるという重大な欠点を有している
ことは明らかである。
本考案の目的は、DC電源電圧変動あるいは、
AC出力側負荷変動に対して、AC出力の全振幅値
を安定化し得るNFB方式を有し、また周波数特
性を改善したDC−ACインバータを提供すること
にある。
AC出力側負荷変動に対して、AC出力の全振幅値
を安定化し得るNFB方式を有し、また周波数特
性を改善したDC−ACインバータを提供すること
にある。
本考案は、少なくとも一本の一次巻線と少なく
とも一本のフイードバツク巻線を備えたトランス
と少なくとも１個のトランジスタより成る他励発
振回路とトランスの少なくとも一本の二次巻線と
により構成されるDC−ACインバータにおいて、
トランスのフイードバツク巻線の出力を負電位側
に倍電圧整流して得られる負電位をツエナーダイ
オードを介して前記トランジスタのベース端子に
結合し、トランスの１次側の他励発振回路と逆位
相でスイツチングする少なくとも１個のトランジ
スタより成るスイツチング回路を２次巻線側に結
合することにより、その目的を達成したものであ
る。
とも一本のフイードバツク巻線を備えたトランス
と少なくとも１個のトランジスタより成る他励発
振回路とトランスの少なくとも一本の二次巻線と
により構成されるDC−ACインバータにおいて、
トランスのフイードバツク巻線の出力を負電位側
に倍電圧整流して得られる負電位をツエナーダイ
オードを介して前記トランジスタのベース端子に
結合し、トランスの１次側の他励発振回路と逆位
相でスイツチングする少なくとも１個のトランジ
スタより成るスイツチング回路を２次巻線側に結
合することにより、その目的を達成したものであ
る。
次に本考案の実施例を説明する。
第２図を本考案の一実施例であり、プラズマデ
イスプレイパネルを点灯させるためのAC電圧源
を供給するものである。
イスプレイパネルを点灯させるためのAC電圧源
を供給するものである。
第２図において、トランス１の一次巻線９とト
ランジスタ２及び付加的な抵抗７及びコンデンサ
８は、全体で他励発振回路を構成しており、トラ
ンジスタ２のベースに入力された高周波パルスを
電流増幅してトランス１の一次巻線にパルス電流
を流す。二次巻線１３には、一次巻線９の電流変
化によりAC電圧が誘起され、DC電源電圧10〜30
ボルトに対してAC出力の全振幅値が約300ボルト
となるように巻線比が選定されている。本実施例
においては、NFB用巻線１１の出力をコンデン
サ１２とダイオード１３及び３にてマイナス側に
倍電圧整流し、コンデンサ４と抵抗５により平滑
して得られる負電位をツエナーダイオード６を介
してトランジスタ２のベース端子に結合してい
る。ここで、倍電圧整流して得られた負電位は、
NFB用巻線１１の出力の全振幅と等しいので、
従つて、本実施例によるNFB方式は、出力の全
振幅を観測してトランジスタ２を制御することと
なり、DC電源変動及びAC出力の負荷変動の広い
範囲にわたつて全振幅値の一定な安定化された
AC出力を得ることができる。
ランジスタ２及び付加的な抵抗７及びコンデンサ
８は、全体で他励発振回路を構成しており、トラ
ンジスタ２のベースに入力された高周波パルスを
電流増幅してトランス１の一次巻線にパルス電流
を流す。二次巻線１３には、一次巻線９の電流変
化によりAC電圧が誘起され、DC電源電圧10〜30
ボルトに対してAC出力の全振幅値が約300ボルト
となるように巻線比が選定されている。本実施例
においては、NFB用巻線１１の出力をコンデン
サ１２とダイオード１３及び３にてマイナス側に
倍電圧整流し、コンデンサ４と抵抗５により平滑
して得られる負電位をツエナーダイオード６を介
してトランジスタ２のベース端子に結合してい
る。ここで、倍電圧整流して得られた負電位は、
NFB用巻線１１の出力の全振幅と等しいので、
従つて、本実施例によるNFB方式は、出力の全
振幅を観測してトランジスタ２を制御することと
なり、DC電源変動及びAC出力の負荷変動の広い
範囲にわたつて全振幅値の一定な安定化された
AC出力を得ることができる。
さらに本実施例においては、二次巻線１０の出
力をコンデンサ１４とダイオード１５にて、AC
出力をレベルシフトし、その出力にトランジスタ
２と逆位相でスイツチングするトランジスタ１６
のコレクタが結合している。ここでトランジスタ
１６に接続される付加的な抵抗１７、コンデンサ
１８およびインバータ１９はトランジスタ２で構
成される回路と逆位相動作を行なわせるものであ
る。
力をコンデンサ１４とダイオード１５にて、AC
出力をレベルシフトし、その出力にトランジスタ
２と逆位相でスイツチングするトランジスタ１６
のコレクタが結合している。ここでトランジスタ
１６に接続される付加的な抵抗１７、コンデンサ
１８およびインバータ１９はトランジスタ２で構
成される回路と逆位相動作を行なわせるものであ
る。
つぎに二次側に一次側と逆位相となるスイツチ
ング回路を設けた動作原理につき説明する。
ング回路を設けた動作原理につき説明する。
入力される高周波パルスにより一次側のトラン
ジスタ２がオンすると、一次巻線９に電流が流
れ、２次巻線１０にプラス側に電圧が誘起され
る。つぎに一次側のトランジスタ２がオフする
と、二次側のトランジスタ１６がオンし、誘起し
た電圧をマイナス側にスイツチングする。そのと
き、二次巻線１０に電流が流れることにより一次
巻線９に接続されているトランジスタ２のコレク
タ側にプラス側の電圧が誘起される。さらにつぎ
の高周波パルスにより一次側のトランジスタ２が
オンすると二次巻線から誘起されたプラス電位分
をさらに電流を流すことができるため二次側へ誘
起する電圧が大きくなり、さらにトランジスタ２
がオフした時に２次側より電圧が誘起されるため
スイツチング速度が改善される。従つて、本実施
例によると前述のNFB方式と二次側に一次側の
他励回路と逆位相でスイツチング回路を組合せる
ことにより、DC電源変動及びAC出力の負荷変動
の広い範囲にわたつて全振幅値の一定な安定化さ
れたAC出力を得られさらに、周波数特性ならび
にトランスの効率を改善することができる。
ジスタ２がオンすると、一次巻線９に電流が流
れ、２次巻線１０にプラス側に電圧が誘起され
る。つぎに一次側のトランジスタ２がオフする
と、二次側のトランジスタ１６がオンし、誘起し
た電圧をマイナス側にスイツチングする。そのと
き、二次巻線１０に電流が流れることにより一次
巻線９に接続されているトランジスタ２のコレク
タ側にプラス側の電圧が誘起される。さらにつぎ
の高周波パルスにより一次側のトランジスタ２が
オンすると二次巻線から誘起されたプラス電位分
をさらに電流を流すことができるため二次側へ誘
起する電圧が大きくなり、さらにトランジスタ２
がオフした時に２次側より電圧が誘起されるため
スイツチング速度が改善される。従つて、本実施
例によると前述のNFB方式と二次側に一次側の
他励回路と逆位相でスイツチング回路を組合せる
ことにより、DC電源変動及びAC出力の負荷変動
の広い範囲にわたつて全振幅値の一定な安定化さ
れたAC出力を得られさらに、周波数特性ならび
にトランスの効率を改善することができる。
第１図は従来のDC−ACインバータの回路構成
を示す図面であり、第２図は本考案の第一実施例
である。
を示す図面であり、第２図は本考案の第一実施例
である。
Claims (1)
- 少なくとも一本の一次巻線と少なくとも一本の
フイードバツク巻線を備えたトランスと少なくと
も１個のトランジスタより成る他励発振回路と、
前記トランスの少なくとも一本の二次巻線とを含
んで構成されるDC−ACインバータにおいて、前
記トランスのフイードバツク巻線の出力を負電位
側に倍電圧整流して得られる負電位をツエナーダ
イオードを介して前記トランジスタのベース端子
に結合したネガテイブフイードバツク回路を有す
る手段と、前記トランスの一次側の他励発振回路
と逆位相でスイツチングする少なくとも１個のト
ランジスタより成るスイツチング回路を２次巻線
側に有することを特徴とするDC−ACインバー
タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8144783U JPS59185995U (ja) | 1983-05-30 | 1983-05-30 | Ｄｃ−ａｃインバ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8144783U JPS59185995U (ja) | 1983-05-30 | 1983-05-30 | Ｄｃ−ａｃインバ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59185995U JPS59185995U (ja) | 1984-12-10 |
| JPH0237278Y2 true JPH0237278Y2 (ja) | 1990-10-09 |
Family
ID=30211418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8144783U Granted JPS59185995U (ja) | 1983-05-30 | 1983-05-30 | Ｄｃ−ａｃインバ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59185995U (ja) |
-
1983
- 1983-05-30 JP JP8144783U patent/JPS59185995U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59185995U (ja) | 1984-12-10 |
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