JPH0238043B2 - Rongureerukyokubuhekominotatekyoshobo - Google Patents
RongureerukyokubuhekominotatekyoshoboInfo
- Publication number
- JPH0238043B2 JPH0238043B2 JP20433285A JP20433285A JPH0238043B2 JP H0238043 B2 JPH0238043 B2 JP H0238043B2 JP 20433285 A JP20433285 A JP 20433285A JP 20433285 A JP20433285 A JP 20433285A JP H0238043 B2 JPH0238043 B2 JP H0238043B2
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- Japan
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- rail
- heating
- temperature
- top surface
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は敷設状態にあるロングレール頭頂面
に生じた局部凹みを取除いて、頭頂面を平坦化す
るロングレール局部凹みの縦矯正法に関する。
に生じた局部凹みを取除いて、頭頂面を平坦化す
るロングレール局部凹みの縦矯正法に関する。
高速鉄道のレールには、列車の走行安定性、継
目騒音の低減、軌道保守費の軽減などのため、長
さ25ｍの定尺レールを溶接して、1.0〜1.5Kmに長
大化した溶接ロングレールが使用されている。
目騒音の低減、軌道保守費の軽減などのため、長
さ25ｍの定尺レールを溶接して、1.0〜1.5Kmに長
大化した溶接ロングレールが使用されている。
レールの溶接にはフラツシユ溶接、ガス圧接、
エンクローズアーク溶接あるいはテルミツト溶接
が用いられているが、いずれの工法でもレール溶
接時の加熱により、レール溶接部附近は工場で製
造されたままの均一な性質を持つたレール母材部
とは異なつた性質が与えられる。
エンクローズアーク溶接あるいはテルミツト溶接
が用いられているが、いずれの工法でもレール溶
接時の加熱により、レール溶接部附近は工場で製
造されたままの均一な性質を持つたレール母材部
とは異なつた性質が与えられる。
第１１図は溶接部中心からの距離（mm）を横軸
に、頭頂面の長さ（HB）を縦軸にとつて、フラ
ツシユ溶接でレールの溶接を行つたときの溶接部
近傍におけるレール頭頂面の硬さ分布の一例を示
す。図から明らかなように、溶接時の熱影響の及
ばない母材部は一定の硬さを示すが、溶接時の熱
影響を受けた部分では硬さの著しく低下した部分
が生じる。
に、頭頂面の長さ（HB）を縦軸にとつて、フラ
ツシユ溶接でレールの溶接を行つたときの溶接部
近傍におけるレール頭頂面の硬さ分布の一例を示
す。図から明らかなように、溶接時の熱影響の及
ばない母材部は一定の硬さを示すが、溶接時の熱
影響を受けた部分では硬さの著しく低下した部分
が生じる。
レールはその頭頂面を車輪が転動通過するの
で、頭頂面の車輪と接触する部分が摩耗する。第
１２図は溶接部中心からの距離（mm）を横軸に、
頭頂面の摩耗量（mm）を縦軸にとり第１１図に示
した硬さ分布のレール頭頂面の通屯2.2憶トンに
おける摩耗状態を示す。レール頭頂面の摩耗状態
は溶接部以外の母材部ではほぼ平坦であるが、溶
接部近傍ではその硬さの変化に応じた形状に摩耗
する。
で、頭頂面の車輪と接触する部分が摩耗する。第
１２図は溶接部中心からの距離（mm）を横軸に、
頭頂面の摩耗量（mm）を縦軸にとり第１１図に示
した硬さ分布のレール頭頂面の通屯2.2憶トンに
おける摩耗状態を示す。レール頭頂面の摩耗状態
は溶接部以外の母材部ではほぼ平坦であるが、溶
接部近傍ではその硬さの変化に応じた形状に摩耗
する。
このため、高速列車の走行に際して、レール溶
接部の踏面状態によつては著しい衝撃音を発生す
るので、列車速度の維持・増加させるためには、
この踏面の微小な凹凸を除去することが必要とな
る。この微小な凹凸は研削のみで平坦にすること
もできるが、凹凸がある限度を超えると研削量が
大きくなつて非能率的・不経済である。
接部の踏面状態によつては著しい衝撃音を発生す
るので、列車速度の維持・増加させるためには、
この踏面の微小な凹凸を除去することが必要とな
る。この微小な凹凸は研削のみで平坦にすること
もできるが、凹凸がある限度を超えると研削量が
大きくなつて非能率的・不経済である。
従来、レール頭頂面の微小な凹凸を除去する縦
方向のレール矯正法には大気温でレールに弾性
限界を超える曲げ荷重を加えて塑性変形せしめる
外力を主体とした矯正法、外力は枕木との締結
により拘束力程度にとどめて、レール頭部あるい
は底部を手持ちバーナを用いて局部的に加熱・冷
却して熱塑性変形させる局部的熱処理矯正法、及
びレール全断面をガスバーナなど適当な器具を
用いてA3変態点以上に加熱し、これに油圧装置
等で外力を加えて矯正する全体加熱矯正法などが
ある。
方向のレール矯正法には大気温でレールに弾性
限界を超える曲げ荷重を加えて塑性変形せしめる
外力を主体とした矯正法、外力は枕木との締結
により拘束力程度にとどめて、レール頭部あるい
は底部を手持ちバーナを用いて局部的に加熱・冷
却して熱塑性変形させる局部的熱処理矯正法、及
びレール全断面をガスバーナなど適当な器具を
用いてA3変態点以上に加熱し、これに油圧装置
等で外力を加えて矯正する全体加熱矯正法などが
ある。
〔発明が解決しようとする問題点〕
外力を主体とした矯正法は油圧装置を用い、
常温近傍で静的曲げを行う方法であつて、曲げ
変形量の調整が容易のため矯正後の仕上がり精
度は良好である。
常温近傍で静的曲げを行う方法であつて、曲げ
変形量の調整が容易のため矯正後の仕上がり精
度は良好である。
しかし、レールに対応する大きな荷重に耐え
る剛性が曲げ装置に要求されるため、曲げ装置
が大型となり通常は工場あるいは基地作業向で
ある。これを可搬型として作業性を改善しても
敷設して経年したロングレールの矯正には次の
ような問題点を生じる場合がある。すなわち経
年したレール頭頂面には軋み割れなどの表面欠
陥が存在する場合が多く、このような部分を矯
正するため大きな曲げ応力を加えると応力集中
により欠陥が拡大したり、なははだしい場合に
は脆性破断に至る恐れすらある。
る剛性が曲げ装置に要求されるため、曲げ装置
が大型となり通常は工場あるいは基地作業向で
ある。これを可搬型として作業性を改善しても
敷設して経年したロングレールの矯正には次の
ような問題点を生じる場合がある。すなわち経
年したレール頭頂面には軋み割れなどの表面欠
陥が存在する場合が多く、このような部分を矯
正するため大きな曲げ応力を加えると応力集中
により欠陥が拡大したり、なははだしい場合に
は脆性破断に至る恐れすらある。
局部的熱処理矯正法は特別の装置を必要とせ
ず簡便であるが、矯正量の再性に乏しく、加熱
温度が低いと矯正できず、逆に加熱温度が高い
と焼割れを生じるため温度管理が困難であり、
矯正精度を高めるためには高度な熟練を必要と
する問題点があつた。
ず簡便であるが、矯正量の再性に乏しく、加熱
温度が低いと矯正できず、逆に加熱温度が高い
と焼割れを生じるため温度管理が困難であり、
矯正精度を高めるためには高度な熟練を必要と
する問題点があつた。
全体加熱矯正法はリングバーナなどによりレ
ール全断面が高温に保持されているため、矯正
に要する外力は小さくてよい。しかし、敷設さ
れたロングレールの矯正法としては次のような
問題点がある。
ール全断面が高温に保持されているため、矯正
に要する外力は小さくてよい。しかし、敷設さ
れたロングレールの矯正法としては次のような
問題点がある。
第１３図は引張試験温度（℃）を横軸に、引
張強さTSと耐力YS（Kg／mm2）を縦軸にとつて
レールの引張試験結果を示したものであり、図
から明らかなようにレール全断面をA3変態点
である750℃以上に加熱すると、レール強度は
小さくなつて容易に矯正できる。しかし、矯正
する時のレール温度が設定温度以下の場合には
レールに引張りの軸力が作用し、その温度差の
著しい状態、例えば矯正する時のレール温度が
敷設した時の温度より40℃低い時の引張り力
（引張り軸力／レール断面積）は約10Kg／mm2と
なる。一方、レールの全断面を加熱した場合に
は、第１３図に示すように耐力YSは７Kg／mm2、
引張強さは９Kg／mm2以下となり、加熱範囲が引
張り力に耐えられなくなり、加熱範囲に凹み、
すなわちやせる現象も生じる。このため、冬期
の矯正作業は著しく制約される。
張強さTSと耐力YS（Kg／mm2）を縦軸にとつて
レールの引張試験結果を示したものであり、図
から明らかなようにレール全断面をA3変態点
である750℃以上に加熱すると、レール強度は
小さくなつて容易に矯正できる。しかし、矯正
する時のレール温度が設定温度以下の場合には
レールに引張りの軸力が作用し、その温度差の
著しい状態、例えば矯正する時のレール温度が
敷設した時の温度より40℃低い時の引張り力
（引張り軸力／レール断面積）は約10Kg／mm2と
なる。一方、レールの全断面を加熱した場合に
は、第１３図に示すように耐力YSは７Kg／mm2、
引張強さは９Kg／mm2以下となり、加熱範囲が引
張り力に耐えられなくなり、加熱範囲に凹み、
すなわちやせる現象も生じる。このため、冬期
の矯正作業は著しく制約される。
また、レール全断面加熱後の冷却を緩やかに
すると、転動荷重を受けて硬化した敷設レール
頭頂面の加熱範囲に軟化部を生じ、この部分が
他の部分より選択的に摩耗が進行し、結果的に
矯正した個所が短命となる。
すると、転動荷重を受けて硬化した敷設レール
頭頂面の加熱範囲に軟化部を生じ、この部分が
他の部分より選択的に摩耗が進行し、結果的に
矯正した個所が短命となる。
この発明はかかる問題点を解決するためになさ
れたもので、線路閉鎖を行わずに精度の高い縦矯
正のできるロングレールの縦矯正法を得ることを
目的とする。
れたもので、線路閉鎖を行わずに精度の高い縦矯
正のできるロングレールの縦矯正法を得ることを
目的とする。
この発明に係るロングレール局部凹みの縦矯正
法は、 ロングレール頭頂面の局部凹み位置を中心と
して、頭部が引張り側になるようにレール底部
から外力を加えてレール長さ２ｍあたり1.0〜
2.5mmの予歪みを与え、 この状態で圧縮応力を受けているレール底部
の長さ方向を100〜220mmの範囲で750℃〜880℃
に加熱したのちに徐冷し、 上記レールの加熱・冷却にあたり、レール頭
部を300℃以下に保持することにより、ロング
レールの局部凹みを矯正する方法である。
法は、 ロングレール頭頂面の局部凹み位置を中心と
して、頭部が引張り側になるようにレール底部
から外力を加えてレール長さ２ｍあたり1.0〜
2.5mmの予歪みを与え、 この状態で圧縮応力を受けているレール底部
の長さ方向を100〜220mmの範囲で750℃〜880℃
に加熱したのちに徐冷し、 上記レールの加熱・冷却にあたり、レール頭
部を300℃以下に保持することにより、ロング
レールの局部凹みを矯正する方法である。
この発明においては、レールに弾性限界内で予
歪みを与えた後、レール底部をA3変態点以上に
加熱し、熱塑性変形させると共に、レール頭部を
300℃以下に保持することによりレール頭頂部の
加熱に伴う軟化すなわち耐摩耗性の低下を防止す
る。
歪みを与えた後、レール底部をA3変態点以上に
加熱し、熱塑性変形させると共に、レール頭部を
300℃以下に保持することによりレール頭頂部の
加熱に伴う軟化すなわち耐摩耗性の低下を防止す
る。
以下、第１図に示すように頭頂面２の１個所又
は連続した２個所に発生した微小な凹み３を持つ
レール１を矯正する方法を具体的に説明する。な
お第１図において４はレール１の頭部、５は腹
部、６は底部である。
は連続した２個所に発生した微小な凹み３を持つ
レール１を矯正する方法を具体的に説明する。な
お第１図において４はレール１の頭部、５は腹
部、６は底部である。
まず、第２図ａに示すように敷設されたレール
１の凹み３を中心として、レール締結装置７を枕
木８の５〜６本分解放し、加圧台９を凹み３の両
側の枕木８の位置に装着する。また作業中列車が
走行してもレール１が横圧により移動して軌間拡
大をおこさないように保持具１０を加圧台９の両
側の枕木８の位置に装着する。
１の凹み３を中心として、レール締結装置７を枕
木８の５〜６本分解放し、加圧台９を凹み３の両
側の枕木８の位置に装着する。また作業中列車が
走行してもレール１が横圧により移動して軌間拡
大をおこさないように保持具１０を加圧台９の両
側の枕木８の位置に装着する。
次に、第２図ｂに示すように油圧ラーム１１を
加圧台９の下に設置し、ホース１２により接続さ
れた油圧ポンプ１３を用いて加圧し、レール１を
持ち上げる。
加圧台９の下に設置し、ホース１２により接続さ
れた油圧ポンプ１３を用いて加圧し、レール１を
持ち上げる。
レール１をレールの長さほぼ２ｍあたりで持ち
上げる量ｘは第３図に示す凹み深さｄと第４図に
示す上越し量ｕとの和である。凹み深さｄは通常
0.5〜2.0mm程度であり、上越し量ｕは実験の結果
0.5mm程度が適当である。したがつてレール１を
持ち上げる量ｘの範囲は、レールの長さ２ｍあた
りで1.0〜2.5mmとなる。60Kg／ｍレールを２ｍ弦
で2.5mm持ち上げた場合、レール頭部４に加えら
れる引張り応力はほぼ８Kg／mm2あり、従来の外力
のみで塑性変形させる矯正法の場合にレール頭部
に加えられる引張り応力約50Kg／mm2以上に比して
著しく小さくなる。
上げる量ｘは第３図に示す凹み深さｄと第４図に
示す上越し量ｕとの和である。凹み深さｄは通常
0.5〜2.0mm程度であり、上越し量ｕは実験の結果
0.5mm程度が適当である。したがつてレール１を
持ち上げる量ｘの範囲は、レールの長さ２ｍあた
りで1.0〜2.5mmとなる。60Kg／ｍレールを２ｍ弦
で2.5mm持ち上げた場合、レール頭部４に加えら
れる引張り応力はほぼ８Kg／mm2あり、従来の外力
のみで塑性変形させる矯正法の場合にレール頭部
に加えられる引張り応力約50Kg／mm2以上に比して
著しく小さくなる。
したがつてレール１の頭頂面２に軋み割れなど
の欠陥が多少存在しても、欠陥の拡大あるいは脆
性破断の恐れは生じない。
の欠陥が多少存在しても、欠陥の拡大あるいは脆
性破断の恐れは生じない。
上記のようにレール１を持ち上げた状態で、凹
み３直下のレール底部６に、第２図ｃに示すよう
に底部加熱用の小型炉１４を装着し、ガスバーナ
１５で所定の温度に加熱した後冷却する。
み３直下のレール底部６に、第２図ｃに示すよう
に底部加熱用の小型炉１４を装着し、ガスバーナ
１５で所定の温度に加熱した後冷却する。
上記のように、レール１に予歪みを与えた状態
で、レール底部６の加熱を行うと、レール１は底
部６の熱膨張が大きいため、下方へ凹形に変形す
るが、底部６の加熱範囲では熱塑性変形がおこ
り、応力緩和も生じて、冷却後には、第５図に示
すように若干の凸量ｒが残留し、レール１の矯正
が行われる。なお矯正後必要な場合は第６図に示
すように研削して仕上げる。研削する場合の高低
差ｈは＋0.3〜−0.1mm／ｍとする。
で、レール底部６の加熱を行うと、レール１は底
部６の熱膨張が大きいため、下方へ凹形に変形す
るが、底部６の加熱範囲では熱塑性変形がおこ
り、応力緩和も生じて、冷却後には、第５図に示
すように若干の凸量ｒが残留し、レール１の矯正
が行われる。なお矯正後必要な場合は第６図に示
すように研削して仕上げる。研削する場合の高低
差ｈは＋0.3〜−0.1mm／ｍとする。
小型炉１４で加熱するレール底部の範囲は実験
の結果、50N用レールで100〜200mm、60Kg／ｍの
レールで120〜220mm程度、すなわちレールの高さ
±50mm程度が適当である。この加熱するレール底
部の範囲が狭いと矯正が充分に行われず、逆にこ
の範囲が広すぎると座屈を生じてしまう。
の結果、50N用レールで100〜200mm、60Kg／ｍの
レールで120〜220mm程度、すなわちレールの高さ
±50mm程度が適当である。この加熱するレール底
部の範囲が狭いと矯正が充分に行われず、逆にこ
の範囲が広すぎると座屈を生じてしまう。
また、レール断面における最高加熱温度は底部
６で750〜880℃、頭部４では300℃以下である。
６で750〜880℃、頭部４では300℃以下である。
底部６を750℃以上に加熱するのは、レール鋼
（Ｃ；0.6〜0.75％）ではA3変態点である750℃以
上で降伏点が極めて小さくなり、変形抵抗を失つ
た状態となつて容易に熱塑性変形を生じるためで
ある。逆に750℃以下では変形抵抗が大きく、十
分な矯正を行うことが困難である。
（Ｃ；0.6〜0.75％）ではA3変態点である750℃以
上で降伏点が極めて小さくなり、変形抵抗を失つ
た状態となつて容易に熱塑性変形を生じるためで
ある。逆に750℃以下では変形抵抗が大きく、十
分な矯正を行うことが困難である。
底部６の加熱温度の上限を880℃としたのは、
レール鋼を燒ならし温度の最高温度880℃以上に
加熱すると結晶が粗大化して材質が劣化し、もろ
くなると同時に底部６を880℃以上の高温にする
とレール頭部４を300℃以下に保持することが困
難となるためである。
レール鋼を燒ならし温度の最高温度880℃以上に
加熱すると結晶が粗大化して材質が劣化し、もろ
くなると同時に底部６を880℃以上の高温にする
とレール頭部４を300℃以下に保持することが困
難となるためである。
レール部頭４を300℃以下に加熱するのは、第
１３図に示すように300℃以下では引張強さTS、
耐力YSの低下が起きなく、転動荷重で硬化され
たレール頭頂面２に軟化部が発生せず、耐摩耗性
が損なわれないためである。
１３図に示すように300℃以下では引張強さTS、
耐力YSの低下が起きなく、転動荷重で硬化され
たレール頭頂面２に軟化部が発生せず、耐摩耗性
が損なわれないためである。
第７図は加熱開始からの時間（min）を横軸
に、温度（℃）を縦軸にとつて、レール１を加
熱・冷却したときのレール各部の加熱・冷却曲線
の一例を示す。図に示した加熱・冷却曲線はレー
ル温度が６〜12℃の場合であり、ａは頭頂面、ｂ
は腹部中心、ｃは底部中心の加熱・冷却曲線であ
る。
に、温度（℃）を縦軸にとつて、レール１を加
熱・冷却したときのレール各部の加熱・冷却曲線
の一例を示す。図に示した加熱・冷却曲線はレー
ル温度が６〜12℃の場合であり、ａは頭頂面、ｂ
は腹部中心、ｃは底部中心の加熱・冷却曲線であ
る。
この加熱・冷却曲線は、まず小型炉１４でレー
ル底部６を加熱し、レール底部６が所定の温度例
えば750℃に達した時にガスバーナ１５を消火し、
その後炉冷及び空冷により徐冷し、レール底部６
の温度が300℃程度に達したら水冷する。この加
熱・冷却の際レール腹部５の最高加熱温度は500
℃以下、頭頂面２の最高加熱温度は300℃以下で
ある。
ル底部６を加熱し、レール底部６が所定の温度例
えば750℃に達した時にガスバーナ１５を消火し、
その後炉冷及び空冷により徐冷し、レール底部６
の温度が300℃程度に達したら水冷する。この加
熱・冷却の際レール腹部５の最高加熱温度は500
℃以下、頭頂面２の最高加熱温度は300℃以下で
ある。
上記のようにレール底部６の温度が750℃、腹
部５の温度が500℃以下、頭頂面２の温度が300℃
以下の場合、レール１の耐力は約25Kg／mm2、引張
強さは約45Kg／mm2となり、設定温度からマイナス
40℃の冬期においてもレール強度は約10Kg／mm2と
なる引張り力（引張り軸力／レール断面積）をは
るかに超えて安全である。
部５の温度が500℃以下、頭頂面２の温度が300℃
以下の場合、レール１の耐力は約25Kg／mm2、引張
強さは約45Kg／mm2となり、設定温度からマイナス
40℃の冬期においてもレール強度は約10Kg／mm2と
なる引張り力（引張り軸力／レール断面積）をは
るかに超えて安全である。
次に上記実施例により具体的にレール１を矯正
した結果を示す。
した結果を示す。
高速鉄道に長年敷設使用した60Kg／ｍのロング
レールの不動区間に生じた頭頂面２の凹みを矯正
した。この矯正において、枕木の締結装置緊解本
数は６本、レール温度はおおむね６〜12℃で、レ
ールの加熱・冷却はレール底部６の加熱範囲を約
200mmとし、第７図に示した加熱冷却曲線を適用
して行つた。
レールの不動区間に生じた頭頂面２の凹みを矯正
した。この矯正において、枕木の締結装置緊解本
数は６本、レール温度はおおむね６〜12℃で、レ
ールの加熱・冷却はレール底部６の加熱範囲を約
200mmとし、第７図に示した加熱冷却曲線を適用
して行つた。
このレールの縦矯正の際、第８図に示すレール
の長さＬ＝２ｍあたりの持ち上げる量ｘ（mm／２
ｍ）と矯正量ｙ（mm／２ｍ）との関係を第９図に
示す。持ち上げる量ｘと矯正量ｙとの直線的傾向
は回帰式ｙ＝1.095x−0.537であらわされ、相関
係数ｒは0.908であり、持ち上げる量ｘと矯正量
ｙとは、ほぼ完全な相関を示し矯正精度はきわめ
て高い。
の長さＬ＝２ｍあたりの持ち上げる量ｘ（mm／２
ｍ）と矯正量ｙ（mm／２ｍ）との関係を第９図に
示す。持ち上げる量ｘと矯正量ｙとの直線的傾向
は回帰式ｙ＝1.095x−0.537であらわされ、相関
係数ｒは0.908であり、持ち上げる量ｘと矯正量
ｙとは、ほぼ完全な相関を示し矯正精度はきわめ
て高い。
また第１０図に溶接部中心からの距離（mm）を
横軸に硬さ（Hs）を縦軸にとつて、矯正前後の
頭頂面２各部の硬さを示す。第１０図に示すよう
に頭頂面２は加熱による硬さ変化が生じなく、矯
正後も矯正前の硬さを保持することができる。
横軸に硬さ（Hs）を縦軸にとつて、矯正前後の
頭頂面２各部の硬さを示す。第１０図に示すよう
に頭頂面２は加熱による硬さ変化が生じなく、矯
正後も矯正前の硬さを保持することができる。
この発明は以上説明したように、レールに弾性
限界内の予歪みを与えた後、レール底部をA3変
態点以上に加熱し熱塑性変形させると共に、レー
ル頭部を300℃以下に保持してレールの縦矯正を
行うから、矯正の際もレールが充分な引張強さ、
耐力を有し、従来の矯正方法でしばしば発生した
レール断面積の減少なしで、かつ線路閉鎖を行わ
ずに精度の高い縦矯正を行うことができる。
限界内の予歪みを与えた後、レール底部をA3変
態点以上に加熱し熱塑性変形させると共に、レー
ル頭部を300℃以下に保持してレールの縦矯正を
行うから、矯正の際もレールが充分な引張強さ、
耐力を有し、従来の矯正方法でしばしば発生した
レール断面積の減少なしで、かつ線路閉鎖を行わ
ずに精度の高い縦矯正を行うことができる。
また矯正後もレール頭頂面の硬さに変化が生じ
ないから、レール頭頂面の耐摩耗性を保持するこ
とができる。
ないから、レール頭頂面の耐摩耗性を保持するこ
とができる。
さらに、レール頭部に大きな引張応力を与えな
いから、頭頂面に存在した微小な疵の拡大も防止
できる効果を有する。
いから、頭頂面に存在した微小な疵の拡大も防止
できる効果を有する。
第１図はレールの斜視図、第２図ａ，ｂ，ｃ，
ｄはこの発明の実施例の説明図であり、第２図ａ
は平面図、第２図ｂは第２図ａのＡ−Ａ断面図、
第２図ｃは第２図ａのＢ−Ｂ断面図、第２図ｄは
第２図ａのＣ−Ｃ断面図、第３図〜第６図は上記
実施例の動作説明図、第７図は加熱・冷却曲線の
分布図、第８図は持ち上げる量ｘと矯正量ｙの説
明図、第９図は持ち上げる量ｘと矯正量ｙの特性
図、第１０図は頭頂面硬さ分布図、第１１図はロ
ングレール溶接時のレール頭頂面の硬さ分布図、
第１２図は溶接部の摩耗量分布図、第１３図はレ
ールの温度−引張強さ、耐力特性図である。 １：レール、２：頭頂面、３：凹み、４：頭
部、６：底部。
ｄはこの発明の実施例の説明図であり、第２図ａ
は平面図、第２図ｂは第２図ａのＡ−Ａ断面図、
第２図ｃは第２図ａのＢ−Ｂ断面図、第２図ｄは
第２図ａのＣ−Ｃ断面図、第３図〜第６図は上記
実施例の動作説明図、第７図は加熱・冷却曲線の
分布図、第８図は持ち上げる量ｘと矯正量ｙの説
明図、第９図は持ち上げる量ｘと矯正量ｙの特性
図、第１０図は頭頂面硬さ分布図、第１１図はロ
ングレール溶接時のレール頭頂面の硬さ分布図、
第１２図は溶接部の摩耗量分布図、第１３図はレ
ールの温度−引張強さ、耐力特性図である。 １：レール、２：頭頂面、３：凹み、４：頭
部、６：底部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ロングレール頭頂面の局部凹み位置を中心と
して、頭部が引張り側になるようにレール底部か
ら外力を与えて、レール長さ２ｍあたり1.0〜2.5
mmの予歪みを与え、 この状態で、圧縮応力を受けているレール底部
の長さ方向100〜220mmの範囲を加熱炉でおおい
750℃〜880℃に加熱した後徐々に冷やし、上記レ
ールの加熱・冷却にあたり、レール頭部を300℃
以下に保持するロングレール局部凹みの縦矯正
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20433285A JPH0238043B2 (ja) | 1985-09-18 | 1985-09-18 | Rongureerukyokubuhekominotatekyoshobo |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20433285A JPH0238043B2 (ja) | 1985-09-18 | 1985-09-18 | Rongureerukyokubuhekominotatekyoshobo |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6264422A JPS6264422A (ja) | 1987-03-23 |
| JPH0238043B2 true JPH0238043B2 (ja) | 1990-08-28 |
Family
ID=16488741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20433285A Expired - Lifetime JPH0238043B2 (ja) | 1985-09-18 | 1985-09-18 | Rongureerukyokubuhekominotatekyoshobo |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0238043B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102266880B (zh) * | 2011-07-07 | 2013-01-30 | 徐州开元世纪重型锻压有限公司 | 钢轨校直液压机用移动工作台 |
| CN107952826B (zh) * | 2017-11-17 | 2020-04-24 | 中冶陕压重工设备有限公司 | 一种高铁钢轨或辙叉用矫直设备及其矫直方法 |
| CN109530489A (zh) * | 2018-12-04 | 2019-03-29 | 合肥合锻智能制造股份有限公司 | 一种用于跟端道岔的移动工作台 |
-
1985
- 1985-09-18 JP JP20433285A patent/JPH0238043B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6264422A (ja) | 1987-03-23 |
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