JPH0240433B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0240433B2 JPH0240433B2 JP60290028A JP29002885A JPH0240433B2 JP H0240433 B2 JPH0240433 B2 JP H0240433B2 JP 60290028 A JP60290028 A JP 60290028A JP 29002885 A JP29002885 A JP 29002885A JP H0240433 B2 JPH0240433 B2 JP H0240433B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- protective film
- water glass
- intermetallic compound
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、被覆アーク溶接棒、SAW用焼結型
フラツクス、フラツクス入りワイヤ、被覆消耗ノ
ズル等に適用される溶接用フラツクス原料の１つ
として使用される金属間化合物に関し、特に水ガ
ラス耐食性の優れた金属間化合物に関するもので
ある。 ［従来の技術］ 上述の溶接用フラツクスは、アーク安定剤やス
ラグ生成剤等種々のフラツクス原料を配合し、こ
れに水ガラス等の固着剤を加え、必要により造
粒・焼結して製造されている。そしてこの様な溶
接用フラツクス中に脱酸成分あるいは合金元素添
加成分等としてフエロアロイ（Fe−Si、Fe−Al、
Fe−Ti等）やCa−Si、REM−Ca−Si、Al−Mg
等の金属間化合物が使用されている。 ところで上記金属間化合物と水ガラスを混合す
ると両者が反応してH2が発生し、このH2によつ
て混練フラツクスの内部が空疎なものとなりフラ
ツクスの固着強度低下を招く原因となつているこ
とが指摘されており、次の様な問題が発生してい
る。即ち被覆アーク溶接棒や被覆消耗ノズルにお
いてはフラツクスの耐脱落性能が悪化し製品の歩
留りが低下する。又SAWフラツクスにおいては
フラツクスの粉化率が高くなつて、繰返し使用で
きる回数が減少し製品々質の悪化を招く。更にフ
ラツクス入りワイヤにおいては造粒フラツクスの
粉化によりフラツクス充填時のシントロン性に不
均一を生じシース内のフラツクス成分の偏析が発
生し、ひいては溶接作業性の悪化やビード品質の
悪化等を招く。 そこでこうした問題を解決する為にフラツク原
料である金属間化合物を焙焼して表面に酸化皮膜
を形成したり、化学的処理（乾式あるいは湿式）
により表面に保護皮膜を形成する等の対策が講じ
られており、該表面皮膜によつて金属間化合物素
地と水ガラスとの反応を防止している。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかるに焙焼及び化学的処理による保護皮膜
は、金属間化合物表面に不均一に形成されること
が多く、十分な保護機能を付与する為には処理時
間を長くしたり、多量の薬品を使用しなければな
らない等の不都合がある。又この様にして形成さ
れた保護皮膜は下地である金属間化合物素地との
密着性が必ずしも良好ではなく、フラツクス原料
の混練操作中にフラツクス原料同士の摩擦によつ
て保護皮膜が剥離し、保護皮膜としての機能を果
たさなくなる。即ち保護皮膜が剥離すると素地が
露出して化学的な活性度が増大するので水ガラス
や水との反応が起こりH2が生成する。その結果
生成H2により混合フラツクスが膨張し、フラツ
クス粒子同士の接触面積が低下して乾燥後におけ
るフラツクス固着強度の低下に至るものと考えら
れる。 本発明はこうした事情に着目してなされたもの
であつて、上記保護皮膜の分布不均一性及び易剥
離性等の欠点が解消され、水ガラスに対する耐食
性が良好である様なフラツクス原料としての金属
間化合物を提供しようとするものである。 ［問題点を解決するための手段］ しかして上記目的を達成した本発明の金属間化
合物とは、Ｂを0.1〜８％（重量％の意味、以下
同じ）含有する点に要旨を有するものである。 ［作用］ 焙焼や化学的処理等の後処理によつて金属間化
合物表面に形成した保護皮膜では処理条件を種々
変更しても前述の欠点を抜本的に解消するに至ら
ない。そこで本発明者等は、金属間化合物表面に
均一で且つ素地との密着性の高い保護皮膜を形成
するには上述のような強制的手段によるのではな
く、金属Al表面のAl2O3皮膜の如く自然に生成し
たものでなければならないのではないかと考え
た。即ち自然生成保護皮膜であればその生成態様
は金属間化合物表面全体に均一且つ緻密に生成
し、素地との密着性も高いのではないかとの考察
をなすに至り種々研究を重ねた結果前記構成に到
達した。 即ち本発明のＢを含有する金属間化合物はＢの
易酸化性に基づき、その表面にＢ酸化物の皮膜を
自然に生成する。その結果酸化皮膜の形成態様は
分布が均一で且つ緻密でありしかも素地との密着
性も強固である。こうして金属間化合物表面は安
定で且つ均質なＢ酸化物皮膜で覆われ、不活性と
なるので、水ガラスと接触してもこれによつて腐
食されることがなく、その耐食性能はフラツクス
の混合時等の摩擦程度では容易に低下することが
ない。 上記作用効果を有効に発揮させる為には金属間
化合物中にＢを0.1〜８％含有させる必要があり、
Ｂ量が0.1％未満の場合にはＢ添加量が不足する
為に保護皮膜厚さが不十分であり、水ガラス耐食
性の良好な金属間化合物が得られない。一方Ｂ量
が８％を超えると金属間化合物表面に形成される
保護皮膜が厚くなりすぎ、その為に保護皮膜と下
地との密着性が悪化してフラツクス原料混合時の
摩擦・衝突により剥離することが多くなる。即ち
水ガラス耐食性が悪化する。 本発明の基本構成は上記の通りであるが、本発
明に係る金属間化合物は高温における耐熱性（耐
高温酸化性）が良く、高温雰囲気中で酸化皮膜厚
さが不必要に増大することがない他、例えば非造
粒フラツクスを充填したフラツクス入りワイヤに
おいてはワイヤ外皮を焼鈍した際の金属間化合物
の酸化が少ないといつた特長をも有している。従
つて本発明に係る金属間化合物は水ガラスを使用
しない溶接用フラツクスに対しても有用である。 尚上記の様な本発明に係るＢ含有金属間化合物
を製造するに当たつては、Fe−Si、Fe−Mn、
Ca−Si等を溶製する際に金属Ｂ若しくはＢ化合
物（酸化物、炭化物、窒化物等）を原料として添
加すればよい。溶製後の処理は、常法即ち造塊→
粉砕→篩分けの処理に従えばよい。 ［実施例］ 実施例 １ 第２表に示す各Ｂ濃度のFe−Siを用い、第１
表に示すフラツクス組成の被覆アーク溶接棒を常
法に従つて製造した。但し、用いた心線は、４mm
φ×400ml、フラツクスの乾燥条件は、400℃×30
分とした。又、水ガラスの添加量は原料フラツク
ス100ｇ当たり14mlとした。 この実験において、被覆剤の乾燥割れ状況を比
較すると共に、乾燥割れのない製品の歩留り、耐
脱落性能を調べたところ第２表に示す結果が得ら
れた。
フラツクス、フラツクス入りワイヤ、被覆消耗ノ
ズル等に適用される溶接用フラツクス原料の１つ
として使用される金属間化合物に関し、特に水ガ
ラス耐食性の優れた金属間化合物に関するもので
ある。 ［従来の技術］ 上述の溶接用フラツクスは、アーク安定剤やス
ラグ生成剤等種々のフラツクス原料を配合し、こ
れに水ガラス等の固着剤を加え、必要により造
粒・焼結して製造されている。そしてこの様な溶
接用フラツクス中に脱酸成分あるいは合金元素添
加成分等としてフエロアロイ（Fe−Si、Fe−Al、
Fe−Ti等）やCa−Si、REM−Ca−Si、Al−Mg
等の金属間化合物が使用されている。 ところで上記金属間化合物と水ガラスを混合す
ると両者が反応してH2が発生し、このH2によつ
て混練フラツクスの内部が空疎なものとなりフラ
ツクスの固着強度低下を招く原因となつているこ
とが指摘されており、次の様な問題が発生してい
る。即ち被覆アーク溶接棒や被覆消耗ノズルにお
いてはフラツクスの耐脱落性能が悪化し製品の歩
留りが低下する。又SAWフラツクスにおいては
フラツクスの粉化率が高くなつて、繰返し使用で
きる回数が減少し製品々質の悪化を招く。更にフ
ラツクス入りワイヤにおいては造粒フラツクスの
粉化によりフラツクス充填時のシントロン性に不
均一を生じシース内のフラツクス成分の偏析が発
生し、ひいては溶接作業性の悪化やビード品質の
悪化等を招く。 そこでこうした問題を解決する為にフラツク原
料である金属間化合物を焙焼して表面に酸化皮膜
を形成したり、化学的処理（乾式あるいは湿式）
により表面に保護皮膜を形成する等の対策が講じ
られており、該表面皮膜によつて金属間化合物素
地と水ガラスとの反応を防止している。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかるに焙焼及び化学的処理による保護皮膜
は、金属間化合物表面に不均一に形成されること
が多く、十分な保護機能を付与する為には処理時
間を長くしたり、多量の薬品を使用しなければな
らない等の不都合がある。又この様にして形成さ
れた保護皮膜は下地である金属間化合物素地との
密着性が必ずしも良好ではなく、フラツクス原料
の混練操作中にフラツクス原料同士の摩擦によつ
て保護皮膜が剥離し、保護皮膜としての機能を果
たさなくなる。即ち保護皮膜が剥離すると素地が
露出して化学的な活性度が増大するので水ガラス
や水との反応が起こりH2が生成する。その結果
生成H2により混合フラツクスが膨張し、フラツ
クス粒子同士の接触面積が低下して乾燥後におけ
るフラツクス固着強度の低下に至るものと考えら
れる。 本発明はこうした事情に着目してなされたもの
であつて、上記保護皮膜の分布不均一性及び易剥
離性等の欠点が解消され、水ガラスに対する耐食
性が良好である様なフラツクス原料としての金属
間化合物を提供しようとするものである。 ［問題点を解決するための手段］ しかして上記目的を達成した本発明の金属間化
合物とは、Ｂを0.1〜８％（重量％の意味、以下
同じ）含有する点に要旨を有するものである。 ［作用］ 焙焼や化学的処理等の後処理によつて金属間化
合物表面に形成した保護皮膜では処理条件を種々
変更しても前述の欠点を抜本的に解消するに至ら
ない。そこで本発明者等は、金属間化合物表面に
均一で且つ素地との密着性の高い保護皮膜を形成
するには上述のような強制的手段によるのではな
く、金属Al表面のAl2O3皮膜の如く自然に生成し
たものでなければならないのではないかと考え
た。即ち自然生成保護皮膜であればその生成態様
は金属間化合物表面全体に均一且つ緻密に生成
し、素地との密着性も高いのではないかとの考察
をなすに至り種々研究を重ねた結果前記構成に到
達した。 即ち本発明のＢを含有する金属間化合物はＢの
易酸化性に基づき、その表面にＢ酸化物の皮膜を
自然に生成する。その結果酸化皮膜の形成態様は
分布が均一で且つ緻密でありしかも素地との密着
性も強固である。こうして金属間化合物表面は安
定で且つ均質なＢ酸化物皮膜で覆われ、不活性と
なるので、水ガラスと接触してもこれによつて腐
食されることがなく、その耐食性能はフラツクス
の混合時等の摩擦程度では容易に低下することが
ない。 上記作用効果を有効に発揮させる為には金属間
化合物中にＢを0.1〜８％含有させる必要があり、
Ｂ量が0.1％未満の場合にはＢ添加量が不足する
為に保護皮膜厚さが不十分であり、水ガラス耐食
性の良好な金属間化合物が得られない。一方Ｂ量
が８％を超えると金属間化合物表面に形成される
保護皮膜が厚くなりすぎ、その為に保護皮膜と下
地との密着性が悪化してフラツクス原料混合時の
摩擦・衝突により剥離することが多くなる。即ち
水ガラス耐食性が悪化する。 本発明の基本構成は上記の通りであるが、本発
明に係る金属間化合物は高温における耐熱性（耐
高温酸化性）が良く、高温雰囲気中で酸化皮膜厚
さが不必要に増大することがない他、例えば非造
粒フラツクスを充填したフラツクス入りワイヤに
おいてはワイヤ外皮を焼鈍した際の金属間化合物
の酸化が少ないといつた特長をも有している。従
つて本発明に係る金属間化合物は水ガラスを使用
しない溶接用フラツクスに対しても有用である。 尚上記の様な本発明に係るＢ含有金属間化合物
を製造するに当たつては、Fe−Si、Fe−Mn、
Ca−Si等を溶製する際に金属Ｂ若しくはＢ化合
物（酸化物、炭化物、窒化物等）を原料として添
加すればよい。溶製後の処理は、常法即ち造塊→
粉砕→篩分けの処理に従えばよい。 ［実施例］ 実施例 １ 第２表に示す各Ｂ濃度のFe−Siを用い、第１
表に示すフラツクス組成の被覆アーク溶接棒を常
法に従つて製造した。但し、用いた心線は、４mm
φ×400ml、フラツクスの乾燥条件は、400℃×30
分とした。又、水ガラスの添加量は原料フラツク
ス100ｇ当たり14mlとした。 この実験において、被覆剤の乾燥割れ状況を比
較すると共に、乾燥割れのない製品の歩留り、耐
脱落性能を調べたところ第２表に示す結果が得ら
れた。
【表】
【表】
【表】
【表】
第２表に示す様にNo.１、２はＢ濃度が低い為、
Fe−Si表面に保護皮膜が十分に形成されずFe−
Siの水ガラス耐食度が十分でない例であり、製品
歩留、耐脱落性能共に不良であつた。No.９、10
は、Ｂ濃度が高すぎる為、保護皮膜が厚く生成
し、保護皮膜と、下地との密着性が悪くなり、フ
ラツクス粒子同士の摩擦衝突により保護皮膜の剥
離が起こり、Fe−Siの水ガラス耐食度は却つて
悪くなつた。又実験No.９、10の製品歩留及び耐脱
落性能は共に不良であつた。 これらに反し本発明例であるNo.３〜８は、製品
歩留、耐脱落性能がいずれも良好であつた。 実施例 ２ 第４表に示す各Ｂ濃度のFe−Mnを用い第３表
に示すフラツクス組成の被覆アーク溶接棒を、実
施例１と同様にして製造した。 この実験において被覆剤の乾燥割れ状況を比較
すると共に、乾燥割れのない製品の歩留、耐脱落
性能を調べたところ第４表に示す結果が得られ
た。
Fe−Si表面に保護皮膜が十分に形成されずFe−
Siの水ガラス耐食度が十分でない例であり、製品
歩留、耐脱落性能共に不良であつた。No.９、10
は、Ｂ濃度が高すぎる為、保護皮膜が厚く生成
し、保護皮膜と、下地との密着性が悪くなり、フ
ラツクス粒子同士の摩擦衝突により保護皮膜の剥
離が起こり、Fe−Siの水ガラス耐食度は却つて
悪くなつた。又実験No.９、10の製品歩留及び耐脱
落性能は共に不良であつた。 これらに反し本発明例であるNo.３〜８は、製品
歩留、耐脱落性能がいずれも良好であつた。 実施例 ２ 第４表に示す各Ｂ濃度のFe−Mnを用い第３表
に示すフラツクス組成の被覆アーク溶接棒を、実
施例１と同様にして製造した。 この実験において被覆剤の乾燥割れ状況を比較
すると共に、乾燥割れのない製品の歩留、耐脱落
性能を調べたところ第４表に示す結果が得られ
た。
【表】
【表】
【表】
【表】
＊１、＊２、＊３ 第２表に同じ
第４表に示す様に、No.１、２は、Ｂ濃度が低い
為、フエロマンガン表面に保護皮膜が十分に形成
されず、フエロマンガンの耐食性が十分でない例
であり、製品歩留、耐脱落性能共に不良であつ
た。No.８は、Ｂ濃度が高すぎる例であり、実施例
１の場合と同様、生成した厚い保護皮膜と下地と
の密着性が悪い為、混練に伴うフラツクス粒子同
士の摩擦・衝突により、保護皮膜の剥離が起こ
り、フエロマンガンの耐食性がかえつて悪くなつ
た。又No.８の製品歩留、耐脱落性能は不良であつ
た。 これらに反し、No.３〜７は全て本発明条件を満
足しており、良好な製品歩留、耐脱落性能が得ら
れた。 実施例 ３ 第６表に示す各Ｂ濃度のAl−Mgを用い、第５
表に示すフラツクス組成のフラツクス入りワイヤ
用充填フラツクスを常法に従つて造粒し製造し
た。 水ガラス添加量は、原料フラツクス100ｇ当た
り13ml、造粒フラツクスの乾燥条件は、350℃×
１時間、粒度は20×65メツシユとした。 この実験において、粒度調整されたフラツクス
がシースに充填される迄に粉化される割合、即ち
粉化率を調査したところ第６表に示す結果が得ら
れた。粉化率が高いもの程、シントロン性が悪
く、フラツクスの偏析が生じやすい。
第４表に示す様に、No.１、２は、Ｂ濃度が低い
為、フエロマンガン表面に保護皮膜が十分に形成
されず、フエロマンガンの耐食性が十分でない例
であり、製品歩留、耐脱落性能共に不良であつ
た。No.８は、Ｂ濃度が高すぎる例であり、実施例
１の場合と同様、生成した厚い保護皮膜と下地と
の密着性が悪い為、混練に伴うフラツクス粒子同
士の摩擦・衝突により、保護皮膜の剥離が起こ
り、フエロマンガンの耐食性がかえつて悪くなつ
た。又No.８の製品歩留、耐脱落性能は不良であつ
た。 これらに反し、No.３〜７は全て本発明条件を満
足しており、良好な製品歩留、耐脱落性能が得ら
れた。 実施例 ３ 第６表に示す各Ｂ濃度のAl−Mgを用い、第５
表に示すフラツクス組成のフラツクス入りワイヤ
用充填フラツクスを常法に従つて造粒し製造し
た。 水ガラス添加量は、原料フラツクス100ｇ当た
り13ml、造粒フラツクスの乾燥条件は、350℃×
１時間、粒度は20×65メツシユとした。 この実験において、粒度調整されたフラツクス
がシースに充填される迄に粉化される割合、即ち
粉化率を調査したところ第６表に示す結果が得ら
れた。粉化率が高いもの程、シントロン性が悪
く、フラツクスの偏析が生じやすい。
【表】
【表】
第６表に示す様にNo.１、２は、Ｂ濃度が低い為
Al−Mgの水ガラス耐食性が悪く造粒フラツクス
粒子の粉化率が悪かつた例である。 No.９は、Ｂ濃度が高すぎた例であり、形成され
た厚い保護皮膜は、下地との密着性が悪く、その
為フラツクス混練時にフラツクス粒子同士の摩
擦・衝突により、保護皮膜の剥離が起こり、Al
−Mgの耐食性が改善されず、粉化率も悪い結果
が得られた。 これらに反しNo.３〜８は、全て本発明条件を満
足しており、Al−Mgに添加されたＢにより、Al
−Mgの水ガラス耐食性が改善され、低レベルの
粉化率を示した。 実施例 ４ 第８表に示す各Ｂ濃度のREM Ca−Siを用い、
第７表に示すフラツクス組成の潜弧溶接用焼成型
フラツクスを常法に従つて製造した。 水ガラス添加量は原料フラツクス100ｇ当たり
13ml、造粒フラツクスの焼成条件は450℃×２時
間、製品フラツクスの粒度調整は、12×65メツシ
ユとした。 この実験において、潜弧溶接用フラツクスの造
粒歩留り及び繰返し使用回数を調査したところ、
第８表に示す結果が得られた。
Al−Mgの水ガラス耐食性が悪く造粒フラツクス
粒子の粉化率が悪かつた例である。 No.９は、Ｂ濃度が高すぎた例であり、形成され
た厚い保護皮膜は、下地との密着性が悪く、その
為フラツクス混練時にフラツクス粒子同士の摩
擦・衝突により、保護皮膜の剥離が起こり、Al
−Mgの耐食性が改善されず、粉化率も悪い結果
が得られた。 これらに反しNo.３〜８は、全て本発明条件を満
足しており、Al−Mgに添加されたＢにより、Al
−Mgの水ガラス耐食性が改善され、低レベルの
粉化率を示した。 実施例 ４ 第８表に示す各Ｂ濃度のREM Ca−Siを用い、
第７表に示すフラツクス組成の潜弧溶接用焼成型
フラツクスを常法に従つて製造した。 水ガラス添加量は原料フラツクス100ｇ当たり
13ml、造粒フラツクスの焼成条件は450℃×２時
間、製品フラツクスの粒度調整は、12×65メツシ
ユとした。 この実験において、潜弧溶接用フラツクスの造
粒歩留り及び繰返し使用回数を調査したところ、
第８表に示す結果が得られた。
【表】
【表】
第８表に示す様にNo.１、２は、Ｂ濃度が低い為
にREM Ca−Si表面に保護皮膜が十分に形成さ
れず、REM Ca−Siの水ガラス耐食性が改善さ
れなかつた例であり、製品歩留、繰返し使用回数
共に悪い結果が得られた。 No.９は、Ｂ濃度が高すぎた例であり、実施例１
〜３の場合と同様高いＢ濃度の為に、保護皮膜が
厚くなり、保護皮膜と下地との密着性が悪化し、
混練→造粒に伴うフラツクス粒子同士の摩擦・衝
突により保護皮膜が剥離し、REM Ca−Siの水
ガラス耐食性がかえつて悪くなり、造粒歩留、繰
返し使用回数は共にやはり悪い結果が得られた。 これらに反しNo.３〜８は全て本発明条件を満た
しており、造粒歩留、繰返し使用回数共良好な結
果が得られた。 ［発明の効果］ 本発明は以上の様に構成されており、水ガラス
耐食性の優れたフラツクス原料用金属間化合物を
提供することができ、この結果固着強度の優れた
各種溶接用フラツクスを提供することができる様
になつた。
にREM Ca−Si表面に保護皮膜が十分に形成さ
れず、REM Ca−Siの水ガラス耐食性が改善さ
れなかつた例であり、製品歩留、繰返し使用回数
共に悪い結果が得られた。 No.９は、Ｂ濃度が高すぎた例であり、実施例１
〜３の場合と同様高いＢ濃度の為に、保護皮膜が
厚くなり、保護皮膜と下地との密着性が悪化し、
混練→造粒に伴うフラツクス粒子同士の摩擦・衝
突により保護皮膜が剥離し、REM Ca−Siの水
ガラス耐食性がかえつて悪くなり、造粒歩留、繰
返し使用回数は共にやはり悪い結果が得られた。 これらに反しNo.３〜８は全て本発明条件を満た
しており、造粒歩留、繰返し使用回数共良好な結
果が得られた。 ［発明の効果］ 本発明は以上の様に構成されており、水ガラス
耐食性の優れたフラツクス原料用金属間化合物を
提供することができ、この結果固着強度の優れた
各種溶接用フラツクスを提供することができる様
になつた。
第１図は実施例４の実験における開先形状を示
す模式図である。
す模式図である。
Claims (1)
- １ 溶接用フラツクス原料として使用される金属
間化合物であつて、Ｂを0.1〜８重量％含有する
ことを特徴とする水ガラス耐食性の優れた金属間
化合物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29002885A JPS62148099A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 水ガラス耐食性の優れた金属間化合物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29002885A JPS62148099A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 水ガラス耐食性の優れた金属間化合物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62148099A JPS62148099A (ja) | 1987-07-02 |
| JPH0240433B2 true JPH0240433B2 (ja) | 1990-09-11 |
Family
ID=17750848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29002885A Granted JPS62148099A (ja) | 1985-12-23 | 1985-12-23 | 水ガラス耐食性の優れた金属間化合物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62148099A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4672563B2 (ja) * | 2006-02-02 | 2011-04-20 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | フラックス入りワイヤ用鉄系Ｍｎ−Ｂ合金粉 |
| JP4680082B2 (ja) * | 2006-02-09 | 2011-05-11 | 日鐵住金溶接工業株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5853393A (ja) * | 1981-09-26 | 1983-03-29 | Nippon Steel Corp | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
| JPS6032559A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-02-19 | Mitsubishi Mining & Cement Co Ltd | 電気巻線およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-12-23 JP JP29002885A patent/JPS62148099A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62148099A (ja) | 1987-07-02 |
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