JPH0240954B2 - Kaitenshoseironosasupenshonpurehiitaaniokerugenryofunmatsufuchakuboshihoho - Google Patents
KaitenshoseironosasupenshonpurehiitaaniokerugenryofunmatsufuchakuboshihohoInfo
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- JPH0240954B2 JPH0240954B2 JP26745486A JP26745486A JPH0240954B2 JP H0240954 B2 JPH0240954 B2 JP H0240954B2 JP 26745486 A JP26745486 A JP 26745486A JP 26745486 A JP26745486 A JP 26745486A JP H0240954 B2 JPH0240954 B2 JP H0240954B2
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Landscapes
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
- Furnace Details (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は例えばセメントや耐火原料などのク
リンカーを焼成する回転炉に付設されたサスペン
シヨンプレヒーターの内壁に通過原料が付着し次
いで固着しコーテイング状態となることを防止す
る方法に関するものである。 〔従来の技術〕 回転焼成炉（ロータリーキルン）の大型化とと
もに熱効率の向上と据え付け面積の有利性のため
サスペンシヨンプレヒーターが付設されているも
のが多く、これによつてロータリーキルンに送り
込む直前の原料粉末を上方から数段のサイクロン
中に順次導き、下方から約1000℃のキルン排ガス
を導入して予熱するものである。 第１図はセメントクリンカー焼成用のロータリ
ーキルンとサスペンシヨンプレヒーターの全体装
置の概略を示す斜視図である。図において１は高
さ約70mのサスペンシヨンプレヒーターで石灰石
と粘土を主体とする粉体の調合原料が上部の原料
装入口２から投入され、サイクロン３ａ，３ｂ，
３ｃ，３ｄおよび各サイクロンを連結するダクト
４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄを通過する間に充分に予
熱されて投入口チヤンバー５に落下し、この投入
口チヤンバー５からロータリーキルン６に原料が
供給されるようになつている。 ロータリーキルン６は周知のように傾斜したキ
ルンの回転によつて原料をキルンバーナー７の方
向に順次移動させ、バーナー近くの焼成帯部で最
終的に1500℃前後で焼成されてクリンカーとな
る。 この際燃焼ガスがサスペンシヨンプレヒーター
側に吸引されサスペンシヨンプレヒーター下部の
投入口チヤンバー５を通過する。この時排ガスの
温度は1000℃〜1200℃であり、サスペンシヨンプ
レヒーターにおける原料の主たる予熱熱源であ
る。なお第１図において８は高温のクリンカーを
冷却するクーラー、９はクーラー抽気管であり、
この管を通じてクーラー８内の高温ガスをも又サ
スペンシヨンプレヒーターに吸引されている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 サスペンシヨンプレヒーターは前述のような構
造であり、予熱効率を高めるため投入された原料
は各サイクロン内を回転しながら順次落下するよ
うになつており、また投入口チヤンバー５内にお
いても原料の動きの多い状態である。さらに粉末
石灰石と粘土の混合物は加熱によつて仮焼反応が
進行するためにキルンの稼働１〜２日後から上記
原料粉末が投入口チヤンバーの内壁に付着し始
め、やがて成長して前面コーテイングの状態、さ
らに高温加熱されて岩石の如き硬い固着物（以下
これを「コーテイング」と呼称する）の層が全内
壁面に形成されるのである。 このまま長時間操業を続行するとサスペンシヨ
ンプレヒーターの各内部が狭くなり、やがて各ダ
クト内、投入口チヤンバー内に原料が詰つて、キ
ルンへの原料供給に重大な支障をきたすことにな
る。又、圧力損失が増大し排ガス吸引用フアン
（I.D.FAN）の運転にも影響を及ぼす様になる。 このような原料粉末のコーテイングの状態は、
例えば投入口チヤンバーにおいて、キルン稼働約
48時間で厚さ250mm〜300mmに達する。従つてセメ
ントロータリーキルンにおいては稼働中に１日３
回、多い時には１日５〜６回このコーテイングの
除去作業を行つているのが現状である。 ところがロータリーキルンは24時間連続運転、
かつサスペンシヨンプレヒーター内も高温である
ため内部にはいることができないので、従来は必
要箇所に20cm角位の作業窓も設けここから高圧
（250〜300Kg／cm2圧）の水流を内壁面に噴射し、
加水反応によつて体積膨張したコーテイングを吹
き飛ばす方法でコーテイング除去を行つていた。 これに必要とする水量は１回毎に約300、１
日１〜1.5tonに達し、この水分はプレヒーター内
部で蒸発させる必要があるため莫大な熱カロリー
が消費されるだけでなく、除去作業中は外気の吸
引を合せてプレヒーターの予熱効率が大幅に低下
するために、セメントクリンカーの焼出し量も標
準時の90〜97％に減少せねならず、また水蒸気の
大量発生によつて他の部位における原料粉末の固
着をも助長するという多くの問題点があつた。 この発明はかかる問題点を解決するためになさ
れたもので、サスペンシヨンプレヒーター各部の
内壁に投入原料が付着し難くなる方法を提供する
ことを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 この発明にかかるサスペンシヨンプレヒーター
の付着防止方法は、サスペンシヨンプレヒーター
において、投入原料が通過する各部の内壁特に従
来クリンカー固着の著しい箇所（固着の状態はロ
ータリーキルンによつて異る）に、層状格子構造
物質と耐熱結合材と展着物質および分散媒とから
なる賦形剤を層状に塗布するものである。 しかして層状格子構造物質としては黒鉛、二硫
化モリブデン、二硫化タングステン、窒化硼素、
マイカの一種又は二種以上を、耐熱結合材として
はアルミナ、シリカのうち一種または二種を、展
着物質としては澱粉、レジン、珪酸ソーダ、燐酸
アルミニウムを使い、展着物質の分散媒としても
水もしくは鉱物油または合成油をそれぞれ配合し
た賦形剤を塗布するものである。 〔作用〕 賦形剤に含有される層状格子構造物質はその層
状の結晶構造に由来して大きい滑性作用を有する
もので併せて耐熱性をも有する物質として最良で
ある。 耐熱結合材を含有させるのは、賦形剤が塗布さ
れたのち高温ガスにより受ける熱によつて一部が
ガラス化し被覆層を強固に接着固化させるためで
ある。有機又は無機の展着物質を含有させるのは
後記する分散媒により塗布剤をペースト状もしく
はスプレー可能な流体とし、これにレンガ及びキ
ヤスタブル表面への展着、固着性を付与すると共
に、塗布後の加熱によつて表層が炭化されるので
さらに原料粉末が付着し難くなるものである。 また塗布層は加熱の進行に伴つて熱膨張をし内
壁との間に間隙を形成し易いのでコーテイングが
固着した場合も一緒にはがれ易い特性を有してい
る。 〔実施例〕 この発明をＮセメント会社Ｍ工場のロータリー
キルンに付設のサスペンシヨンプレヒーターに実
施した状況について説明する。 実施した設備： ロータリーキルン 直径 4.2m、長さ61m 回転数 ３回転／Min ポートランドセメントクリンカー焼成用キルンサ
スペンシヨンプレヒーター 高さ 70M NSF式 粉体原料投入量 190ton／時 投入口キヤンバー付近排ガス温度 1030〜1100
℃ 内壁の材質 塩基性耐火レンガ
リンカーを焼成する回転炉に付設されたサスペン
シヨンプレヒーターの内壁に通過原料が付着し次
いで固着しコーテイング状態となることを防止す
る方法に関するものである。 〔従来の技術〕 回転焼成炉（ロータリーキルン）の大型化とと
もに熱効率の向上と据え付け面積の有利性のため
サスペンシヨンプレヒーターが付設されているも
のが多く、これによつてロータリーキルンに送り
込む直前の原料粉末を上方から数段のサイクロン
中に順次導き、下方から約1000℃のキルン排ガス
を導入して予熱するものである。 第１図はセメントクリンカー焼成用のロータリ
ーキルンとサスペンシヨンプレヒーターの全体装
置の概略を示す斜視図である。図において１は高
さ約70mのサスペンシヨンプレヒーターで石灰石
と粘土を主体とする粉体の調合原料が上部の原料
装入口２から投入され、サイクロン３ａ，３ｂ，
３ｃ，３ｄおよび各サイクロンを連結するダクト
４ａ，４ｂ，４ｃ，４ｄを通過する間に充分に予
熱されて投入口チヤンバー５に落下し、この投入
口チヤンバー５からロータリーキルン６に原料が
供給されるようになつている。 ロータリーキルン６は周知のように傾斜したキ
ルンの回転によつて原料をキルンバーナー７の方
向に順次移動させ、バーナー近くの焼成帯部で最
終的に1500℃前後で焼成されてクリンカーとな
る。 この際燃焼ガスがサスペンシヨンプレヒーター
側に吸引されサスペンシヨンプレヒーター下部の
投入口チヤンバー５を通過する。この時排ガスの
温度は1000℃〜1200℃であり、サスペンシヨンプ
レヒーターにおける原料の主たる予熱熱源であ
る。なお第１図において８は高温のクリンカーを
冷却するクーラー、９はクーラー抽気管であり、
この管を通じてクーラー８内の高温ガスをも又サ
スペンシヨンプレヒーターに吸引されている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 サスペンシヨンプレヒーターは前述のような構
造であり、予熱効率を高めるため投入された原料
は各サイクロン内を回転しながら順次落下するよ
うになつており、また投入口チヤンバー５内にお
いても原料の動きの多い状態である。さらに粉末
石灰石と粘土の混合物は加熱によつて仮焼反応が
進行するためにキルンの稼働１〜２日後から上記
原料粉末が投入口チヤンバーの内壁に付着し始
め、やがて成長して前面コーテイングの状態、さ
らに高温加熱されて岩石の如き硬い固着物（以下
これを「コーテイング」と呼称する）の層が全内
壁面に形成されるのである。 このまま長時間操業を続行するとサスペンシヨ
ンプレヒーターの各内部が狭くなり、やがて各ダ
クト内、投入口チヤンバー内に原料が詰つて、キ
ルンへの原料供給に重大な支障をきたすことにな
る。又、圧力損失が増大し排ガス吸引用フアン
（I.D.FAN）の運転にも影響を及ぼす様になる。 このような原料粉末のコーテイングの状態は、
例えば投入口チヤンバーにおいて、キルン稼働約
48時間で厚さ250mm〜300mmに達する。従つてセメ
ントロータリーキルンにおいては稼働中に１日３
回、多い時には１日５〜６回このコーテイングの
除去作業を行つているのが現状である。 ところがロータリーキルンは24時間連続運転、
かつサスペンシヨンプレヒーター内も高温である
ため内部にはいることができないので、従来は必
要箇所に20cm角位の作業窓も設けここから高圧
（250〜300Kg／cm2圧）の水流を内壁面に噴射し、
加水反応によつて体積膨張したコーテイングを吹
き飛ばす方法でコーテイング除去を行つていた。 これに必要とする水量は１回毎に約300、１
日１〜1.5tonに達し、この水分はプレヒーター内
部で蒸発させる必要があるため莫大な熱カロリー
が消費されるだけでなく、除去作業中は外気の吸
引を合せてプレヒーターの予熱効率が大幅に低下
するために、セメントクリンカーの焼出し量も標
準時の90〜97％に減少せねならず、また水蒸気の
大量発生によつて他の部位における原料粉末の固
着をも助長するという多くの問題点があつた。 この発明はかかる問題点を解決するためになさ
れたもので、サスペンシヨンプレヒーター各部の
内壁に投入原料が付着し難くなる方法を提供する
ことを目的とする。 〔問題点を解決するための手段〕 この発明にかかるサスペンシヨンプレヒーター
の付着防止方法は、サスペンシヨンプレヒーター
において、投入原料が通過する各部の内壁特に従
来クリンカー固着の著しい箇所（固着の状態はロ
ータリーキルンによつて異る）に、層状格子構造
物質と耐熱結合材と展着物質および分散媒とから
なる賦形剤を層状に塗布するものである。 しかして層状格子構造物質としては黒鉛、二硫
化モリブデン、二硫化タングステン、窒化硼素、
マイカの一種又は二種以上を、耐熱結合材として
はアルミナ、シリカのうち一種または二種を、展
着物質としては澱粉、レジン、珪酸ソーダ、燐酸
アルミニウムを使い、展着物質の分散媒としても
水もしくは鉱物油または合成油をそれぞれ配合し
た賦形剤を塗布するものである。 〔作用〕 賦形剤に含有される層状格子構造物質はその層
状の結晶構造に由来して大きい滑性作用を有する
もので併せて耐熱性をも有する物質として最良で
ある。 耐熱結合材を含有させるのは、賦形剤が塗布さ
れたのち高温ガスにより受ける熱によつて一部が
ガラス化し被覆層を強固に接着固化させるためで
ある。有機又は無機の展着物質を含有させるのは
後記する分散媒により塗布剤をペースト状もしく
はスプレー可能な流体とし、これにレンガ及びキ
ヤスタブル表面への展着、固着性を付与すると共
に、塗布後の加熱によつて表層が炭化されるので
さらに原料粉末が付着し難くなるものである。 また塗布層は加熱の進行に伴つて熱膨張をし内
壁との間に間隙を形成し易いのでコーテイングが
固着した場合も一緒にはがれ易い特性を有してい
る。 〔実施例〕 この発明をＮセメント会社Ｍ工場のロータリー
キルンに付設のサスペンシヨンプレヒーターに実
施した状況について説明する。 実施した設備： ロータリーキルン 直径 4.2m、長さ61m 回転数 ３回転／Min ポートランドセメントクリンカー焼成用キルンサ
スペンシヨンプレヒーター 高さ 70M NSF式 粉体原料投入量 190ton／時 投入口キヤンバー付近排ガス温度 1030〜1100
℃ 内壁の材質 塩基性耐火レンガ
上記それぞれの塗布作業試験を３回宛繰返した
結果、第１回試験では操業15日後において原料粉
末の付着はそれぞれの賦形剤ともにほとんどな
く、20日後において厚さ約15mmの原料粉末の付着
があつたが従来とは異つて、非常に柔かい付着で
あるため軽い振動を与えることにより高圧水流を
使用せずに簡単に剥離した。キルン運転中に塗布
したものは、約21日後同様に厚さ約15cmの原料粉
末の付着があつたが前記同様の簡単な作業にて剥
離した。 以上、繰り返した結果、従来の毎日３回のクリ
ンカー除去作業は全く必要がなくなり、たまには
付着しても軽い振動を与えることにより簡単に剥
離するため、従来の高圧水流を使用する除去作業
は行われず所要水量は従来作業では月30t〜40tで
あつたものが０となつた。 ところで上記説明はこの発明をサスペンシヨン
プレヒーター投入口チヤンバーにおいて使用した
場合についで述べたが、サスペンシヨンプレヒー
ターの他の部位の原料粉末付着防止にも使用でき
ることは勿論であり、またセメントクリンカー焼
成設備に限らず、石灰、ドロマイト、マグネシア
クリンカー、アルミナ等の焼成用ロータリキルン
に付設するサスペンシヨンプレヒーターにも塗布
剤の配合を調整することによつてこの実施例と同
様の結果を期待できる。 〔発明の効果〕 この発明は以上説明したとおり、原料粉末が固
着し易いサスペンシヨンプレヒーターの内壁に、
特殊配合の賦形剤の塗布層を形成させるという簡
単な方法により、原料粉末の付着を著しく減少せ
しめることができるのでセメント焼成設備の操業
において次のような効果がある。 １） 従来のコーテイング除去作業による予熱効
率の低下―原料投入量の減少−焼成クリンカー
の減産がなくなり、製品の生産性を３〜５％向
上させることができる。 ２） 従来のコーテイング除去作業に伴う水分の
大量蒸発と多数回の外気吸引がなくなり熱カロ
リーのロスを大幅に低減できる。 ３） コーテイング除去作業が従来の約1/40で足
り、労働力、作業時間ともに大幅に低下せしめ
るとともに従来の危険な作業をなくした。 ４） 高圧水流噴射に伴う内張り耐火物の損粍が
なくなり、炉材の使用命数が長くなつた。 ５） 従来の高圧水使用量30t〜40t／月を全く使
用する必要がなくなつた。
結果、第１回試験では操業15日後において原料粉
末の付着はそれぞれの賦形剤ともにほとんどな
く、20日後において厚さ約15mmの原料粉末の付着
があつたが従来とは異つて、非常に柔かい付着で
あるため軽い振動を与えることにより高圧水流を
使用せずに簡単に剥離した。キルン運転中に塗布
したものは、約21日後同様に厚さ約15cmの原料粉
末の付着があつたが前記同様の簡単な作業にて剥
離した。 以上、繰り返した結果、従来の毎日３回のクリ
ンカー除去作業は全く必要がなくなり、たまには
付着しても軽い振動を与えることにより簡単に剥
離するため、従来の高圧水流を使用する除去作業
は行われず所要水量は従来作業では月30t〜40tで
あつたものが０となつた。 ところで上記説明はこの発明をサスペンシヨン
プレヒーター投入口チヤンバーにおいて使用した
場合についで述べたが、サスペンシヨンプレヒー
ターの他の部位の原料粉末付着防止にも使用でき
ることは勿論であり、またセメントクリンカー焼
成設備に限らず、石灰、ドロマイト、マグネシア
クリンカー、アルミナ等の焼成用ロータリキルン
に付設するサスペンシヨンプレヒーターにも塗布
剤の配合を調整することによつてこの実施例と同
様の結果を期待できる。 〔発明の効果〕 この発明は以上説明したとおり、原料粉末が固
着し易いサスペンシヨンプレヒーターの内壁に、
特殊配合の賦形剤の塗布層を形成させるという簡
単な方法により、原料粉末の付着を著しく減少せ
しめることができるのでセメント焼成設備の操業
において次のような効果がある。 １） 従来のコーテイング除去作業による予熱効
率の低下―原料投入量の減少−焼成クリンカー
の減産がなくなり、製品の生産性を３〜５％向
上させることができる。 ２） 従来のコーテイング除去作業に伴う水分の
大量蒸発と多数回の外気吸引がなくなり熱カロ
リーのロスを大幅に低減できる。 ３） コーテイング除去作業が従来の約1/40で足
り、労働力、作業時間ともに大幅に低下せしめ
るとともに従来の危険な作業をなくした。 ４） 高圧水流噴射に伴う内張り耐火物の損粍が
なくなり、炉材の使用命数が長くなつた。 ５） 従来の高圧水使用量30t〜40t／月を全く使
用する必要がなくなつた。
第１図は回転焼成炉とこれに付設するサスペン
シヨンプレヒーターの装置概略を示す斜視図であ
る。 図において、１……サスペンシヨンプレヒータ
ー、６……回転焼成炉。
シヨンプレヒーターの装置概略を示す斜視図であ
る。 図において、１……サスペンシヨンプレヒータ
ー、６……回転焼成炉。
Claims (1)
- １ サスペンシヨンプレヒーター内壁の必要箇所
に黒鉛、二硫化モリブデン、二硫化タングステ
ン、窒化硼素、マイカ等の層状格子構造物質の一
種又は二種以上と、アルミナ、シリカ等の耐熱結
合材の一種又は二種と、澱粉、レジン、珪酸ソー
ダ、燐酸アルミニウム等の有機又は無機の展着物
質、及びその分散媒としての水、もしくは鉱物
油、又は合成油とよりなる賦形財の塗布層を形成
せしめることを特徴とする回転焼成炉のサスペン
シヨンプレヒーターにおける原料粉末付着防止方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26745486A JPH0240954B2 (ja) | 1986-11-12 | 1986-11-12 | Kaitenshoseironosasupenshonpurehiitaaniokerugenryofunmatsufuchakuboshihoho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26745486A JPH0240954B2 (ja) | 1986-11-12 | 1986-11-12 | Kaitenshoseironosasupenshonpurehiitaaniokerugenryofunmatsufuchakuboshihoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63123984A JPS63123984A (ja) | 1988-05-27 |
| JPH0240954B2 true JPH0240954B2 (ja) | 1990-09-13 |
Family
ID=17445068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26745486A Expired - Lifetime JPH0240954B2 (ja) | 1986-11-12 | 1986-11-12 | Kaitenshoseironosasupenshonpurehiitaaniokerugenryofunmatsufuchakuboshihoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0240954B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261158U (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-07 |
-
1986
- 1986-11-12 JP JP26745486A patent/JPH0240954B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0261158U (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63123984A (ja) | 1988-05-27 |
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