JPH0241736A - シエル鋳型造型用金型 - Google Patents
シエル鋳型造型用金型Info
- Publication number
- JPH0241736A JPH0241736A JP19398788A JP19398788A JPH0241736A JP H0241736 A JPH0241736 A JP H0241736A JP 19398788 A JP19398788 A JP 19398788A JP 19398788 A JP19398788 A JP 19398788A JP H0241736 A JPH0241736 A JP H0241736A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- molding
- metallic mold
- nickel
- shell
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐摩耗性を要するシェル鋳型造型用金型に関
する。
する。
シェル鋳型造型用金型は、圧縮空気で供給され充填され
たシェル砂を焼成してシェル鋳型を造型する関係上、２
５０〜３５０℃程度の温度に加熱して使用される。従来
のシェル鋳型造型用金型は鋳鉄や鋼で製作されているが
、これらの金型は熱伝導率が低いため、これらの金型を
使用すると次の（イ）〜（ニ）に示す問題点があった。
たシェル砂を焼成してシェル鋳型を造型する関係上、２
５０〜３５０℃程度の温度に加熱して使用される。従来
のシェル鋳型造型用金型は鋳鉄や鋼で製作されているが
、これらの金型は熱伝導率が低いため、これらの金型を
使用すると次の（イ）〜（ニ）に示す問題点があった。
（イ）焼成造型されたシェル鋳型には焼むらが多く発生
する。
する。
（ロ）金型が熱歪を起こしシェル鋳型が変形する。
（ハ）金型を所定温度に加熱するのに多くのエネルギー
を要するとともに時間がかかる。
を要するとともに時間がかかる。
（ニ）シェル鋳型の生産性が低い。
上記の問題点を克服するため、特開昭６１−２７９６４
９号公報に記載の如く、０．０１重量％のジルコニウム
および残部が銅からなる銅合金を提供した。この銅合金
は熱伝導率が大きくて容易に金型全体を所定温度にまで
加熱できるうえに、鋳型には焼むらがほとんど生じない
。また、金型が熱歪を起こさないのでシェル鋳型がほと
んど変形せず、金型全体を短時間で所定温度に加熱しう
るため消費エネルギーが節約できる。
９号公報に記載の如く、０．０１重量％のジルコニウム
および残部が銅からなる銅合金を提供した。この銅合金
は熱伝導率が大きくて容易に金型全体を所定温度にまで
加熱できるうえに、鋳型には焼むらがほとんど生じない
。また、金型が熱歪を起こさないのでシェル鋳型がほと
んど変形せず、金型全体を短時間で所定温度に加熱しう
るため消費エネルギーが節約できる。
しかしながら、この銅合金製金型は、圧縮空気により供
給されるシェル砂により摩耗し易いという問題が生じて
いた。
給されるシェル砂により摩耗し易いという問題が生じて
いた。
本発明の目的は、上記問題点を消除するとともに耐摩耗
性を有する調合金製のシェル鋳型造型用金型を提供する
ことにある。
性を有する調合金製のシェル鋳型造型用金型を提供する
ことにある。
上記目的を達成するために、本発明のシェル鋳型造型用
金型においては、０．０１〜３．０重量％のジルコニウ
ムを含み、残部が銅からなる金型の表面にニッケル系金
属の表面処理膜を設けたものである。
金型においては、０．０１〜３．０重量％のジルコニウ
ムを含み、残部が銅からなる金型の表面にニッケル系金
属の表面処理膜を設けたものである。
この表面処理膜の厚さは、２０〜５０μｍとするのがよ
く、この表面処理膜用のニッケル系金属をニッケル又は
りん含有ニッケルとするのが効果的である。
く、この表面処理膜用のニッケル系金属をニッケル又は
りん含有ニッケルとするのが効果的である。
ジルコニウムを０．０１〜３．０重量％含み、残部が銅
合金からなるシェル鋳型造型用金型は熱伝導率が大きい
ため、金型全体に熱が均等に伝達する。この金型の表面
に形成されたニッケル系金属の表面処理膜は、前記金型
表面に十分密着するとともに、前記銅合金より硬質であ
る。
合金からなるシェル鋳型造型用金型は熱伝導率が大きい
ため、金型全体に熱が均等に伝達する。この金型の表面
に形成されたニッケル系金属の表面処理膜は、前記金型
表面に十分密着するとともに、前記銅合金より硬質であ
る。
この銅合金に含まれるジルコニウムが、０．０１％より
少ないと繰返し熱疲労強度が高くならず、３％より多く
なると鋳造性が悪くなり歩留りも悪くなるとともに、そ
れ以上の熱疲労強度の向上が得られない。従って、銅合
金に含有されるジルコニウムは０．０１〜３．０重量％
とする。好ましくは、０．０３〜３．０％がよい。
少ないと繰返し熱疲労強度が高くならず、３％より多く
なると鋳造性が悪くなり歩留りも悪くなるとともに、そ
れ以上の熱疲労強度の向上が得られない。従って、銅合
金に含有されるジルコニウムは０．０１〜３．０重量％
とする。好ましくは、０．０３〜３．０％がよい。
また、金型の表面に設けた表面処理膜の厚さは、２０μ
ｍより薄いと金型の表面の摩耗寿命が短かくなり、５０
Ｐｍより厚くなるとメツキが剥離したり寸法精度が低下
するので、２０〜５０μｍが好ましい。
ｍより薄いと金型の表面の摩耗寿命が短かくなり、５０
Ｐｍより厚くなるとメツキが剥離したり寸法精度が低下
するので、２０〜５０μｍが好ましい。
そして、表面処理膜用のニッケル系金属として、ニッケ
ル又はりん含有ニッケルは金型の熱伝導率の低下を少な
くするとともに耐摩耗性を高める。
ル又はりん含有ニッケルは金型の熱伝導率の低下を少な
くするとともに耐摩耗性を高める。
本発明の実施例について第１図〜第８図により説明する
。
。
第１実施例
金型の材質としては第１表に示すように、試料Ｎα１が
発明材の金型であって、０．３重量％ジルコニウム含有
の銅合金にニッケルを２０〜５０μｍの厚さに電解メツ
キしたものであり、Ｎα２〜Ｎα８が比較材である。Ｎ
α２〜Ｎα５は前記銅合金を用いたもので、Ｎα２はク
ロムを２０〜３０μｍの厚さに電解メツキしたもの、Ｎ
α３は１５〜２５μｍの厚さにすず拡散被覆を施したも
の、Ｎｏ、 ４は２゜〜３０μｍの厚さにタングステン
溶射したもの、Ｎｏ、 ５は表面処理なしの金型の場合
である。Ｎｏ ６は普通鋳鉄（ＦＣ２５）裏金型の場合
、Ｎα７は球状黒鉛鋳鉄（ＦＣＤ４５）裏金型の場合、
尚８は銅（ＳＫＤ６１）裏金型の場合であって、Ｎα６
〜８も表面処理をしていない。
発明材の金型であって、０．３重量％ジルコニウム含有
の銅合金にニッケルを２０〜５０μｍの厚さに電解メツ
キしたものであり、Ｎα２〜Ｎα８が比較材である。Ｎ
α２〜Ｎα５は前記銅合金を用いたもので、Ｎα２はク
ロムを２０〜３０μｍの厚さに電解メツキしたもの、Ｎ
α３は１５〜２５μｍの厚さにすず拡散被覆を施したも
の、Ｎｏ、 ４は２゜〜３０μｍの厚さにタングステン
溶射したもの、Ｎｏ、 ５は表面処理なしの金型の場合
である。Ｎｏ ６は普通鋳鉄（ＦＣ２５）裏金型の場合
、Ｎα７は球状黒鉛鋳鉄（ＦＣＤ４５）裏金型の場合、
尚８は銅（ＳＫＤ６１）裏金型の場合であって、Ｎα６
〜８も表面処理をしていない。
各金型の表面のビッカース硬さを実測した結果は第２表
に示す通りで、発明材のＮα１試料のピンカース硬さは
７００で良好な値を示し、Ｎα２は更に良好な結果を示
した。
に示す通りで、発明材のＮα１試料のピンカース硬さは
７００で良好な値を示し、Ｎα２は更に良好な結果を示
した。
第２表
なお、Ｎα１〜Ｎα４は表面処理部分の硬さである。
これらの各金型をガスバーナーで背面から一定条件で加
熱し、その加熱時間とその時点での金型内表面の温度を
測定し、その温度変化の状態を示したのが第２図である
。
熱し、その加熱時間とその時点での金型内表面の温度を
測定し、その温度変化の状態を示したのが第２図である
。
第２図からすれば、シェル砂焼成温度を３２０℃とした
場合、金型内表面がその温度に到達するまでの加熱時間
は、従来の鉄系金型（Ｎα６〜８）では７０〜８０分で
あるのに対し、Ｎα１は約３０分であって、発明材の金
型は熱伝導率の優れていることが判る。
場合、金型内表面がその温度に到達するまでの加熱時間
は、従来の鉄系金型（Ｎα６〜８）では７０〜８０分で
あるのに対し、Ｎα１は約３０分であって、発明材の金
型は熱伝導率の優れていることが判る。
次に、金型の内表面の温度と金型の歪量との関係を調査
した。第３図に示すように、縦４００ｒＩｎ、横６００
ｍｍ、厚さ１００ｍｍの金型の背面側を加熱し、金型に
生じたたわみ量りを金型の歪量として計測し、その歪量
を金型の内表面の温度との関係を示したのが第４図であ
る。所定温度の３２０℃での歪量は、鉄系金型の場合（
Ｎｎ６〜８）では０．４ｍｍ以上であるのに対し、Ｎα
１およびＮα５では歪量はほとんどない。すなわち、銅
合金にニッケル表面処理を施した場合も、表面処理なし
の場合も歪量がほとんどないことがわかる。これは熱伝
導率の良い程、加熱面と内表面との温度差が少なくなり
、温度差の少ない過熱膨張量の差も少なく、歪量も少な
くなるからである。歪量が０．３１以上になると、シェ
ル砂を金型に吹込んだ時、金型の合わせ面からシェル砂
が吹出すようになり、使用上問題となる。
した。第３図に示すように、縦４００ｒＩｎ、横６００
ｍｍ、厚さ１００ｍｍの金型の背面側を加熱し、金型に
生じたたわみ量りを金型の歪量として計測し、その歪量
を金型の内表面の温度との関係を示したのが第４図であ
る。所定温度の３２０℃での歪量は、鉄系金型の場合（
Ｎｎ６〜８）では０．４ｍｍ以上であるのに対し、Ｎα
１およびＮα５では歪量はほとんどない。すなわち、銅
合金にニッケル表面処理を施した場合も、表面処理なし
の場合も歪量がほとんどないことがわかる。これは熱伝
導率の良い程、加熱面と内表面との温度差が少なくなり
、温度差の少ない過熱膨張量の差も少なく、歪量も少な
くなるからである。歪量が０．３１以上になると、シェ
ル砂を金型に吹込んだ時、金型の合わせ面からシェル砂
が吹出すようになり、使用上問題となる。
さらに、上記金型のうち、Ｎα１の発明材とＮα６の普
通鋳鉄の金型の背面側を５ｏ〜３５０℃にガスバーナで
加熱した時の内面側の温度を第３表に示す。
通鋳鉄の金型の背面側を５ｏ〜３５０℃にガスバーナで
加熱した時の内面側の温度を第３表に示す。
第 ３ 表
第３表より、Ｎα１では背面側と内面側との温度差がほ
とんど無く、歪量が少なくなることが判る。
とんど無く、歪量が少なくなることが判る。
第２実施例
第１表に示したそれぞれの材質で、縦４００ｍｍ、横６
００ｍｍ、厚さ１００ｍｍの金型を製作し、２．５〜３
．０ｋｇ／ｃＪの圧力でシェル砂をブローし、金型に吹
込んだ。このような方法でシェル鋳型を１０００個造型
した後、各金型の摩耗量を測定した。その結果を第１図
に示す。本発明の金型（Ｎα１）の場合は、クロムの表
面処理を施した銅合金金型（Ｎα２）の場合と同等程度
に摩耗量が少なく、優れていることが判る。
００ｍｍ、厚さ１００ｍｍの金型を製作し、２．５〜３
．０ｋｇ／ｃＪの圧力でシェル砂をブローし、金型に吹
込んだ。このような方法でシェル鋳型を１０００個造型
した後、各金型の摩耗量を測定した。その結果を第１図
に示す。本発明の金型（Ｎα１）の場合は、クロムの表
面処理を施した銅合金金型（Ｎα２）の場合と同等程度
に摩耗量が少なく、優れていることが判る。
第３実施例
第１表に示す材質の金型（Ｎα１〜７）で縦が１０ｍｍ
、または−辺が１０ｍｍで、長さが５０ｍｍの金型につ
いて摩耗試験および表面剥離試験を行った。
、または−辺が１０ｍｍで、長さが５０ｍｍの金型につ
いて摩耗試験および表面剥離試験を行った。
摩耗試験は第５図に示す装置を使用し漂砂水槽２の中に
５重量％の珪砂を配合した混合水を入れ、その中で試験
片３を電動機１により周速１０ｍ／＝８ 秒で回転させ、１３，２５．５０時間後に各試験片の摩
耗重量を測定した。その結果を第６図に示す。表面処理
の種類では、ニッケル電解メツキ（Ｎα１）とクロム電
解メツキ（Ｎα２）ではほぼ同量の摩耗重量で、すず拡
散被覆（Ｎ（１３）およびタングステン溶射（Ｎα４）
の場合より優れている。
５重量％の珪砂を配合した混合水を入れ、その中で試験
片３を電動機１により周速１０ｍ／＝８ 秒で回転させ、１３，２５．５０時間後に各試験片の摩
耗重量を測定した。その結果を第６図に示す。表面処理
の種類では、ニッケル電解メツキ（Ｎα１）とクロム電
解メツキ（Ｎα２）ではほぼ同量の摩耗重量で、すず拡
散被覆（Ｎ（１３）およびタングステン溶射（Ｎα４）
の場合より優れている。
さらに従来の金型材との比較では、発明材である銅合金
にニッケルの２０〜５０μｍ厚さに電解メツキを施した
Ｎα１の場合は、普通鋳鉄（Ｎα６）および球状黒鉛鋳
鉄（Ｎα７）よりも摩耗重量が少なり１゜ 次に、表面剥離試験は、シェル鋳型を造型する際のシェ
ル砂に含まれる粘結剤および離型剤の影響を無くするた
め、上記試験片のうちＮα１〜５を約３００ ’Ｃに加
熱して保持し離片剤塗布およびシェル砂のブローを施し
、第７図に示す加熱冷却サイクルを繰返し行い、表面処
理膜の剥離性を調べた。その結果、クロム電解メツキ（
Ｎα２）、すず拡散被覆（Ｎ（１３）、タングステン溶
射（Ｎα４）の表面処理膜の場合は、３〜６サイクルで
剥離したのに対し、ニッケルの表面処理膜（Ｎα１）の
場合は５００サイクルでも剥離がなかった。
にニッケルの２０〜５０μｍ厚さに電解メツキを施した
Ｎα１の場合は、普通鋳鉄（Ｎα６）および球状黒鉛鋳
鉄（Ｎα７）よりも摩耗重量が少なり１゜ 次に、表面剥離試験は、シェル鋳型を造型する際のシェ
ル砂に含まれる粘結剤および離型剤の影響を無くするた
め、上記試験片のうちＮα１〜５を約３００ ’Ｃに加
熱して保持し離片剤塗布およびシェル砂のブローを施し
、第７図に示す加熱冷却サイクルを繰返し行い、表面処
理膜の剥離性を調べた。その結果、クロム電解メツキ（
Ｎα２）、すず拡散被覆（Ｎ（１３）、タングステン溶
射（Ｎα４）の表面処理膜の場合は、３〜６サイクルで
剥離したのに対し、ニッケルの表面処理膜（Ｎα１）の
場合は５００サイクルでも剥離がなかった。
ニッケル表面処理の場合剥離が少ない理由は、クロムの
熱膨張率（０，８２Ｘ １０−５／’Ｃ）に対し、ニッ
ケルノ熱膨張率（１，２７９Ｘ １０−５／℃）は大き
いため、０．３重量％ジルコニウム含有の銅合金の熱膨
張率（１，８６Ｘ １０−’／’Ｃ）との差が小さく、
そのため熱膨張率の差により表面処理膜に生じる引張り
の熱応力が小さくなり、表面処理膜を剥がす力が小さく
なるので、繰返し応力の熱疲労強度に強く、剥離しにく
くなるためと考えられる。
熱膨張率（０，８２Ｘ １０−５／’Ｃ）に対し、ニッ
ケルノ熱膨張率（１，２７９Ｘ １０−５／℃）は大き
いため、０．３重量％ジルコニウム含有の銅合金の熱膨
張率（１，８６Ｘ １０−’／’Ｃ）との差が小さく、
そのため熱膨張率の差により表面処理膜に生じる引張り
の熱応力が小さくなり、表面処理膜を剥がす力が小さく
なるので、繰返し応力の熱疲労強度に強く、剥離しにく
くなるためと考えられる。
第８図（Ｂ）に銅合金４と表面処理膜５との境界面に剥
離部７の見られるクロム電解メツキの場合（Ｎｎ２）と
、第８図（Ａ）に剥離の見られないニッケル電解メツキ
による表面処理膜５を施した銅合金４の場合との金型の
断面の金属組織の顕微鏡写真を示す。
離部７の見られるクロム電解メツキの場合（Ｎｎ２）と
、第８図（Ａ）に剥離の見られないニッケル電解メツキ
による表面処理膜５を施した銅合金４の場合との金型の
断面の金属組織の顕微鏡写真を示す。
以上の第１実施例から第３実施例を総合して、０．３重
量％ジルコニウム含有の銅合金にニッケル表面処理を施
した場合が熱歪が少なく、耐摩耗性、造型回数がともに
優れ、かつ表面処理膜の剥離がないことから、最も優れ
たものであると考えられる。
量％ジルコニウム含有の銅合金にニッケル表面処理を施
した場合が熱歪が少なく、耐摩耗性、造型回数がともに
優れ、かつ表面処理膜の剥離がないことから、最も優れ
たものであると考えられる。
さらに、前記銅合金にニッケル表面処理膜を形成後、３
５０〜４５０℃で約１時間保持の熱処理を施すことによ
り前記熱処理なしの場合と同等以上に優れていることが
判った。
５０〜４５０℃で約１時間保持の熱処理を施すことによ
り前記熱処理なしの場合と同等以上に優れていることが
判った。
なお、前記銅合金にりん含有ニッケルの表面処理を無電
解メツキにより施した場合、ニッケルマトリックス中に
Ｎｉ、Ｐ等の硬質の化合物が内在するのでニッケル表面
処理の場合（Ｎα１）と同等の効果を有することが確認
できた。この場合のりんの含有量は８〜１０重量％が望
ましい。
解メツキにより施した場合、ニッケルマトリックス中に
Ｎｉ、Ｐ等の硬質の化合物が内在するのでニッケル表面
処理の場合（Ｎα１）と同等の効果を有することが確認
できた。この場合のりんの含有量は８〜１０重量％が望
ましい。
本発明は、以上説明したように構成されているので、下
記に記載されるような効果を奏する。
記に記載されるような効果を奏する。
ジルコニウムを０．０１〜３．０重量％含有する銅合金
にニッケル系金属の表面処理を施した材質のシェル鋳型
造型用金型はその表面処理膜が硬いため耐摩耗性に優れ
るので造型回数が飛躍的に向上するとともに、前記銅合
金と表面処理膜との境界が剥離しにくいので優れたシェ
ル鋳型造型用金型が得られる。
にニッケル系金属の表面処理を施した材質のシェル鋳型
造型用金型はその表面処理膜が硬いため耐摩耗性に優れ
るので造型回数が飛躍的に向上するとともに、前記銅合
金と表面処理膜との境界が剥離しにくいので優れたシェ
ル鋳型造型用金型が得られる。
そして、金型の表面に設けた表面処理膜の厚さを２０〜
５０μｍとすることにより、また、その表面処理膜用の
ニッケル基金属としてニッケル又はりん含有ニッケルを
用いることにより、上記の効果はより一層顕著なものと
なる。
５０μｍとすることにより、また、その表面処理膜用の
ニッケル基金属としてニッケル又はりん含有ニッケルを
用いることにより、上記の効果はより一層顕著なものと
なる。
第１図は発明材および比較材の金型にシェル砂を１００
０回までブローした場合の各金型の摩耗量を測定した結
果を示すグラフであり、第２図はガスバーナーで金型の
背面側から加熱した場合の加熱時間と金型温度について
の試験結果を示すグラフであり、第３図は金型の加熱時
の歪量測定方法を示す説明図であり、第４図は金型の加
熱試験で金型の温度と歪量についての試験結果を示すグ
ラフであり、第５図は摩耗量測定装置の概略構造を示す
部分断面図であり、第６図は発明材および比較材による
金型の摩耗試験結果を示すグラフであり、第７図は表面
処理膜の剥離試験における加熱、冷却サイクルを示す説
明図であり、第８図（Ａ）は本発明による銅合金にニッ
ケル電解メツキを施した金型の断面の金属組織を示す写
真であり、第８図（Ｂ）は比較材によるクロム電解メツ
キ膜が銅合金から剥離している金型断面の金属組織を示
す写真である。 ５・・・表面処理膜
０回までブローした場合の各金型の摩耗量を測定した結
果を示すグラフであり、第２図はガスバーナーで金型の
背面側から加熱した場合の加熱時間と金型温度について
の試験結果を示すグラフであり、第３図は金型の加熱時
の歪量測定方法を示す説明図であり、第４図は金型の加
熱試験で金型の温度と歪量についての試験結果を示すグ
ラフであり、第５図は摩耗量測定装置の概略構造を示す
部分断面図であり、第６図は発明材および比較材による
金型の摩耗試験結果を示すグラフであり、第７図は表面
処理膜の剥離試験における加熱、冷却サイクルを示す説
明図であり、第８図（Ａ）は本発明による銅合金にニッ
ケル電解メツキを施した金型の断面の金属組織を示す写
真であり、第８図（Ｂ）は比較材によるクロム電解メツ
キ膜が銅合金から剥離している金型断面の金属組織を示
す写真である。 ５・・・表面処理膜
Claims (1)
- １．０．０１〜３．０重量％のジルコニウムを含み残部
が銅からなるシェル鋳型造型金型において、該金型の表
面にニッケル系金属の表面処理膜を設けたことを特徴と
するシェル鋳型造型用金型。 ２、前記表面処理膜の厚さが２０〜５０μｍであること
を特徴とする請求項１に記載のシェル鋳型造型用金型。 ３、前記ニッケル系金属がニッケルおよびりん含有ニッ
ケルのいずれかであることを特徴とする請求項１又は２
に記載のシェル鋳型造型用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63193987A JP2759208B2 (ja) | 1988-08-03 | 1988-08-03 | シエル鋳型造型用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63193987A JP2759208B2 (ja) | 1988-08-03 | 1988-08-03 | シエル鋳型造型用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0241736A true JPH0241736A (ja) | 1990-02-09 |
| JP2759208B2 JP2759208B2 (ja) | 1998-05-28 |
Family
ID=16317084
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63193987A Expired - Fee Related JP2759208B2 (ja) | 1988-08-03 | 1988-08-03 | シエル鋳型造型用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2759208B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007050133A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Bridgestone Corp | 車両用シートパッド |
| JP2008045710A (ja) * | 2006-08-21 | 2008-02-28 | Kurashiki Kako Co Ltd | 防振ブッシュ及びその製造方法 |
| JP2011110089A (ja) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Nhk Spring Co Ltd | 車両用シートクッション |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51109224A (ja) * | 1975-03-20 | 1976-09-28 | Satosen Co Ltd | Tainetsuseichokogokinhifukuojusuru kozotai |
| JPS5377840A (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-10 | Mishima Kosan Co Ltd | Preparation of mold for slab |
| JPS61279649A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Hitachi Ltd | シエル鋳型造型用金型 |
| JPS6297745A (ja) * | 1985-10-25 | 1987-05-07 | Hitachi Ltd | シエル鋳型造型用金型 |
-
1988
- 1988-08-03 JP JP63193987A patent/JP2759208B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51109224A (ja) * | 1975-03-20 | 1976-09-28 | Satosen Co Ltd | Tainetsuseichokogokinhifukuojusuru kozotai |
| JPS5377840A (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-10 | Mishima Kosan Co Ltd | Preparation of mold for slab |
| JPS61279649A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Hitachi Ltd | シエル鋳型造型用金型 |
| JPS6297745A (ja) * | 1985-10-25 | 1987-05-07 | Hitachi Ltd | シエル鋳型造型用金型 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007050133A (ja) * | 2005-08-18 | 2007-03-01 | Bridgestone Corp | 車両用シートパッド |
| JP2008045710A (ja) * | 2006-08-21 | 2008-02-28 | Kurashiki Kako Co Ltd | 防振ブッシュ及びその製造方法 |
| JP2011110089A (ja) * | 2009-11-24 | 2011-06-09 | Nhk Spring Co Ltd | 車両用シートクッション |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2759208B2 (ja) | 1998-05-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06238421A (ja) | 金属マトリックス複合材料およびその製造法 | |
| US4144993A (en) | Method of producing a continuous casting mold | |
| JPS59159243A (ja) | 鋳造用金型 | |
| JPH0241736A (ja) | シエル鋳型造型用金型 | |
| CN112359393B (zh) | 一种耐磨抗震涂层及其制备方法 | |
| WO2006035671A1 (ja) | 高硬度高耐食高耐摩耗性合金 | |
| JP2003170262A (ja) | ダイカストマシン用部材の製造方法 | |
| CN100443621C (zh) | 氮化铬丝网铜基复合材料的制备工艺 | |
| CN108998816A (zh) | 一种氯化铵助渗的Cr/氮化复合涂层及其制备方法 | |
| JP4295492B2 (ja) | 双ロール鋳造装置用鋳造ロール | |
| JPS60145247A (ja) | 連続鋳造用鋳型とその製造方法 | |
| JPH0337454B2 (ja) | ||
| JPS5825534B2 (ja) | 鉄鋼連続鋳造鋳型 | |
| JP7642217B1 (ja) | 高熱伝導薄肉複合パイプ、その製造方法及び使用 | |
| JP2867783B2 (ja) | ＡｌまたはＡｌ合金鋳造用銅合金金型 | |
| JPH0331794B2 (ja) | ||
| KR100251324B1 (ko) | 내마모성을 가진 알루미늄 주조품의 제조방법 | |
| KR100672839B1 (ko) | 동합금 다이캐스팅 및 고온 소성가공에 사용되는내열ㆍ내산화성의 금형소재 및 그 제조방법 | |
| JP3380425B2 (ja) | 双ドラム式薄板連続鋳造用ドラム | |
| JP2871280B2 (ja) | ＡｌまたはＡｌ合金鋳造用銅合金金型 | |
| JPH0959730A (ja) | ガラス成形金型等の耐熱金型用銅合金 | |
| JPH07155909A (ja) | 耐溶損性に優れた連続鋳造用水冷鋳型 | |
| JPH0225310A (ja) | アルミニウム合金製金型及びその製造方法 | |
| JP4074490B2 (ja) | 亜鉛基合金およびその製造方法 | |
| JPS6297745A (ja) | シエル鋳型造型用金型 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |