JPH0242891B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0242891B2 JPH0242891B2 JP55110828A JP11082880A JPH0242891B2 JP H0242891 B2 JPH0242891 B2 JP H0242891B2 JP 55110828 A JP55110828 A JP 55110828A JP 11082880 A JP11082880 A JP 11082880A JP H0242891 B2 JPH0242891 B2 JP H0242891B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel
- hot
- strength
- weight ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は深絞り性の優れた高強度溶融亜鉛メツ
キ鋼板に関するものである。 〔従来の技術〕 近年自動車の安全性、車体重量軽減、素材使用
量削減などを目的として高強度冷延鋼板が広く使
われるようになつてきた。これら、高強度冷延鋼
板はその使用目的からして普通鋼が使用されてい
たときより薄い板厚で使用されることが多いため
腐食に対する状況は普通鋼以上に深刻である。 かかる状況で耐食性、加工性の優れた高強度冷
延鋼板が大量生産方式で製造されることが要望さ
れている。 塩害のような厳しい腐食に対しては金属メツキ
中でもそれ自体耐食性に優れ、かつ厚メツキが出
来る溶融亜溶メツキ材が良く、しかもメツキライ
ンとしては対自動車という用途を考えるならばラ
イン内焼鉛炉を有して高い生産性が発揮できる連
続溶融メツキラインでの製造でなければならない
すなわち、強度が高く、加工性、とメツキ密着性
の優れた溶融亜鉛メツキ鋼板が連続溶融メツキラ
インで製造されることが期待されていた。 〔発明が解決しようとする課題〕 しかしながら強度、加工性およびメツキ密着性
という特性に対する要因の影響は一般に相反して
おり、これら特性値を調和よく満たす鋼板は、ほ
とんど皆無であつた。すなわち強度が増すほど一
般に加工性が劣化する上に、ライン内焼鉛炉を持
つメツキラインでは短時間焼鈍となるため再結晶
が充分でなく、引張試験における全伸び（以下全
伸びと呼ぶ）ランクフオード値（以下ｒ値と呼
ぶ）が劣化する。 また、メツキ密着性については、一般に高強度
鋼板になるほど鋼中に添加する元素の種類および
量が増し、このことがメツキ密着性にとつて有害
であるため高強度とメツキ密着性という両特性値
もまた本来両立しがたいものである。 このような状況に鑑み、本発明者等は、Ti添
加鋼についてＰとの併添により強度、加工性及び
メツキ密着性のいずれの特性をも満足する溶融亜
鉛メツキ鋼板を得ることができることを知見して
いる。 本発明ではこれを更に発展せしめて、Tiに代
えてNb添加について鋭意検討した結果、Nb添加
鋼においても上述の３特性を同時に満足できるこ
とを発見し、これに基づいて本発明を完成せしめ
た。 〔課題を解決するための手段〕 すなわち本発明は、C0.02％以下、Si0.05〜0.5
％，Mn0.6〜２％，P0.01〜0.1％，N0.01％以下，
の他NbをNb／（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度比で0.8〜
２含み、残部実質的に鉄からなるとともに、固溶
炭素を実質的に含まぬ鋼の表面に溶融亜鉛メツキ
が被覆されている深絞り性の優れた高強度溶融亜
鉛メツキ鋼板である。更に、本発明はこのNbの
一部をTiで代替することができ、この場合、
Nb、Tiの含有量は、 〔Nb＋93／48（全Ti―酸化物、硫化物としての Ti）〕／（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度比で0.8〜２とする
ものであつて、しかもP0.04〜0.1％のときには
Nb／（Nb＋Ti）の重量比で0.2以上、P0.01〜
0.04％未満のときにはNb／（Nb＋Ti）の重量比
で0.5以上とするものである。 〔作用〕 次に本発明の成分限定理由を述べる。 ＣはNbあるいは更にTiで全て固着しなければ
高いｒ値を発揮しない。従つて量が多ければそれ
だけ高価なNb，Tiを多量に添加せねばならず、
生成する炭化物は強度上昇に寄与するもののコス
ト的に不利であるばかりか、この多量に生成する
炭化物が結晶粒の成長を阻害してｒ値を低下す
る。このためＣは0.02％を上限とする。 Siは引張特性の上昇寄与率は大きく、0.05％以
上含有せしめる必要がある。しかしながら後述す
る実施例の比較例でも示すように、Siを過剰に含
有せしめるとメツキ密着性が劣化するので、Si含
有量の上限を0.5％とする。 Mn，Ｐは上述の通りSiを0.5％以下としたこと
による強度不足を補うために含有せしめるもので
あり、Mn0.6〜２％，P0.01〜0.1％であれば、深
絞り成形および溶融亜鉛メツキ密着性の維持もし
くは向上の状態で必要な強度上昇を計ることがで
きる。尚Mnの上限はこれ以上では焼鈍後の冷却
時、組織がアシキユラー化してｒ値が劣化するの
で2.0％とし、下限は0.6％以下では必要な強度上
昇が得られないためである。またＰは0.01〜0.1
％の範囲であれば深絞り性が良好な状態で強度上
昇とともに溶融亜鉛メツキ密着性もさらに向上す
るが、0.1％越ではかえつて劣化する。 Nbは鋼中のＣ及びＮを固定するために必要で
あり、このためにはNb／（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度
比で0.8以上含有せしめる必要がある。なお、Nb
の必要量を低減するために、Ｎは0.01％以下とす
ることが望ましい。しかしながら、この原子濃度
比が余り高くなるとコストアツプとなるばかり
か、却つて硬質化し、延性の劣化をまねくので、
２以下とする。このNbはTiに比べてメツキ密着
性に対する悪影響が少ない。すなわちTi単独添
加鋼をゼンジミアー型のような連続溶融メツキラ
インで処理すると、還元が不十分となつて不メツ
キが多発する危険があるが、Nb添加鋼の場合に
はこの不メツキが発生しにくい。またTiはメツ
キ後に合金化処理時の合金化温度を大巾に下げる
という問題があるが、Nbの場合には合金化温度
にほとんど影響を与えず、合金化処理性の点でも
Nbの方が優れているといえる。 本発明は上述のNbの一部をTiに代替すること
ができる。このTiへの一部代替においては、Ｐ
含有量との関係が問題となり、後述の実施例に示
すように、P0.04〜0.1％の場合にはNb／（Nb＋
Ti）の重量比が0.2以上とし、P0.01〜0.04％未満
の場合にはNb／（Nb＋Ti）の重量比が0.5以上
とする必要がある。この範囲を外れた場合にはメ
ツキ密着性が劣化する。 尚、TiをNbの一部代替として含有せしめる場
合 ｛Nb＋93／48（全Ti―酸化物、硫化物としての Ti）｝で表わされるNb当量について、Nb当量／
（Ｃ＋Ｎ）の重量比を0.8以上とする必要がある。
しかしながらこの比が余り高くなるとコストアツ
プとなるばかりか、却つて硬質化し、延性の劣化
をまねくので、２以下とする。 尚、脱酸剤としてAl0.05％の含有は許容され、
またO0.015％以下、S0.05％以下とするのが望ま
しい。 〔実施例〕 次に、本発明１及び本発明２を比較例と共に示
す。 第１表に示す化学成分組成を有する鋼塊を通常
の方法で分塊圧延し、熱延（仕上温度：900℃）
を行なつたのち、680℃の温度で巻取り、3.2mmｔ
の熱延コイルを得た。得られた各コイルを酸洗い
後0.8mmｔまで冷延し、ついでにこれをゼンジマ
ータイプの溶融亜鉛メツキラインにて780℃の温
度で焼鈍を施して本発明１、本発明２及び比較例
を得た。なお、 鋼番１〜６は0.3％Si―1.0％Mn―0.015％Ｐ 鋼番７〜８は0.3％Si―1.0％Mn―0.05％Ｐ 鋼番９〜12は1.0％Si―0.2％Mn―0.015％Ｐ でそれぞれNbおよびTi量を変えたものである。 そして、第１表の鋼番１〜12についての、引張
特性、深絞り性、メツキ密着性を第２表に示す。
キ鋼板に関するものである。 〔従来の技術〕 近年自動車の安全性、車体重量軽減、素材使用
量削減などを目的として高強度冷延鋼板が広く使
われるようになつてきた。これら、高強度冷延鋼
板はその使用目的からして普通鋼が使用されてい
たときより薄い板厚で使用されることが多いため
腐食に対する状況は普通鋼以上に深刻である。 かかる状況で耐食性、加工性の優れた高強度冷
延鋼板が大量生産方式で製造されることが要望さ
れている。 塩害のような厳しい腐食に対しては金属メツキ
中でもそれ自体耐食性に優れ、かつ厚メツキが出
来る溶融亜溶メツキ材が良く、しかもメツキライ
ンとしては対自動車という用途を考えるならばラ
イン内焼鉛炉を有して高い生産性が発揮できる連
続溶融メツキラインでの製造でなければならない
すなわち、強度が高く、加工性、とメツキ密着性
の優れた溶融亜鉛メツキ鋼板が連続溶融メツキラ
インで製造されることが期待されていた。 〔発明が解決しようとする課題〕 しかしながら強度、加工性およびメツキ密着性
という特性に対する要因の影響は一般に相反して
おり、これら特性値を調和よく満たす鋼板は、ほ
とんど皆無であつた。すなわち強度が増すほど一
般に加工性が劣化する上に、ライン内焼鉛炉を持
つメツキラインでは短時間焼鈍となるため再結晶
が充分でなく、引張試験における全伸び（以下全
伸びと呼ぶ）ランクフオード値（以下ｒ値と呼
ぶ）が劣化する。 また、メツキ密着性については、一般に高強度
鋼板になるほど鋼中に添加する元素の種類および
量が増し、このことがメツキ密着性にとつて有害
であるため高強度とメツキ密着性という両特性値
もまた本来両立しがたいものである。 このような状況に鑑み、本発明者等は、Ti添
加鋼についてＰとの併添により強度、加工性及び
メツキ密着性のいずれの特性をも満足する溶融亜
鉛メツキ鋼板を得ることができることを知見して
いる。 本発明ではこれを更に発展せしめて、Tiに代
えてNb添加について鋭意検討した結果、Nb添加
鋼においても上述の３特性を同時に満足できるこ
とを発見し、これに基づいて本発明を完成せしめ
た。 〔課題を解決するための手段〕 すなわち本発明は、C0.02％以下、Si0.05〜0.5
％，Mn0.6〜２％，P0.01〜0.1％，N0.01％以下，
の他NbをNb／（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度比で0.8〜
２含み、残部実質的に鉄からなるとともに、固溶
炭素を実質的に含まぬ鋼の表面に溶融亜鉛メツキ
が被覆されている深絞り性の優れた高強度溶融亜
鉛メツキ鋼板である。更に、本発明はこのNbの
一部をTiで代替することができ、この場合、
Nb、Tiの含有量は、 〔Nb＋93／48（全Ti―酸化物、硫化物としての Ti）〕／（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度比で0.8〜２とする
ものであつて、しかもP0.04〜0.1％のときには
Nb／（Nb＋Ti）の重量比で0.2以上、P0.01〜
0.04％未満のときにはNb／（Nb＋Ti）の重量比
で0.5以上とするものである。 〔作用〕 次に本発明の成分限定理由を述べる。 ＣはNbあるいは更にTiで全て固着しなければ
高いｒ値を発揮しない。従つて量が多ければそれ
だけ高価なNb，Tiを多量に添加せねばならず、
生成する炭化物は強度上昇に寄与するもののコス
ト的に不利であるばかりか、この多量に生成する
炭化物が結晶粒の成長を阻害してｒ値を低下す
る。このためＣは0.02％を上限とする。 Siは引張特性の上昇寄与率は大きく、0.05％以
上含有せしめる必要がある。しかしながら後述す
る実施例の比較例でも示すように、Siを過剰に含
有せしめるとメツキ密着性が劣化するので、Si含
有量の上限を0.5％とする。 Mn，Ｐは上述の通りSiを0.5％以下としたこと
による強度不足を補うために含有せしめるもので
あり、Mn0.6〜２％，P0.01〜0.1％であれば、深
絞り成形および溶融亜鉛メツキ密着性の維持もし
くは向上の状態で必要な強度上昇を計ることがで
きる。尚Mnの上限はこれ以上では焼鈍後の冷却
時、組織がアシキユラー化してｒ値が劣化するの
で2.0％とし、下限は0.6％以下では必要な強度上
昇が得られないためである。またＰは0.01〜0.1
％の範囲であれば深絞り性が良好な状態で強度上
昇とともに溶融亜鉛メツキ密着性もさらに向上す
るが、0.1％越ではかえつて劣化する。 Nbは鋼中のＣ及びＮを固定するために必要で
あり、このためにはNb／（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度
比で0.8以上含有せしめる必要がある。なお、Nb
の必要量を低減するために、Ｎは0.01％以下とす
ることが望ましい。しかしながら、この原子濃度
比が余り高くなるとコストアツプとなるばかり
か、却つて硬質化し、延性の劣化をまねくので、
２以下とする。このNbはTiに比べてメツキ密着
性に対する悪影響が少ない。すなわちTi単独添
加鋼をゼンジミアー型のような連続溶融メツキラ
インで処理すると、還元が不十分となつて不メツ
キが多発する危険があるが、Nb添加鋼の場合に
はこの不メツキが発生しにくい。またTiはメツ
キ後に合金化処理時の合金化温度を大巾に下げる
という問題があるが、Nbの場合には合金化温度
にほとんど影響を与えず、合金化処理性の点でも
Nbの方が優れているといえる。 本発明は上述のNbの一部をTiに代替すること
ができる。このTiへの一部代替においては、Ｐ
含有量との関係が問題となり、後述の実施例に示
すように、P0.04〜0.1％の場合にはNb／（Nb＋
Ti）の重量比が0.2以上とし、P0.01〜0.04％未満
の場合にはNb／（Nb＋Ti）の重量比が0.5以上
とする必要がある。この範囲を外れた場合にはメ
ツキ密着性が劣化する。 尚、TiをNbの一部代替として含有せしめる場
合 ｛Nb＋93／48（全Ti―酸化物、硫化物としての Ti）｝で表わされるNb当量について、Nb当量／
（Ｃ＋Ｎ）の重量比を0.8以上とする必要がある。
しかしながらこの比が余り高くなるとコストアツ
プとなるばかりか、却つて硬質化し、延性の劣化
をまねくので、２以下とする。 尚、脱酸剤としてAl0.05％の含有は許容され、
またO0.015％以下、S0.05％以下とするのが望ま
しい。 〔実施例〕 次に、本発明１及び本発明２を比較例と共に示
す。 第１表に示す化学成分組成を有する鋼塊を通常
の方法で分塊圧延し、熱延（仕上温度：900℃）
を行なつたのち、680℃の温度で巻取り、3.2mmｔ
の熱延コイルを得た。得られた各コイルを酸洗い
後0.8mmｔまで冷延し、ついでにこれをゼンジマ
ータイプの溶融亜鉛メツキラインにて780℃の温
度で焼鈍を施して本発明１、本発明２及び比較例
を得た。なお、 鋼番１〜６は0.3％Si―1.0％Mn―0.015％Ｐ 鋼番７〜８は0.3％Si―1.0％Mn―0.05％Ｐ 鋼番９〜12は1.0％Si―0.2％Mn―0.015％Ｐ でそれぞれNbおよびTi量を変えたものである。 そして、第１表の鋼番１〜12についての、引張
特性、深絞り性、メツキ密着性を第２表に示す。
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ C0.02％以下、Si0.05〜0.5％，Mn0.6〜２％，
P0.01〜0.1％，N0.01％以下，の他NbをNb／
（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度比で0.8〜２含み、残部実質
的に鉄からなるとともに、固溶炭素を実質的に含
まぬ鋼の表面に溶融亜鉛メツキが被覆されている
ことを特徴とする深絞り性の優れた高強度溶融亜
鉛メツキ鋼板。 ２ C0.02％以下、Si0.05〜0.5％，Mn0.6〜２％，
P0.01〜0.1％，N0.01以下，の他Nb及びTiを
〔Nb＋93／48（全Ti―酸化物，硫化物としての Ti）〕／（Ｃ＋Ｎ）の原子濃度比で0.8〜２であつ
て、かつP0.04〜0.1％の場合にはNb／（Nb＋
Ti）の重量比で0.2以上、P0.01〜0.04％未満の場
合にはNb／（Nb＋Ti）の重量比で0.5以上含み、
残部実質的に鉄からなるとともに、固溶炭素を実
質的に含まぬ鋼の表面に溶融亜鉛メツキが被覆さ
れていることを特徴とする深絞り性の優れた高強
度溶融亜鉛メツキ鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11082880A JPS5735673A (en) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | High strength galvanized steel plate with surperior deep drawability |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11082880A JPS5735673A (en) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | High strength galvanized steel plate with surperior deep drawability |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5735673A JPS5735673A (en) | 1982-02-26 |
| JPH0242891B2 true JPH0242891B2 (ja) | 1990-09-26 |
Family
ID=14545680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11082880A Granted JPS5735673A (en) | 1980-08-11 | 1980-08-11 | High strength galvanized steel plate with surperior deep drawability |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5735673A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2576894B2 (ja) * | 1988-12-15 | 1997-01-29 | 日新製鋼株式会社 | プレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55122821A (en) * | 1979-03-15 | 1980-09-20 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of alloyed zinc-plated high tensile steel sheet with high workability |
| JPS595649B2 (ja) * | 1979-10-03 | 1984-02-06 | 日本鋼管株式会社 | 加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS5943975B2 (ja) * | 1979-10-19 | 1984-10-25 | 日本鋼管株式会社 | 高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
-
1980
- 1980-08-11 JP JP11082880A patent/JPS5735673A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5735673A (en) | 1982-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN115698344B (zh) | 经冷轧和双重退火的钢板 | |
| CN110662854A (zh) | 液态金属脆化龟裂抵抗性优异的钢板及其制造方法 | |
| US9816163B2 (en) | Cost-effective ferritic stainless steel | |
| JP4177478B2 (ja) | 成形性、パネル形状性、耐デント性に優れた冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及びそれらの製造方法 | |
| KR100264258B1 (ko) | 건축 재료로서 사용하기 위한 냉간압연 강대 및 용융 도금된 냉간압연 강대 및 그 제조방법 | |
| JP2023552823A (ja) | 耐パウダリング性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| TW200532032A (en) | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
| KR20080061853A (ko) | 기계적 성질 및 표면 품질이 우수한 고강도 아연도금용 강판 및 그 제조방법 | |
| JP5388577B2 (ja) | 加工性に優れた亜鉛メッキ用鋼板及びその製造方法 | |
| JPS645108B2 (ja) | ||
| JP2864966B2 (ja) | 深絞り性と耐深絞り脆性とのバランスの優れた連続焼鈍冷延鋼板 | |
| JPH0242891B2 (ja) | ||
| JPS582248B2 (ja) | 加工性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法 | |
| JP3404798B2 (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JPS6048571B2 (ja) | 深絞り用合金化亜鉛メツキ鋼板の製造法 | |
| JP4613618B2 (ja) | 深絞り成形性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3602263B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS6153411B2 (ja) | ||
| JP2549539B2 (ja) | 超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3291639B2 (ja) | 加工性の均一性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3293015B2 (ja) | 加工性の均一性に優れた冷延鋼板 | |
| KR101149202B1 (ko) | 용융아연 도금 특성이 우수한 열연강판의 제조방법 | |
| JP3671827B2 (ja) | 溶融めっき性に優れた高張力鋼板 | |
| JPH0137468B2 (ja) | ||
| JP4218598B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |