JPH0243335A - 熱交換器用銅合金 - Google Patents
熱交換器用銅合金Info
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- JPH0243335A JPH0243335A JP63229465A JP22946588A JPH0243335A JP H0243335 A JPH0243335 A JP H0243335A JP 63229465 A JP63229465 A JP 63229465A JP 22946588 A JP22946588 A JP 22946588A JP H0243335 A JPH0243335 A JP H0243335A
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- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
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- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/085—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from copper or copper alloys
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
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- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明の銅合金は、自動車用エンジン冷却水用熱交換器
（一般にラジェーターと呼ばれている）をはじめ自動車
用ヒーター、各種工業用および家庭用熱交換器などにお
いて、主にプレート材、タンク材、チューブ材用に適す
るものである。
（一般にラジェーターと呼ばれている）をはじめ自動車
用ヒーター、各種工業用および家庭用熱交換器などにお
いて、主にプレート材、タンク材、チューブ材用に適す
るものである。
熱交換器は主にタンク、プレート、チューブ、フィンか
らなり、それぞれに銅合金が用いられている。そして、
タンク、プレート、チューブ材は主に黄銅２種又は黄銅
１種の軟質材が用いられてきた。しかし、黄銅材は脱亜
鉛腐食したり、応力腐食割れを起こすことがあるので熱
交換器の信頼性を向上させるなどの上で問題があつた・ ラジェーターのタンク、プレート、チューブ材に例をと
って、それに用いられる銅合金の具備すべき特性を以下
に示す。
らなり、それぞれに銅合金が用いられている。そして、
タンク、プレート、チューブ材は主に黄銅２種又は黄銅
１種の軟質材が用いられてきた。しかし、黄銅材は脱亜
鉛腐食したり、応力腐食割れを起こすことがあるので熱
交換器の信頼性を向上させるなどの上で問題があつた・ ラジェーターのタンク、プレート、チューブ材に例をと
って、それに用いられる銅合金の具備すべき特性を以下
に示す。
耐食性としては耐応力腐食割れ性、耐脱亜釦腐食割れ性
があげられ、純銅系に近い耐食性が望まれる。特に、樹
脂タンクを直接かしめるプレート材の場合、歪取り焼鈍
を行えないので、高い耐応力腐食割れ性が必要となる。
があげられ、純銅系に近い耐食性が望まれる。特に、樹
脂タンクを直接かしめるプレート材の場合、歪取り焼鈍
を行えないので、高い耐応力腐食割れ性が必要となる。
また別の耐食性要件として塩分の影響を受ける状況下で
の大気腐食に対する耐性も優れていることが望ましい。
の大気腐食に対する耐性も優れていることが望ましい。
加工性はタンク、プレートは深い加工があるので特に優
れたものが必要であり、通常はエリクセン値で管理され
ている。またチューブ材は複雑なロックシームチューブ
加工を受けることが多いので黄銅の軟質材なみの加工性
がやはり必要である。
れたものが必要であり、通常はエリクセン値で管理され
ている。またチューブ材は複雑なロックシームチューブ
加工を受けることが多いので黄銅の軟質材なみの加工性
がやはり必要である。
強度は黄銅材なみの強さをもつことが望ましく、特に直
接かしめを行うプレート材では強度か弱いとかしめ力が
確保できず、またチューブ材では材料の剛性が落ちると
成形加工が困難になる。
接かしめを行うプレート材では強度か弱いとかしめ力が
確保できず、またチューブ材では材料の剛性が落ちると
成形加工が困難になる。
ハンダ付性についてはラジェーターはハンダ付を多用し
て組み立てるのでハンダ付性が劣ってはならない。
て組み立てるのでハンダ付性が劣ってはならない。
従って、本発明は、耐応力腐食割れ性などの耐食性が黄
銅より格段に優れ、加工性、強度、ハンダ付性は従来の
黄銅材なみの熱交換器用銅合金を提供することを目的と
するものである。
銅より格段に優れ、加工性、強度、ハンダ付性は従来の
黄銅材なみの熱交換器用銅合金を提供することを目的と
するものである。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明は、
０．５ｗｔ％（以下ｖｔ％を単に％で表示する）以上１
０％未満のＺ ｎ 、 ０．０５％以上３％以下のＳｎ
を含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる熱交
換器用銅合金、又は０．５％以上１０％未満、（イ）望
ましくは１％以上５％未満また（つ）さらに望ましくは
１％以上３．５％以下のＺｎと（ア）Ｏ，ＯＳ％以上３
％以下、（イ）望ましくは０．５％を越え２％以下、ま
た（つ）さらに望ましくは１．０％以上２．０％以下の
Ｓｎと（ア）０．００５％以上０．１０％以下のＰ、（
イ）（つ）望ましくは０．００５％以上０．０２％以下
のＰを含有し、残部がＣｕおよび不可避不純からなり、
さらに（ア）（イ）の場合の合金の結晶粒度は望ましく
は０．０１５ｍｍ以下であることを特徴とする熱交換器
用銅合金であり、さらに（つ）の場合は結晶粒度が０．
００５〜０．０１５ｍｍであるタンク又はプレート用銅
合金であり、０．０１５ｍｍ以下であるチューブ用銅合
金である。また本発明はさらにＦｅ又はおよびＮｉが加
わった合金である０、５％以上５％未満のＺｎ、０．０
５％以上３％以下のＳｎ、合計量で０．０１％以上１．
０％以下のＦｅおよびＮｉの１種又は２種、 ０．００
５％以上０．０５％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金からなる。
０．５ｗｔ％（以下ｖｔ％を単に％で表示する）以上１
０％未満のＺ ｎ 、 ０．０５％以上３％以下のＳｎ
を含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる熱交
換器用銅合金、又は０．５％以上１０％未満、（イ）望
ましくは１％以上５％未満また（つ）さらに望ましくは
１％以上３．５％以下のＺｎと（ア）Ｏ，ＯＳ％以上３
％以下、（イ）望ましくは０．５％を越え２％以下、ま
た（つ）さらに望ましくは１．０％以上２．０％以下の
Ｓｎと（ア）０．００５％以上０．１０％以下のＰ、（
イ）（つ）望ましくは０．００５％以上０．０２％以下
のＰを含有し、残部がＣｕおよび不可避不純からなり、
さらに（ア）（イ）の場合の合金の結晶粒度は望ましく
は０．０１５ｍｍ以下であることを特徴とする熱交換器
用銅合金であり、さらに（つ）の場合は結晶粒度が０．
００５〜０．０１５ｍｍであるタンク又はプレート用銅
合金であり、０．０１５ｍｍ以下であるチューブ用銅合
金である。また本発明はさらにＦｅ又はおよびＮｉが加
わった合金である０、５％以上５％未満のＺｎ、０．０
５％以上３％以下のＳｎ、合計量で０．０１％以上１．
０％以下のＦｅおよびＮｉの１種又は２種、 ０．００
５％以上０．０５％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金からなる。
次に本発明を構成する合金成分の限定理由を説明する。
Ｚｎは強度、加工性（エクリセン値）、塩分の影響を受
ける状況下での大気腐食に対する耐食性を向上させる効
果があり、逆に耐応力腐食割れ性および耐脱亜鉛性にお
いて悪影響がある。
ける状況下での大気腐食に対する耐食性を向上させる効
果があり、逆に耐応力腐食割れ性および耐脱亜鉛性にお
いて悪影響がある。
そしてＺｎ量は０．５％未満では上記の効果が十分てな
く、１％以上であることが望ましい。また１０％以上と
なると応力腐食割れを起し易く、Ｚｎ量は５％未満が望
ましく、さらに３，５％以下であることが耐応力腐食割
れ性を格段に向上させるためにはさらに望ましい。
く、１％以上であることが望ましい。また１０％以上と
なると応力腐食割れを起し易く、Ｚｎ量は５％未満が望
ましく、さらに３，５％以下であることが耐応力腐食割
れ性を格段に向上させるためにはさらに望ましい。
Ｓｎは強度を向上させ、耐応力腐食割れ性、耐脱亜鉛性
を向上させる。そしてＳｎｉは０．０５％未満ではその
効果が十分てなく、また０、５％を越えることが望まし
く、さらに１．０％以上であることがさらに望ましい。
を向上させる。そしてＳｎｉは０．０５％未満ではその
効果が十分てなく、また０、５％を越えることが望まし
く、さらに１．０％以上であることがさらに望ましい。
またＳｎ量は３％を越えると熱間加工性が悪化し、さら
に良好な耐応力腐食割れ性を確保するためには２％以下
、さらに望ましくは２．０％以下であることが望ましい
。
に良好な耐応力腐食割れ性を確保するためには２％以下
、さらに望ましくは２．０％以下であることが望ましい
。
Ｐは溶解鋳造性を向上させさらに耐脱亜鉛腐食性を向上
させる。そして上記効果を期待するためには０．００５
％未満ではその効果が十分でない。またＰ量が０．１％
を越えると応力腐食割れを起し易く、さらにＰ量は０．
０２％以下であることが耐応力腐食割れ性を良好に保つ
ためには望ましい。
させる。そして上記効果を期待するためには０．００５
％未満ではその効果が十分でない。またＰ量が０．１％
を越えると応力腐食割れを起し易く、さらにＰ量は０．
０２％以下であることが耐応力腐食割れ性を良好に保つ
ためには望ましい。
ＦｅおよびＮｉは強度および耐応力割れ性を向上させる
効果がある。この効果はＦｅおよびＮｉで同等であり、
これらの単独又は併用添加によっても結晶粒が微細化す
るので上記効果があがるが、Ｐを同時に添加するとＦ
ｅ）（Ｐ化合物を形成しさらに強度を向上させる効果が
ある。
効果がある。この効果はＦｅおよびＮｉで同等であり、
これらの単独又は併用添加によっても結晶粒が微細化す
るので上記効果があがるが、Ｐを同時に添加するとＦ
ｅ）（Ｐ化合物を形成しさらに強度を向上させる効果が
ある。
なおＦｅ）（Ｐ化合物を形成したＰ分は耐応力腐食割れ
性とは関係がなくなるので下記（１）式におけるＰには
含まれなくなる。そしてＦｅ量および又はＮｉ量は全体
で０．０１％未満ではその効果が十分でなく、また１、
０％を越えると加工性が悪くなる。
性とは関係がなくなるので下記（１）式におけるＰには
含まれなくなる。そしてＦｅ量および又はＮｉ量は全体
で０．０１％未満ではその効果が十分でなく、また１、
０％を越えると加工性が悪くなる。
熱交換器用タンク材プレート材チューブ材は全て成形加
工性が良い必要があるので、本発明合金は４００°Ｃ〜
８００°Ｃの温度で１０秒〜６時間行う焼鈍上り又はそ
の後軽度の調質圧延がなされた状態で使用される。従っ
て本合金は再結晶組織を呈する状態で使用されることを
標準とするが、その結晶粒度によって合金の性質は次の
ように変化する。すなわち結晶粒度が細いほど耐応力腐
食割れ性、強度が向上するが加工性は低下する傾向にあ
る。結晶粒度は焼鈍温度と焼鈍時間を適性に選ぶことに
よって調整が可能であるが、結晶粒度は耐応力腐食割れ
性を良好に保つためには０．０１５ｍｍ以下であること
が望ましい。また本合金をタンク材、プレート材に使用
する場合は深絞り加工性が良好である必要があり、この
意味では結晶粒度は０．００５ｍｍ以上であることが望
ましい。なお本合金をチューブ材に使用する場合は、深
絞り加工等の厳しい加工はないので結晶粒度は加工性の
面からは制限されない。なお結晶粒度は加工材の表面肌
の良否にも影響を与えるが、この意味では最終焼鈍前の
加工率を１５％以上とると混粒が避けられるので、１５
％以上とることが望ましい。また耐応力腐食割れ性は最
終加工率が７５％以下望ましくは５０％以下のほうが良
好となる傾向がある。
工性が良い必要があるので、本発明合金は４００°Ｃ〜
８００°Ｃの温度で１０秒〜６時間行う焼鈍上り又はそ
の後軽度の調質圧延がなされた状態で使用される。従っ
て本合金は再結晶組織を呈する状態で使用されることを
標準とするが、その結晶粒度によって合金の性質は次の
ように変化する。すなわち結晶粒度が細いほど耐応力腐
食割れ性、強度が向上するが加工性は低下する傾向にあ
る。結晶粒度は焼鈍温度と焼鈍時間を適性に選ぶことに
よって調整が可能であるが、結晶粒度は耐応力腐食割れ
性を良好に保つためには０．０１５ｍｍ以下であること
が望ましい。また本合金をタンク材、プレート材に使用
する場合は深絞り加工性が良好である必要があり、この
意味では結晶粒度は０．００５ｍｍ以上であることが望
ましい。なお本合金をチューブ材に使用する場合は、深
絞り加工等の厳しい加工はないので結晶粒度は加工性の
面からは制限されない。なお結晶粒度は加工材の表面肌
の良否にも影響を与えるが、この意味では最終焼鈍前の
加工率を１５％以上とると混粒が避けられるので、１５
％以上とることが望ましい。また耐応力腐食割れ性は最
終加工率が７５％以下望ましくは５０％以下のほうが良
好となる傾向がある。
さらに本発明者による合金組成と耐応力腐食割れ性との
関係による研究によって、合金の耐応力腐食割れ性は次
の（１）式にによって評価できることが経験的に求めら
れた。すなわちＺｎ、Ｓｎ、Ｐ （金属間化合物を形成
しているＰ分を除き固溶Ｐ分のみ）の各々のｗｔ％を記
号Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐで表示した場合、 Ｚｎ＋ｆπ兜＋ （Ｉ Ｏ，２＋０．７√Ｚｎ−３ｎｌ
）Ｘ３＝ｘ−−（１）（１）式におけるＸの値が１５以
下、望ましくは１０以下、さらに望ましくは７以下であ
ることが耐応力腐食割れ性を確保するために望ましい。
関係による研究によって、合金の耐応力腐食割れ性は次
の（１）式にによって評価できることが経験的に求めら
れた。すなわちＺｎ、Ｓｎ、Ｐ （金属間化合物を形成
しているＰ分を除き固溶Ｐ分のみ）の各々のｗｔ％を記
号Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐで表示した場合、 Ｚｎ＋ｆπ兜＋ （Ｉ Ｏ，２＋０．７√Ｚｎ−３ｎｌ
）Ｘ３＝ｘ−−（１）（１）式におけるＸの値が１５以
下、望ましくは１０以下、さらに望ましくは７以下であ
ることが耐応力腐食割れ性を確保するために望ましい。
以下に実施例を示す。
実施例１
第１表に示す各種の合金（１〜２０）を黒鉛るつぼを用
いて木炭被覆下で溶解し、金型鋳造した。得られた約３
５ Ｘ ９０ Ｘ １５０ｍｍのインゴットを１２ｍｍ
に熱間圧延し、その後１．．５ｍｍまで冷間圧延し、中
間焼鈍を４５０℃Ｘ１ｈｒの条件で行ない、さらに冷間
加工により厚み０．８ｍｍ（冷間加工率４７％）として
最ｐ−焼鈍を５５０℃Ｘ１ｈｒの条件で行なった。得ら
れた板から試験材を製作し、耐力、エリクセン値等を測
定し、さらにアンモニア蒸気を用いる応力腐食割れ試験
を実施した。
いて木炭被覆下で溶解し、金型鋳造した。得られた約３
５ Ｘ ９０ Ｘ １５０ｍｍのインゴットを１２ｍｍ
に熱間圧延し、その後１．．５ｍｍまで冷間圧延し、中
間焼鈍を４５０℃Ｘ１ｈｒの条件で行ない、さらに冷間
加工により厚み０．８ｍｍ（冷間加工率４７％）として
最ｐ−焼鈍を５５０℃Ｘ１ｈｒの条件で行なった。得ら
れた板から試験材を製作し、耐力、エリクセン値等を測
定し、さらにアンモニア蒸気を用いる応力腐食割れ試験
を実施した。
応力腐食割れ試験は、市販アンモニア水（２８％） ５
００ｃｃと純水５００ｃｃを入れた内容積１３Ｑのデシ
ケータの中に第１図に示すような形に曲げた短冊形全長
１５０×巾１２．７Ｘ厚０．８＋ｎｍの試験片を吊るし
、クラックが生ずる時間と破断する時間を求めた。得ら
れた試験結果を第１表に同時に示す。
００ｃｃと純水５００ｃｃを入れた内容積１３Ｑのデシ
ケータの中に第１図に示すような形に曲げた短冊形全長
１５０×巾１２．７Ｘ厚０．８＋ｎｍの試験片を吊るし
、クラックが生ずる時間と破断する時間を求めた。得ら
れた試験結果を第１表に同時に示す。
（以下余白）
第１表
第１表に見るように、本発明合金はいずれも耐応力腐食
割れ性において従来合金（試験材は市販品を用いた）よ
り格段に優れ、クラック発生時間でみても黄銅（合金２
１）の１０倍以上の時間となっている。耐力はＦｅ、Ｎ
ｉを含むもの以外は黄銅より低めとなっているが脱酸銅
より確実に高い。なお耐力がやや低い分は焼鈍温度を下
げることによってとりかえすことが可能である。
割れ性において従来合金（試験材は市販品を用いた）よ
り格段に優れ、クラック発生時間でみても黄銅（合金２
１）の１０倍以上の時間となっている。耐力はＦｅ、Ｎ
ｉを含むもの以外は黄銅より低めとなっているが脱酸銅
より確実に高い。なお耐力がやや低い分は焼鈍温度を下
げることによってとりかえすことが可能である。
エリクセン値はＦｅ、Ｎｉを含むもの以外は従来合金な
みに高い。一方Ｆｅ、Ｎｉが入った合金１５〜１７のエ
リクセン値はやや低くきつい絞り加工にはやや不向であ
るが、脱酸銅なみの加工性はあるので、チューブ材や絞
り加工のあまいプレート材などに強度が高い分薄肉化が
可能であり好適である。
みに高い。一方Ｆｅ、Ｎｉが入った合金１５〜１７のエ
リクセン値はやや低くきつい絞り加工にはやや不向であ
るが、脱酸銅なみの加工性はあるので、チューブ材や絞
り加工のあまいプレート材などに強度が高い分薄肉化が
可能であり好適である。
さらに合金１．４．１４．１５、にっき従来合金と共に
１９２ｈｒの塩水噴霧試験を実施したが、本発明合金は
耐脱亜釦性においても従来合金に較へ格段に優れていた
。
１９２ｈｒの塩水噴霧試験を実施したが、本発明合金は
耐脱亜釦性においても従来合金に較へ格段に優れていた
。
１２一
実施例２
Ｚｎ２．９％、Ｓｎ１．５％、Ｐ Ｏ，０１４％、残Ｃ
ｕからなる合金を実施例１と同様に加工し、最終圧延率
を６６％、４７％、３３％の３段階に変えさらに最終焼
鈍温度を５５０°Ｃ１４８０℃、４１０℃の３段階に変
化させ、９種の加工方法の異なる合金を作成した。これ
らについて結晶粒度および実施例１と同様の特性を測定
した。それらの結果を第２表に示す。
ｕからなる合金を実施例１と同様に加工し、最終圧延率
を６６％、４７％、３３％の３段階に変えさらに最終焼
鈍温度を５５０°Ｃ１４８０℃、４１０℃の３段階に変
化させ、９種の加工方法の異なる合金を作成した。これ
らについて結晶粒度および実施例１と同様の特性を測定
した。それらの結果を第２表に示す。
（以下余白）
第２表にみるように、結晶粒が細くなると耐応力腐食割
れ性と耐力が向上する。結晶粒度が０．００５ｍｍの場
合はエリクセン値が１３．２まで下がっているがエリク
セン値が１２．８未満となると深絞り加工がやや困難に
なること、エリクセン値の標準偏差は通常０．１７程度
（３シクマで０．５）となることを考えあわせると、絞
り加工が主となるプレート材、タンク材には結晶粒度０
．００５＋ｎｍが本合金系では最小のものとなることが
わかる。なお、最終加工率としては低い加工率の方が耐
応力腐食割れ性がややすくれていることがわかる。
れ性と耐力が向上する。結晶粒度が０．００５ｍｍの場
合はエリクセン値が１３．２まで下がっているがエリク
セン値が１２．８未満となると深絞り加工がやや困難に
なること、エリクセン値の標準偏差は通常０．１７程度
（３シクマで０．５）となることを考えあわせると、絞
り加工が主となるプレート材、タンク材には結晶粒度０
．００５＋ｎｍが本合金系では最小のものとなることが
わかる。なお、最終加工率としては低い加工率の方が耐
応力腐食割れ性がややすくれていることがわかる。
なお第１表、第２表に記した全ての合金について、弱活
性ロジンを用いてはんだ拡がりテストも実施したが、全
ての合金において問題はなかった。
性ロジンを用いてはんだ拡がりテストも実施したが、全
ての合金において問題はなかった。
以上のような本発明合金によれば、耐応力腐食割れ性な
どの耐食性が従来材より格段に優れ、強度および加工性
が従来材に劣らない熱交換器用として最適な合金が得ら
れる。
どの耐食性が従来材より格段に優れ、強度および加工性
が従来材に劣らない熱交換器用として最適な合金が得ら
れる。
第１図は耐応力腐食割れ試験をする場合に試料に与えた
拘束的げの状態を示す説明図である。 特許出願人 三井金属鉱業株式会社 代理人 弁理士 佐 １）守 雄 外２名 手続補正書 ■、事件の表示 昭和６３年特許願第２２９４６５号 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都中央区日本橋室町２丁目１番１号（６１８）三井
金属鉱業株式会社 代表者真島 公三部 ４、代理人 ５、 補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」および「発明の詳細な説明
」の各個 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２） 明細書第１５頁の第２表第１行目の「耐圧」
を「耐力Ｊと、および同表合金Ｎｏ、 ３の結晶粒度を
ｒＯ，０５ＪからＩｒ０．Ｏ０５，！ｌとそれぞれ補正
する。 ７、添付書類の目録 別 紙 各１通則
紙 特許請求の範囲 １、 ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．０
５ｗｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎを含有し、残部がＣｕ
および不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ２、 ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．０
５ｗｔ３以上３ｔｇｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．１０ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ３、 １ｗｔ％以上５ｗｔ％未満のＺ ｎ 、 ０．５
ｔｙｔ％を越え２％ｗｔ以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｔｇｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕお
よび不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ４、結晶粒度が０．０１５ｍｍ以下であることを特徴と
する請求項３記載の熱交換器用銅合金。 ５、 １ｗｔ％以上３．５ｎ％以下のＺｎ、１ 、 ０
ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｔｌｌ：％以下のＰを含有し、残部がＣｕ
および不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度がＯ
１００５〜０．０１５ｍｍであることを特徴とする熱交
換器のタンク又はプレート用の銅合金。 ６、 １ｗｔ％以上３．５ｗｔ％以下のＺｎ、１．．０
ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳ ｎ 、０．００５ｗ
ｔ％以上０．０２ｔｖｔ％以下のＰを含有し、残部がＣ
ｕおよび不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度が
０゜０１５ｍｍ以下であることを特徴とする熱交換器の
チューブ用の銅合金。 ７、 ０．５ｖｔ％以上５ｗｔ％未満のＺｎ、０．０５
ｗｔ％以上３ｖｔ％以下のＳｎ、合計量で０．０１ｗｔ
％以上１ 、 ０ｗｔ％以下のＦｅおよびＮｉの１種又
は２種、０．００５ｔｏｔ％以上０．０５ｗｔ％以下の
Ｐを含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる熱
交換器用銅合金。 ８、 ２ｎ、Ｓｎ、Ｐ （金属間化合物を形成している
Ｐ分を除き固溶２分のみ）の各々のｗｔ％を記号Ｚｎ、
Ｓｎ、Ｐで表示した場合の数式、Ｚｎ＋ｖ’５００Ｐ＋
（ｌ ０．２＋０．７ｖ’Ｚｎ−３ｎｌ）Ｘ３＝ｘに
おいで、Ｘの値が１５以下であることを特徴とする請求
項１〜７のいずれかに記載の熱交換器用銅合金。 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 ■、事件の表示 昭和６３年特許願第２２９４６５号 事件との関係 特許出願人 東京都中央区日本橋室町２丁目１番］−号（６１８）三
井金属鉱業株式会社 代表者真島 公三部 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲ｊの欄 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 ７、 添付書類の目録 別 紙 各１通則
紙 特許請求の範囲 １、 ０．５ｔｌｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．
０５ｔｌｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎを含有し、残部が
Ｃｕおよび不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ２、 ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０，０
５ｗｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｔｃｔ％
以上０．１０ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ３、 １ｔｙｔ％以上５ｗｔ％未満のＺ ｎ 、 ０．
５ｗｔ％を越え２％ｗｔ以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ４、結晶粒度が０．０１５ｍｍ以下であることを特徴と
する請求項２又は３記載の熱交換器用銅合金。 ５、 １ｗｔ％以上３ 、５ｗｔ％以下のＺｎ、ｌ 、
０ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳ ｎ 、０．００
５ｗｔ％以上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部が
Ｃｕおよび不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度
が０゜００５〜０．０１５ｍｍであることを特徴とする
熱交換器のタンク又はプレート用の銅合金。 ６、 １ｗｔ％以上３．５ｗｔ％以下のＺｎ、１ 、０
ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度が０゜０
１５ｍｍ以下であることを特徴とする熱交換器のチュー
ブ用の銅合金。 ７、 ０．５ｗｔ％以上５ｗｔ％未満のＺ ｎ 、 ０
．０５ｖｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎ、合計量で０．０
１ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下のＦ、ｅおよびＮｉの１
種又は２種、０．００５ｗｔ％以上０．０５ｗｔ％以下
のＰを含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる
熱交換器用銅合金。 Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐ （金属間化合物を形成しているＰ分を
除き固溶Ｐ分のみ）の各々のｗｔ％を記号Ｚｎ、Ｓｎ、
Ｐで表示した場合の数式、Ｚｎ＋ａ研＋ （ｌ ０．２
＋０，７ｉ／Ｔｉ１−３ｎｌ）Ｘ３＝：ｘにおいて、Ｘ
の値が１５以下であることを特徴８゜ とする請求項１〜７のいずれかに記載の熱交換器用銅合
金。 一
拘束的げの状態を示す説明図である。 特許出願人 三井金属鉱業株式会社 代理人 弁理士 佐 １）守 雄 外２名 手続補正書 ■、事件の表示 昭和６３年特許願第２２９４６５号 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都中央区日本橋室町２丁目１番１号（６１８）三井
金属鉱業株式会社 代表者真島 公三部 ４、代理人 ５、 補正の対象 明細書の「特許請求の範囲」および「発明の詳細な説明
」の各個 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２） 明細書第１５頁の第２表第１行目の「耐圧」
を「耐力Ｊと、および同表合金Ｎｏ、 ３の結晶粒度を
ｒＯ，０５ＪからＩｒ０．Ｏ０５，！ｌとそれぞれ補正
する。 ７、添付書類の目録 別 紙 各１通則
紙 特許請求の範囲 １、 ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．０
５ｗｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎを含有し、残部がＣｕ
および不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ２、 ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．０
５ｗｔ３以上３ｔｇｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．１０ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ３、 １ｗｔ％以上５ｗｔ％未満のＺ ｎ 、 ０．５
ｔｙｔ％を越え２％ｗｔ以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｔｇｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕお
よび不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ４、結晶粒度が０．０１５ｍｍ以下であることを特徴と
する請求項３記載の熱交換器用銅合金。 ５、 １ｗｔ％以上３．５ｎ％以下のＺｎ、１ 、 ０
ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｔｌｌ：％以下のＰを含有し、残部がＣｕ
および不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度がＯ
１００５〜０．０１５ｍｍであることを特徴とする熱交
換器のタンク又はプレート用の銅合金。 ６、 １ｗｔ％以上３．５ｗｔ％以下のＺｎ、１．．０
ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳ ｎ 、０．００５ｗ
ｔ％以上０．０２ｔｖｔ％以下のＰを含有し、残部がＣ
ｕおよび不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度が
０゜０１５ｍｍ以下であることを特徴とする熱交換器の
チューブ用の銅合金。 ７、 ０．５ｖｔ％以上５ｗｔ％未満のＺｎ、０．０５
ｗｔ％以上３ｖｔ％以下のＳｎ、合計量で０．０１ｗｔ
％以上１ 、 ０ｗｔ％以下のＦｅおよびＮｉの１種又
は２種、０．００５ｔｏｔ％以上０．０５ｗｔ％以下の
Ｐを含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる熱
交換器用銅合金。 ８、 ２ｎ、Ｓｎ、Ｐ （金属間化合物を形成している
Ｐ分を除き固溶２分のみ）の各々のｗｔ％を記号Ｚｎ、
Ｓｎ、Ｐで表示した場合の数式、Ｚｎ＋ｖ’５００Ｐ＋
（ｌ ０．２＋０．７ｖ’Ｚｎ−３ｎｌ）Ｘ３＝ｘに
おいで、Ｘの値が１５以下であることを特徴とする請求
項１〜７のいずれかに記載の熱交換器用銅合金。 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿 ■、事件の表示 昭和６３年特許願第２２９４６５号 事件との関係 特許出願人 東京都中央区日本橋室町２丁目１番］−号（６１８）三
井金属鉱業株式会社 代表者真島 公三部 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲ｊの欄 ６、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 ７、 添付書類の目録 別 紙 各１通則
紙 特許請求の範囲 １、 ０．５ｔｌｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．
０５ｔｌｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎを含有し、残部が
Ｃｕおよび不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ２、 ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０，０
５ｗｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｔｃｔ％
以上０．１０ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ３、 １ｔｙｔ％以上５ｗｔ％未満のＺ ｎ 、 ０．
５ｗｔ％を越え２％ｗｔ以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 ４、結晶粒度が０．０１５ｍｍ以下であることを特徴と
する請求項２又は３記載の熱交換器用銅合金。 ５、 １ｗｔ％以上３ 、５ｗｔ％以下のＺｎ、ｌ 、
０ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳ ｎ 、０．００
５ｗｔ％以上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部が
Ｃｕおよび不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度
が０゜００５〜０．０１５ｍｍであることを特徴とする
熱交換器のタンク又はプレート用の銅合金。 ６、 １ｗｔ％以上３．５ｗｔ％以下のＺｎ、１ 、０
ｗｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％
以上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよ
び不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度が０゜０
１５ｍｍ以下であることを特徴とする熱交換器のチュー
ブ用の銅合金。 ７、 ０．５ｗｔ％以上５ｗｔ％未満のＺ ｎ 、 ０
．０５ｖｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎ、合計量で０．０
１ｗｔ％以上１．０ｗｔ％以下のＦ、ｅおよびＮｉの１
種又は２種、０．００５ｗｔ％以上０．０５ｗｔ％以下
のＰを含有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる
熱交換器用銅合金。 Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐ （金属間化合物を形成しているＰ分を
除き固溶Ｐ分のみ）の各々のｗｔ％を記号Ｚｎ、Ｓｎ、
Ｐで表示した場合の数式、Ｚｎ＋ａ研＋ （ｌ ０．２
＋０，７ｉ／Ｔｉ１−３ｎｌ）Ｘ３＝：ｘにおいて、Ｘ
の値が１５以下であることを特徴８゜ とする請求項１〜７のいずれかに記載の熱交換器用銅合
金。 一
Claims (8)
- １． ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．０
５ｗｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎを含有し、残部がＣｕ
および不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 - ２． ０．５ｗｔ％以上１０ｗｔ％未満のＺｎ、０．０
５ｗｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％以
上０．１０ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよび
不可避不純物からなる熱交換器用銅合金。 - ３． １ｗｔ％以上５ｗｔ％未満のＺｎ、０．５ｗｔ％
を越え２％ｗｔ以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％以上０．
０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよび不可避
不純物からなる熱交換器用銅合金。 - ４． 結晶粒度が０．０１５ｍｍ以下であることを特徴
とする請求項２又は３記載の熱交換器用銅合金。 - ５． １ｗｔ％以上３．５ｗｔ％以下のＺｎ、１．０ｗ
ｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％以
上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよび
不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度が０．００
５〜０．０１５ｍｍであることを特徴とする熱交換器の
タンク又はプレート用の銅合金。 - ６． １ｗｔ％以上３．５ｗｔ％以下のＺｎ、１．０ｗ
ｔ％以上２．０ｗｔ％以下のＳｎ、０．００５ｗｔ％以
上０．０２ｗｔ％以下のＰを含有し、残部がＣｕおよび
不可避不純物からなり、その合金の結晶粒度が０．０１
５ｗｔ％以下であることを特徴とする熱交換器のチュー
ブ用の銅合金。 - ７． ０．５ｗｔ％以上５ｗｔ％未満のＺｎ、０．０５
ｗｔ％以上３ｗｔ％以下のＳｎ、合計量で０．０１ｗｔ
％以上１．０ｗｔ％以下のＦｅおよびＮｉの１種又は２
種、０．００５ｗｔ％以上０．０５ｗｔ％以下のＰを含
有し、残部がＣｕおよび不可避不純物からなる熱交換器
用銅合金。 - ８． Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐ（金属間化合物を形成しているＰ
分を除き固溶Ｐ分のみ）の各々のｗｔ％を記号Ｚｎ、Ｓ
ｎ、Ｐで表示した場合の数式、Ｚｎ＋√５００Ｐ＋（｜
０．２＋０．７√Ｚｎ−Ｓｎ｜）×３＝ｘにおいて、ｘ
の値が１５以下であることを特徴とする請求項１〜７の
いずれかに記載の熱交換器用銅合金。
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| JP63229465A JPH0674466B2 (ja) | 1988-05-11 | 1988-09-13 | 熱交換器のタンク，プレート又はチューブ用銅合金 |
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|---|---|---|---|
| JP11376088 | 1988-05-11 | ||
| JP63-113760 | 1988-05-11 | ||
| JP63229465A JPH0674466B2 (ja) | 1988-05-11 | 1988-09-13 | 熱交換器のタンク，プレート又はチューブ用銅合金 |
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|---|---|
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| JPH0674466B2 JPH0674466B2 (ja) | 1994-09-21 |
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