JPH0244294A - 電源瞬停トリップ防止方法 - Google Patents
電源瞬停トリップ防止方法Info
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- JPH0244294A JPH0244294A JP63193416A JP19341688A JPH0244294A JP H0244294 A JPH0244294 A JP H0244294A JP 63193416 A JP63193416 A JP 63193416A JP 19341688 A JP19341688 A JP 19341688A JP H0244294 A JPH0244294 A JP H0244294A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- supplied
- power supply
- diodes
- switching
- Prior art date
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は沸騰水型原子炉の再循環系において、インター
ナルポンプ駆動用電源が瞬停したときにも安定した原子
炉運転を行なう電源瞬停トリップ防止方法に関する。
ナルポンプ駆動用電源が瞬停したときにも安定した原子
炉運転を行なう電源瞬停トリップ防止方法に関する。
（従来の技術）
通常、原子力発電にあける原子炉出力制御は、制御棒の
挿入位置と炉心を流れる冷却材流子を制御することに行
なわれている。そして、炉心を流れる冷却材の流量制御
は原子炉外に設置された冷却材再循環ポンプの回転数を
制御することによって行なわれている。
挿入位置と炉心を流れる冷却材流子を制御することに行
なわれている。そして、炉心を流れる冷却材の流量制御
は原子炉外に設置された冷却材再循環ポンプの回転数を
制御することによって行なわれている。
しかして、現状では冷却材再循環ポンプ系の構造を簡素
化して多数の小形ポンプをインターナルポンプとして炉
内に設置し、冷却材流量の制御を行なう原子炉出力制御
方式が開発されている。
化して多数の小形ポンプをインターナルポンプとして炉
内に設置し、冷却材流量の制御を行なう原子炉出力制御
方式が開発されている。
（発明が解決しようとする課題）
ところで、原子炉出力制御のための冷却材流量を制御す
るインターナルポンプは小形であるので、ポンプ回転の
慣性力が小ざい。したがって、所内交流電源の瞬停時に
はポンプの回転数が急激に下るので、炉心を流れる冷却
材流量も急に減少して原子炉出力の制御が不能となり、
不安定になる恐れがおり、また燃料の熱的余裕が失われ
、原子炉の安全性が損なわれるという恐れがおる。
るインターナルポンプは小形であるので、ポンプ回転の
慣性力が小ざい。したがって、所内交流電源の瞬停時に
はポンプの回転数が急激に下るので、炉心を流れる冷却
材流量も急に減少して原子炉出力の制御が不能となり、
不安定になる恐れがおり、また燃料の熱的余裕が失われ
、原子炉の安全性が損なわれるという恐れがおる。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的は
、インターナルポンプ駆動用電源のｖ４停を防止するこ
とで、インターナルポンプの回転数の急激な低下を防ぎ
、燃料の熱的余裕を保ち原子炉の安全性を確保するイン
ターナルポンプ駆動用の電源瞬停トリップ防止方法を提
供することにおる。
、インターナルポンプ駆動用電源のｖ４停を防止するこ
とで、インターナルポンプの回転数の急激な低下を防ぎ
、燃料の熱的余裕を保ち原子炉の安全性を確保するイン
ターナルポンプ駆動用の電源瞬停トリップ防止方法を提
供することにおる。
［発明の構成］
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するために、本発明の電源瞬停止ヘリツ
ブ防止方法は、原子炉圧力容器内に設置された多数の単
位ポンプよりなるインターナルポンプにより冷却材を再
循環して炉心を冷却するように構成された沸騰水型原子
炉において、前記単位ポンプは外部交流電源を第１の電
動発電装置と第１の三相整流器と第１のダイオードを経
て得られる第１の直流電源または所内交流電源を第２の
電動発電装置と第２の三相整流器と第２のダイオードを
経て得られる第２の直流電源により附勢され、さらに、
前記第１または第２直流電源の切替えは前記両ダイオー
ドのスイッチング特性により行なうように構成されたこ
とを特徴とするもので市る。
ブ防止方法は、原子炉圧力容器内に設置された多数の単
位ポンプよりなるインターナルポンプにより冷却材を再
循環して炉心を冷却するように構成された沸騰水型原子
炉において、前記単位ポンプは外部交流電源を第１の電
動発電装置と第１の三相整流器と第１のダイオードを経
て得られる第１の直流電源または所内交流電源を第２の
電動発電装置と第２の三相整流器と第２のダイオードを
経て得られる第２の直流電源により附勢され、さらに、
前記第１または第２直流電源の切替えは前記両ダイオー
ドのスイッチング特性により行なうように構成されたこ
とを特徴とするもので市る。
（作 用）
原子力発電所が定常運転状態にある場合には、主発電機
から電動発電装置を経由し、交流電源電圧調整用三相整
流器によって１ｑられる直流電源の電圧を、発電所外か
ら供給され交流電源電圧調整用三相整流器によって得ら
れる直流電源の電圧より大きくなるように設定している
。これにより電動発電装置（以下Ｍ−Ｇセットと略す）
の下流に設けられたダイオードの順方向電圧が、発電所
外から供給される側の下流に８２けられたダイオードの
順方向電圧値より大きくなる。したがって、ＭＧセット
の下流に設けられたダイオードが通電され、発電所外か
ら附勢されるダイオードは通電状態とはならない。この
２組のダイオードによるスイッチング作用によってイン
ターナルポンプ用可変周波数電源には主発電機から交流
電源が供給されることになる。
から電動発電装置を経由し、交流電源電圧調整用三相整
流器によって１ｑられる直流電源の電圧を、発電所外か
ら供給され交流電源電圧調整用三相整流器によって得ら
れる直流電源の電圧より大きくなるように設定している
。これにより電動発電装置（以下Ｍ−Ｇセットと略す）
の下流に設けられたダイオードの順方向電圧が、発電所
外から供給される側の下流に８２けられたダイオードの
順方向電圧値より大きくなる。したがって、ＭＧセット
の下流に設けられたダイオードが通電され、発電所外か
ら附勢されるダイオードは通電状態とはならない。この
２組のダイオードによるスイッチング作用によってイン
ターナルポンプ用可変周波数電源には主発電機から交流
電源が供給されることになる。
ところで、主発電機から供給される交流電源が瞬停とな
った場合には、発電所外から供給される交流電源を整流
して得られる直流電源の電圧が大きくなるので、２組の
ダイオードのスイッチング作用によって可変周波数電源
には発電所外から電源が供給される。
った場合には、発電所外から供給される交流電源を整流
して得られる直流電源の電圧が大きくなるので、２組の
ダイオードのスイッチング作用によって可変周波数電源
には発電所外から電源が供給される。
また、主発電機から供給される交流電源が瞬停し、さら
に何らかの原因で発電所外から供給される交流電源が喪
失しており、上記した２組のダイオードによるスイッチ
ング作用が生じない場合には、主発電機から供給される
交流電源により附勢されていたＭ−Ｇセットの回転の慣
性力によって、交流電源の急激な電圧降下が抑えられる
ように構成されている。
に何らかの原因で発電所外から供給される交流電源が喪
失しており、上記した２組のダイオードによるスイッチ
ング作用が生じない場合には、主発電機から供給される
交流電源により附勢されていたＭ−Ｇセットの回転の慣
性力によって、交流電源の急激な電圧降下が抑えられる
ように構成されている。
従って、本発明の電源瞬停トリップ防止方法によると、
電源瞬停によるインターナルポンプの回転数の急激な低
下は生じないので、炉心の冷却材流量の急激な低下に伴
なう燃料の熟的余裕が損なわれることばない。
電源瞬停によるインターナルポンプの回転数の急激な低
下は生じないので、炉心の冷却材流量の急激な低下に伴
なう燃料の熟的余裕が損なわれることばない。
（実施例）
本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明の一実施例の概略構成図である。
図に示すように、原子炉圧力容器１内には炉心２と炉心
２を冷却する冷却材４である軽水が収容されている。ま
た炉心２の下部と圧力容器内周との間の環状の空間には
、インターナルポンプ３を形成する小容量の多数の単位
ポンプが配置されている。３Ａ、 〜３Ａｒｌ、 ３Ｂ
、 〜３Ｂｎは単位ポンプの各モータを示している。
２を冷却する冷却材４である軽水が収容されている。ま
た炉心２の下部と圧力容器内周との間の環状の空間には
、インターナルポンプ３を形成する小容量の多数の単位
ポンプが配置されている。３Ａ、 〜３Ａｒｌ、 ３Ｂ
、 〜３Ｂｎは単位ポンプの各モータを示している。
また原子炉圧力容器１の下方には、制御棒位置制御装置
５が設けられ、制御棒（図示せず）は圧力容器１の底部
を貫通する制御棒駆動機構６を介して制御棒位置制御装
置５により炉心２に対し挿扱される。さらに、原子炉圧
力容器１の下方には各制御棒の位置を検出する制御棒位
置検出器７Ａ〜７Ｘが各制御棒駆動機構６に対応して設
けられ、また炉心２には炉心内に分布して各部分の中性
子を測定する局部出力モニタ８が設けられている。
５が設けられ、制御棒（図示せず）は圧力容器１の底部
を貫通する制御棒駆動機構６を介して制御棒位置制御装
置５により炉心２に対し挿扱される。さらに、原子炉圧
力容器１の下方には各制御棒の位置を検出する制御棒位
置検出器７Ａ〜７Ｘが各制御棒駆動機構６に対応して設
けられ、また炉心２には炉心内に分布して各部分の中性
子を測定する局部出力モニタ８が設けられている。
なお、大容量原子炉、例えば１００１００Ｏクラスでは
、通常単位ポンプ３は１０台程度、また制御棒は約２０
０本捏度設置されている。
、通常単位ポンプ３は１０台程度、また制御棒は約２０
０本捏度設置されている。
ところで、原子炉で発生した蒸気は図示しない炉内の気
水分離器を通り、主蒸気管９を経てタービン１０を駆動
して発電機１１を運転する。このようにタービン１１で
仕事をした蒸気は、図示しない復水器において復水とな
り、同じく図示しない給水加熱器等を経て再び原子炉圧
力容器１に戻される。
水分離器を通り、主蒸気管９を経てタービン１０を駆動
して発電機１１を運転する。このようにタービン１１で
仕事をした蒸気は、図示しない復水器において復水とな
り、同じく図示しない給水加熱器等を経て再び原子炉圧
力容器１に戻される。
１２は主蒸気止め弁、１３は加減弁である。
第２図はインターナルポンプを構成する複数個の単位ポ
ンプ３を駆動する給電系統図である。
ンプ３を駆動する給電系統図である。
図において、単位ポンプ３は例えば１つおきのモータ３
Ａ、〜３Ａｎを１グループとし、また他の１つおきのモ
ータ３Ｂ＋ 〜３Ｂｎを１グループとしたもので、それ
ぞけのグループに以下の如くして給電される。すなわち
、 発電Ｒ１１の出力は主変圧器１４．遮断器１５を経て外
部の電力系統に供給されると共に、所内変圧器１６Ａ
、 １６Ｂと、受電遮断器１７Ａ 、 １７Ｂを経て所
内の母線１８Ａ 、 １８Ｂに供給される。母線１８Ａ
、 １８Ｂには母線連絡遮断器１９Ａ 、 １９Ｂを
介して母線２０Ａ。
Ａ、〜３Ａｎを１グループとし、また他の１つおきのモ
ータ３Ｂ＋ 〜３Ｂｎを１グループとしたもので、それ
ぞけのグループに以下の如くして給電される。すなわち
、 発電Ｒ１１の出力は主変圧器１４．遮断器１５を経て外
部の電力系統に供給されると共に、所内変圧器１６Ａ
、 １６Ｂと、受電遮断器１７Ａ 、 １７Ｂを経て所
内の母線１８Ａ 、 １８Ｂに供給される。母線１８Ａ
、 １８Ｂには母線連絡遮断器１９Ａ 、 １９Ｂを
介して母線２０Ａ。
２０Ｂが接続され、母線２ＯＡ 、 ２０Ｂには遮断器
２１Ａ。
２１Ａ。
２１Ｂと起動変圧器２２Ａ 、 ２２Ｂを介して送電線
２３Ａ。
２３Ａ。
２３Ｂから給電されている。ところで、母線１８Ａ。
１８Ｂは送電線２３Ａ 、 ２３Ｂと所内変圧器１６Ａ
、 １６Ｂとの双方から同時に給電されることはなく
、原子力発電所の起動停止時には起動変圧器２２Ａ 、
２２Ｂから給電され、また発電所の運転中は所内変圧
器１６＾、１６Ｂから給電される。
、 １６Ｂとの双方から同時に給電されることはなく
、原子力発電所の起動停止時には起動変圧器２２Ａ 、
２２Ｂから給電され、また発電所の運転中は所内変圧
器１６＾、１６Ｂから給電される。
単位ポンプ３のそれぞれのモータグループ３Ａ１〜易□
と３８１〜３Ｂｎはそれぞれ別グループを構成しており
、次の如くして給電される。すなわら、遮断器２４Ａ、
、 ２４Ａ２と整流器用変圧器２５Ａ１２５Ａ２を
介して電圧調整用三相整流器２６Ａ１２６＾２で交流を
整流し直流電圧を調整して、ダイオード２７Ａ１． ２
７Ａ２に順方向に印加される。ダイオード２７Ａ１．
２７Ａ２において順方向に印加された電圧の大きざによ
り、直流電圧値の大きい方のダイオードが通電状態とな
り、その出力が母線２８Ａに供給され、遮断器２９Ａ１
〜２９Ａ、を介し、周波数調整用インバータにより出力
周波数を調整する可変周波数電源３ＯＡ１〜３ＯＡ、に
給電される。
と３８１〜３Ｂｎはそれぞれ別グループを構成しており
、次の如くして給電される。すなわら、遮断器２４Ａ、
、 ２４Ａ２と整流器用変圧器２５Ａ１２５Ａ２を
介して電圧調整用三相整流器２６Ａ１２６＾２で交流を
整流し直流電圧を調整して、ダイオード２７Ａ１． ２
７Ａ２に順方向に印加される。ダイオード２７Ａ１．
２７Ａ２において順方向に印加された電圧の大きざによ
り、直流電圧値の大きい方のダイオードが通電状態とな
り、その出力が母線２８Ａに供給され、遮断器２９Ａ１
〜２９Ａ、を介し、周波数調整用インバータにより出力
周波数を調整する可変周波数電源３ＯＡ１〜３ＯＡ、に
給電される。
この出力で単位ポンプ３のモータグループ３Ａｉ〜３Ａ
、か制御される。
、か制御される。
また単位ポンプ３のモータグループ３Ｂ１〜３Ｂｎも前
記と同様に制御される。そして、前記の各可変周波数電
源３０Ａ、 〜３０Ａｎ、 ３０Ｂ、 〜３０Ｂ、は
速度設定装置３１ｆ’ｔ＋ 〜３１Ａｎ 、 ３１Ｂ
＋ 〜３１Ｂｎの出力信号により周波数調整用インバー
タを制御するように構成されている。
記と同様に制御される。そして、前記の各可変周波数電
源３０Ａ、 〜３０Ａｎ、 ３０Ｂ、 〜３０Ｂ、は
速度設定装置３１ｆ’ｔ＋ 〜３１Ａｎ 、 ３１Ｂ
＋ 〜３１Ｂｎの出力信号により周波数調整用インバー
タを制御するように構成されている。
次に、本実施例の作用について説明する。
インターナルポンプを構成する各単位ポンプ３は小容量
のため慣性モーメントが小でおるからモタ３Ａ１〜３Ａ
ｏ、 ３８１〜３Ｂｎを駆動する電源が喪失すると、ポ
ンプ回転数は急速に低下し、冷却材中のボイドは急増す
る。従って、ポンプの電源喪失により原子炉出力は減少
するが、燃料の時定数のため電源喪失後のごく短時間の
うちに、燃料棒表面熱流束と冷却材流工との間にミスマ
ツチを生じ、燃料の健全性を損なうこととなる。
のため慣性モーメントが小でおるからモタ３Ａ１〜３Ａ
ｏ、 ３８１〜３Ｂｎを駆動する電源が喪失すると、ポ
ンプ回転数は急速に低下し、冷却材中のボイドは急増す
る。従って、ポンプの電源喪失により原子炉出力は減少
するが、燃料の時定数のため電源喪失後のごく短時間の
うちに、燃料棒表面熱流束と冷却材流工との間にミスマ
ツチを生じ、燃料の健全性を損なうこととなる。
しかるに本発明においては、各単位ポンプ３を駆動する
モータを３Ａ１〜３Ａ、と３８．〜３Ｂｎの２群に分け
、各群に対し独立の所内変圧器１６Ａ 、 １６Ｂによ
って給電された電力または各群に対し独立の起動変圧器
２２八、 ２２Ｂによって給電された電力がれぞれ整流
器用変圧器２５Ａ ＋ 、 ２５Ａ２ 、 ２５Ｂ＋
２５８２ と、電圧調整用三相整流器２６Ａ１． ２６
Ａ２ 。
モータを３Ａ１〜３Ａ、と３８．〜３Ｂｎの２群に分け
、各群に対し独立の所内変圧器１６Ａ 、 １６Ｂによ
って給電された電力または各群に対し独立の起動変圧器
２２八、 ２２Ｂによって給電された電力がれぞれ整流
器用変圧器２５Ａ ＋ 、 ２５Ａ２ 、 ２５Ｂ＋
２５８２ と、電圧調整用三相整流器２６Ａ１． ２６
Ａ２ 。
２６Ｂ＋ 、 ２６８２と、ダイオード２７Ａ、 、
２７Ａ２ 。
２７Ａ２ 。
２７１３＋ 、 ２７８２と、母線２８＾、２８Ｂに
よって給電されている。
よって給電されている。
通常時はダイオード２７Ａ１ 、 ２７Ａ２ 、 ２７
Ｂ１２７Ｂ２には電圧調整用三相整流器２６Ａ、 、
２６Ａ２ 。
Ｂ１２７Ｂ２には電圧調整用三相整流器２６Ａ、 、
２６Ａ２ 。
２６Ｂ１． ２６８２を介して直流電源が給電されてい
るが、ダイオード２７Ａ２ 、 ２７８２の順方向印加
電圧をダイオード２？Ａ１． ２７Ｂ＋ の順方向印加
電圧よりやや小さくなるように電圧調整用三相整流器２
６ＡＩ 、 ２６Ａ２ 、 ２６８１ 、 ２６８２
を調整しておけばダイオード２７Ａ１２７８１ は導通
状態、ダイオード２７Ａ２ 、 ２７８２は不通状態と
なり、モータ３Ａ、〜３Ａｎ、 ３Ａ４〜３８ｎの駆動
用電源は常時所内変圧器より給電される。
るが、ダイオード２７Ａ２ 、 ２７８２の順方向印加
電圧をダイオード２？Ａ１． ２７Ｂ＋ の順方向印加
電圧よりやや小さくなるように電圧調整用三相整流器２
６ＡＩ 、 ２６Ａ２ 、 ２６８１ 、 ２６８２
を調整しておけばダイオード２７Ａ１２７８１ は導通
状態、ダイオード２７Ａ２ 、 ２７８２は不通状態と
なり、モータ３Ａ、〜３Ａｎ、 ３Ａ４〜３８ｎの駆動
用電源は常時所内変圧器より給電される。
主発電ホ１１から供給される系統に故障が生じた場合に
は受電遮断器１７Ａ 、 １７Ｂが開となり、母線連絡
遮断器１９Ａ、 １９Ｂが開となるが多少時間がかかる
。その時間の間に瞬間的にダイオード２７Ａ２ 。
は受電遮断器１７Ａ 、 １７Ｂが開となり、母線連絡
遮断器１９Ａ、 １９Ｂが開となるが多少時間がかかる
。その時間の間に瞬間的にダイオード２７Ａ２ 。
２７Ｂ２が導通状態、ダイオード２７ＡＩ 、 ２７
８１が不通状態となり、モータ３Ａ１〜３Ａｎ 、 ３
８１〜３Ｂｎの駆動用電源には、起動変圧器２２Ａ 、
２２Ｂから瞬時的に給電されることになる。連ｆ＠遮
断器１９八。
８１が不通状態となり、モータ３Ａ１〜３Ａｎ 、 ３
８１〜３Ｂｎの駆動用電源には、起動変圧器２２Ａ 、
２２Ｂから瞬時的に給電されることになる。連ｆ＠遮
断器１９八。
１９８が閉となった後はモータ３Ａ、〜３Ａ２ 、３８
１〜３Ｂｎには発電所外の電源から供給される。
１〜３Ｂｎには発電所外の電源から供給される。
また所内変圧器１６Ａ 、 １６Ｂ 、起動変圧器２２
Ａ。
Ａ。
２２Ｂは互いに独立しており、各変圧器の下流で例え故
障か生じてもインターナルポンプ全数トリップに至る確
率は非常に小さい。
障か生じてもインターナルポンプ全数トリップに至る確
率は非常に小さい。
本実施例においては２組のダイオードの順方向電圧差を
利用したスイッチング作用を応用することにより、所内
電気系統に故障が生じた場合にモータ３Ａ１〜３Ａｎ
、 ３Ｂ１〜３Ｂｎの駆動用電源に供給する電源を瞬間
的に所内変圧器１６Ａ 、 １６Ｂから起動変圧器２２
Ａ 、 ２２Ｂへ切換えることが可能であり、また切換
え時間も短いので切換時に生じるインターナルポンプの
流量低下を防ぐことができる。
利用したスイッチング作用を応用することにより、所内
電気系統に故障が生じた場合にモータ３Ａ１〜３Ａｎ
、 ３Ｂ１〜３Ｂｎの駆動用電源に供給する電源を瞬間
的に所内変圧器１６Ａ 、 １６Ｂから起動変圧器２２
Ａ 、 ２２Ｂへ切換えることが可能であり、また切換
え時間も短いので切換時に生じるインターナルポンプの
流量低下を防ぐことができる。
さらに、主発電機１１から供給される交流電源系統に故
障が生じた時に何らかの原因で発電所外から供給される
交流電源が喪失している場合には発電所外からの供給電
源によって印加されるダイオード２７Ａ２ 、 ２７８
２は完全に不通状態となっており、２組のダイオードに
よるスイッチング作用は期待できない。この場合にはＭ
−Ｇセットの持っている慣性エネルギーによってモータ
３Ａ１〜３八ｎ。
障が生じた時に何らかの原因で発電所外から供給される
交流電源が喪失している場合には発電所外からの供給電
源によって印加されるダイオード２７Ａ２ 、 ２７８
２は完全に不通状態となっており、２組のダイオードに
よるスイッチング作用は期待できない。この場合にはＭ
−Ｇセットの持っている慣性エネルギーによってモータ
３Ａ１〜３八ｎ。
３８１〜３Ｂｎに供給される電力の急激な低下を防止す
るように構成されている。
るように構成されている。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明によればインターナルポン
プ電源瞬停に対してもインターナルポンプ駆動用電源の
出力を急激に低下させないので、インターナルポンプの
回転数を急激に低下させずに済み、燃料の健全性維持、
原子力発電所運転の信頼性と効率を向上することができ
る。
プ電源瞬停に対してもインターナルポンプ駆動用電源の
出力を急激に低下させないので、インターナルポンプの
回転数を急激に低下させずに済み、燃料の健全性維持、
原子力発電所運転の信頼性と効率を向上することができ
る。
第１図は本発明の一実施例の概略構成図、第２図は第１
図のインターナルポンプに対する給電系統図でおる。 １・・・原子炉圧力容器 ２・・・炉心 ３・・・インターナルポンプ ３Ａ＋ 〜３Ａｎ 、 ３８１〜３Ｂｐ −・・モータ
４・・・冷却材 ５・・・制御棒位置制御装置 ６・・・制御棒駆動機構 ７八〜７Ｘ・・・制御棒位置検出器 ８・・・局部出力モニタ ９・・・主蒸気管 １０・・・タービン １１・・−主発電機 １２・・・主蒸気止め弁 １３・・・加減弁 １４、 １６Ａ 、 １６Ｂ 、 ２２Ａ 、 ２２
Ｂ 、 ２５Ａ１２５Ａ２．２５８１．２５８２・・
・変圧器１５、１７Ａ 、 １７Ｂ 、 ２１Ａ 、
２１８ 、 ２４ＡＩ２４Ａ ２．２４Ｂ＋ 、２
４Ｂ２ 、 ２９Ａ１〜２９Ａｎ 。 ２９１ｈ 〜２９Ｂｒ＋ ”［断器 １８Ａ、 １８８ 、 ２ＯＡ 、 ２０Ｂ
、 ２８八 、 ２８８ ・・・母線１９Ａ 、
１９Ｂ・・・母線連絡遮断器２３Ａ 、 ２３Ｂ・・・
送電線 ２６Ａ１ ．２６Ａ２．２６Ｂ１ ．２６８２・・・電
圧調整用三相整流器 ２７ＡＩ 、２７Ａ２．２７Ｂ１．２７８２・・・ダイ
オード３０Ａ１〜３０Ａｏ、３０Ｂ１〜３０Ｂｎ−可変
周波数電源３１Ａ１〜３１Ａｏ、３１８ｉ 〜３１８ｎ
−速度設定装置（８７３３）代理人 弁理士 猪 股
祥 晃（ほか １名）
図のインターナルポンプに対する給電系統図でおる。 １・・・原子炉圧力容器 ２・・・炉心 ３・・・インターナルポンプ ３Ａ＋ 〜３Ａｎ 、 ３８１〜３Ｂｐ −・・モータ
４・・・冷却材 ５・・・制御棒位置制御装置 ６・・・制御棒駆動機構 ７八〜７Ｘ・・・制御棒位置検出器 ８・・・局部出力モニタ ９・・・主蒸気管 １０・・・タービン １１・・−主発電機 １２・・・主蒸気止め弁 １３・・・加減弁 １４、 １６Ａ 、 １６Ｂ 、 ２２Ａ 、 ２２
Ｂ 、 ２５Ａ１２５Ａ２．２５８１．２５８２・・
・変圧器１５、１７Ａ 、 １７Ｂ 、 ２１Ａ 、
２１８ 、 ２４ＡＩ２４Ａ ２．２４Ｂ＋ 、２
４Ｂ２ 、 ２９Ａ１〜２９Ａｎ 。 ２９１ｈ 〜２９Ｂｒ＋ ”［断器 １８Ａ、 １８８ 、 ２ＯＡ 、 ２０Ｂ
、 ２８八 、 ２８８ ・・・母線１９Ａ 、
１９Ｂ・・・母線連絡遮断器２３Ａ 、 ２３Ｂ・・・
送電線 ２６Ａ１ ．２６Ａ２．２６Ｂ１ ．２６８２・・・電
圧調整用三相整流器 ２７ＡＩ 、２７Ａ２．２７Ｂ１．２７８２・・・ダイ
オード３０Ａ１〜３０Ａｏ、３０Ｂ１〜３０Ｂｎ−可変
周波数電源３１Ａ１〜３１Ａｏ、３１８ｉ 〜３１８ｎ
−速度設定装置（８７３３）代理人 弁理士 猪 股
祥 晃（ほか １名）
Claims (1)
- （１）原子炉圧力容器内に設置された多数め単位ポンプ
よりなるインターナルポンプにより冷却材を再循環して
炉心を冷却するように構成された沸騰水型原子炉におい
て、前記単位ポンプは外部交流電源を第１の電動発電装
置と第１の三相整流器と第１のダイオードを経て得られ
る第１の直流電源または所内交流電源を第２の電動発電
装置と第２の三相整流器と第２のダイオードを経て得ら
れる第２の直流電源により附勢され、さらに、前記第１
または第２直流電源の切替えは前記両ダイオードのスイ
ッチング特性により行なうように構成されたことを特徴
とする電源瞬停トリップ防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63193416A JPH0244294A (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 電源瞬停トリップ防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63193416A JPH0244294A (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 電源瞬停トリップ防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0244294A true JPH0244294A (ja) | 1990-02-14 |
Family
ID=16307599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63193416A Pending JPH0244294A (ja) | 1988-08-04 | 1988-08-04 | 電源瞬停トリップ防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0244294A (ja) |
-
1988
- 1988-08-04 JP JP63193416A patent/JPH0244294A/ja active Pending
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