JPH0245729Y2 - - Google Patents
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- JPH0245729Y2 JPH0245729Y2 JP1831283U JP1831283U JPH0245729Y2 JP H0245729 Y2 JPH0245729 Y2 JP H0245729Y2 JP 1831283 U JP1831283 U JP 1831283U JP 1831283 U JP1831283 U JP 1831283U JP H0245729 Y2 JPH0245729 Y2 JP H0245729Y2
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- Japan
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- porous
- refrigerant
- refrigerant pipe
- evaporator
- cross
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- Expired
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Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は冷房冷凍装置に用いられる、多孔冷媒
管を有した蒸発器に関するものである。
管を有した蒸発器に関するものである。
従来周知の多孔冷媒管を有した蒸発器において
は第１図に示すように多孔冷媒管１内の冷媒通路
３の断面積が同じであり、また多数の冷媒通路３
間の仕切壁４の肉厚ｔも同じであつた。しかしな
がら、蒸発器の空気の流れの流入側は空気と冷媒
との温度差が大きく受熱量が大きいため冷媒が早
く過熱蒸気となり、冷媒不足になり、また反対側
の空気流出側においては逆に冷媒過多となり霜等
が付着しやすく、蒸発器全体を有効に使用できな
いという問題があつた。
は第１図に示すように多孔冷媒管１内の冷媒通路
３の断面積が同じであり、また多数の冷媒通路３
間の仕切壁４の肉厚ｔも同じであつた。しかしな
がら、蒸発器の空気の流れの流入側は空気と冷媒
との温度差が大きく受熱量が大きいため冷媒が早
く過熱蒸気となり、冷媒不足になり、また反対側
の空気流出側においては逆に冷媒過多となり霜等
が付着しやすく、蒸発器全体を有効に使用できな
いという問題があつた。
そこで、この問題を解決するために、第２図に
示すように、多孔冷媒管１内の冷媒通路３の断面
積を空気の流れの流入側を大きくし、反対側に近
づくにつれて小さくし、冷媒量を変化させること
により、蒸発器内の冷媒の蒸発の均一化を図り、
冷却性能を向上させるようにした蒸発器も従来提
案されている。ところが、本考案者の検討による
と、この従来構造のごとく多孔冷媒管１内の空気
入口側の冷媒通路断面積を大きくすると、冷媒通
路仕切壁３の肉厚ｔが同一である場合、多孔冷媒
管１の押し出し加工時に、第２図の左右の押し出
し面積が異なるため、ダイスを通過後、多孔冷媒
管１が押し出し方向にわん曲するという問題が生
じる。また、多孔冷媒管１を蛇行状に曲げ加工す
る際に、多孔冷媒管１の長手方向（矢印Ａ方向）
の両端部のうち空気流入側の仕切壁４が座屈する
という問題が生じる。また、蒸発器としては、破
壊圧に対して、冷媒通路断面積の広い部分は、冷
媒通路仕切壁へ加わる力が大きくなり、強度が弱
くなるという欠点があつた。
示すように、多孔冷媒管１内の冷媒通路３の断面
積を空気の流れの流入側を大きくし、反対側に近
づくにつれて小さくし、冷媒量を変化させること
により、蒸発器内の冷媒の蒸発の均一化を図り、
冷却性能を向上させるようにした蒸発器も従来提
案されている。ところが、本考案者の検討による
と、この従来構造のごとく多孔冷媒管１内の空気
入口側の冷媒通路断面積を大きくすると、冷媒通
路仕切壁３の肉厚ｔが同一である場合、多孔冷媒
管１の押し出し加工時に、第２図の左右の押し出
し面積が異なるため、ダイスを通過後、多孔冷媒
管１が押し出し方向にわん曲するという問題が生
じる。また、多孔冷媒管１を蛇行状に曲げ加工す
る際に、多孔冷媒管１の長手方向（矢印Ａ方向）
の両端部のうち空気流入側の仕切壁４が座屈する
という問題が生じる。また、蒸発器としては、破
壊圧に対して、冷媒通路断面積の広い部分は、冷
媒通路仕切壁へ加わる力が大きくなり、強度が弱
くなるという欠点があつた。
本考案は上記諸点に鑑みてなされたもので、蒸
発器を構成する多孔冷媒管内の冷媒通路断面積を
空気の流れの進入側を大きく反対側に近づくにつ
れて小さくした蒸発器において、多孔冷媒管の加
工性および強度の改善を図ることを目的とする。
発器を構成する多孔冷媒管内の冷媒通路断面積を
空気の流れの進入側を大きく反対側に近づくにつ
れて小さくした蒸発器において、多孔冷媒管の加
工性および強度の改善を図ることを目的とする。
以下図に示す一実施例について本考案を説明す
る。第３図は蒸発器全体の形状を示すもので、蛇
行状に曲げ加工されたアルミ製の多孔冷媒管１と
アルミ製のコルゲートフイン２とを一体にろう付
したものであり、自動車用空調装置に使用する。
る。第３図は蒸発器全体の形状を示すもので、蛇
行状に曲げ加工されたアルミ製の多孔冷媒管１と
アルミ製のコルゲートフイン２とを一体にろう付
したものであり、自動車用空調装置に使用する。
第４図は上記多孔冷媒管１の断面形状を示すも
ので、多孔冷媒管１はアルミを押し出し加工して
図示のごとき断面偏平形状に形成したものであ
り、多孔冷媒管１内には多数の冷媒通路３と、こ
の通路３を分割する仕切壁４が形成されている。
ここで、気は矢印Ａ方向に流れるようになつてお
り、この空気の流入側では仕切壁４の間隔が広
く、空気の流出側へ向うに従つて仕切壁４の間隔
が順次狭くなるようにしてある。それ故、冷媒通
路３の断面積も空気流入側から空気流出側へ向つ
て順次狭くなつている。これにより、多孔冷媒管
１内における各冷媒通路３で冷媒が均一に蒸発す
るようになり、蒸発器の性能向上を図ることがで
きる。
ので、多孔冷媒管１はアルミを押し出し加工して
図示のごとき断面偏平形状に形成したものであ
り、多孔冷媒管１内には多数の冷媒通路３と、こ
の通路３を分割する仕切壁４が形成されている。
ここで、気は矢印Ａ方向に流れるようになつてお
り、この空気の流入側では仕切壁４の間隔が広
く、空気の流出側へ向うに従つて仕切壁４の間隔
が順次狭くなるようにしてある。それ故、冷媒通
路３の断面積も空気流入側から空気流出側へ向つ
て順次狭くなつている。これにより、多孔冷媒管
１内における各冷媒通路３で冷媒が均一に蒸発す
るようになり、蒸発器の性能向上を図ることがで
きる。
一方、仕切壁４の厚さｔは、冷媒通路３の断面
積に対応して決めてあり、通路断面積が大である
ほど厚さｔも大となるようにしてある。
積に対応して決めてあり、通路断面積が大である
ほど厚さｔも大となるようにしてある。
第５図は、本考案による多孔冷媒管１の通路幅
ｌと仕切壁厚さｔと耐圧強度Ｐの関係を示し、関
係式として、ｔ＝（ｌ／Kσ）Ｐを導いた。ここで
σは材料の引張強度であり、アルミ合金の材料で
あれば、一般に10Km／mm2程度である。尚、Ｋは実
験的に求めた定数である。またｔの最小値は、現
在の押し出し加工技術では、0.2mm程度が限界で
ある。第５図は前記したごとく多孔冷媒管１の通
路幅ｌより、耐圧強度Ｐと、仕切壁厚さｔとの関
係を示しているものであるが、ここで具体的一例
を示すと、一般に、冷媒としてフロン１２を用い
た冷凍装置における蒸発器の破壊圧強度は、45
Kg／cm2で、通路幅ｌは、製造技術および、空気側
冷房負荷に対する必要冷媒量より決定され、３mm
〜６mm程度である。いま、通路幅ｌを４mmとする
と必要な仕切壁厚さｔは、ｔ＝（ｌ／Kσ）Ｐより
ｔ＝（４／0.545×10）×（45／100）＝0.33mmとな
る。なお、定数Ｋは本例では実験より求めた
0.545という補正係数を用いている。
ｌと仕切壁厚さｔと耐圧強度Ｐの関係を示し、関
係式として、ｔ＝（ｌ／Kσ）Ｐを導いた。ここで
σは材料の引張強度であり、アルミ合金の材料で
あれば、一般に10Km／mm2程度である。尚、Ｋは実
験的に求めた定数である。またｔの最小値は、現
在の押し出し加工技術では、0.2mm程度が限界で
ある。第５図は前記したごとく多孔冷媒管１の通
路幅ｌより、耐圧強度Ｐと、仕切壁厚さｔとの関
係を示しているものであるが、ここで具体的一例
を示すと、一般に、冷媒としてフロン１２を用い
た冷凍装置における蒸発器の破壊圧強度は、45
Kg／cm2で、通路幅ｌは、製造技術および、空気側
冷房負荷に対する必要冷媒量より決定され、３mm
〜６mm程度である。いま、通路幅ｌを４mmとする
と必要な仕切壁厚さｔは、ｔ＝（ｌ／Kσ）Ｐより
ｔ＝（４／0.545×10）×（45／100）＝0.33mmとな
る。なお、定数Ｋは本例では実験より求めた
0.545という補正係数を用いている。
同様に上記計算式から、通路幅Ｌが最大値の６
mmであれば、ｔ＝0.495mmとなり、通路幅ｌが最
小値の３mmであれば、ｔ＝0.248mmとなる。従つ
て、仕切壁厚さｔは第４図の空気流入側から空気
流出側へ向つて、0.495mmから0.248mmへ順次狭く
なる。但し、空気流出側の最下流部の仕切壁の厚
さt0は他の部分より大きく（例えば0.7mm程度）
して、蛇行状に曲げ加工する場合の座屈を防ぐよ
うにしてある。また、仕切壁の厚さを順次小さく
せず部分的に厚くして補強を図つてもよい。
mmであれば、ｔ＝0.495mmとなり、通路幅ｌが最
小値の３mmであれば、ｔ＝0.248mmとなる。従つ
て、仕切壁厚さｔは第４図の空気流入側から空気
流出側へ向つて、0.495mmから0.248mmへ順次狭く
なる。但し、空気流出側の最下流部の仕切壁の厚
さt0は他の部分より大きく（例えば0.7mm程度）
して、蛇行状に曲げ加工する場合の座屈を防ぐよ
うにしてある。また、仕切壁の厚さを順次小さく
せず部分的に厚くして補強を図つてもよい。
なお、多孔冷媒管１の外周部の厚さｆは耐圧強
度と外部からの腐食の点を考慮して、一般に0.5
〜1.0mm程度に設計する。
度と外部からの腐食の点を考慮して、一般に0.5
〜1.0mm程度に設計する。
本考案は以上説明した通りのもので、その効果
を列挙すれば次のごとくである。
を列挙すれば次のごとくである。
(1) 多孔冷媒管の冷媒通路断面積を空気流入側か
ら空気流出側へ向つて順次小さくしているか
ら、各冷媒通路での冷媒の蒸発が均等となり蒸
発器の性能向上を図ることができる。
ら空気流出側へ向つて順次小さくしているか
ら、各冷媒通路での冷媒の蒸発が均等となり蒸
発器の性能向上を図ることができる。
(2) 冷媒通路間の仕切壁の厚さを空気流入側から
空気流出側へ向つて順次小さくしているから、
多孔冷媒管を押し出し成形する際に、多孔冷媒
管における左右の押し出し量が近似したものと
なり、多孔冷媒管が押し出し方向に湾曲すると
いう不具合が生じない。
空気流出側へ向つて順次小さくしているから、
多孔冷媒管を押し出し成形する際に、多孔冷媒
管における左右の押し出し量が近似したものと
なり、多孔冷媒管が押し出し方向に湾曲すると
いう不具合が生じない。
同様に、多孔冷媒管を蛇行状に曲げ加工する
際に、多孔冷媒管の端部が座屈するという不具
合も生じない。
際に、多孔冷媒管の端部が座屈するという不具
合も生じない。
(3) 上記(2)項の構成を有することにより、多孔冷
媒管の断面積の大きい冷媒通路部分における耐
圧強度が向上し、蒸発器全体として信頼性の高
い製品が得られる。
媒管の断面積の大きい冷媒通路部分における耐
圧強度が向上し、蒸発器全体として信頼性の高
い製品が得られる。
第１図および第２図は従来の蒸発器における多
孔冷媒管の断面図、第３図は本考案の一実施例を
説明するための蒸発器の斜視図、第４図は本考案
による多孔冷媒管の断面図、第５図は本考案の説
明に供するグラフである。 １……多孔冷媒管、２……コルゲートフイン、
３……冷媒通路、４……仕切壁。
孔冷媒管の断面図、第３図は本考案の一実施例を
説明するための蒸発器の斜視図、第４図は本考案
による多孔冷媒管の断面図、第５図は本考案の説
明に供するグラフである。 １……多孔冷媒管、２……コルゲートフイン、
３……冷媒通路、４……仕切壁。
Claims (1)
- 断面偏平状であつて、かつ蛇行状に曲げ加工さ
れた多孔冷媒管と、この多孔冷媒管に接合された
コルゲートフインとを組み合せた蒸発器におい
て、前記多孔冷媒管内に形成されている多数の冷
媒通路の断面積を多孔冷媒管の空気流入側から空
気流出側へ向つて順次小さくするとともに、前記
多数の冷媒通路間の仕切壁の厚さを前記空気流入
側から空気流出側へ向つて順次小さくすることを
特徴とする蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1831283U JPS59124973U (ja) | 1983-02-11 | 1983-02-11 | 蒸発器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1831283U JPS59124973U (ja) | 1983-02-11 | 1983-02-11 | 蒸発器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59124973U JPS59124973U (ja) | 1984-08-22 |
| JPH0245729Y2 true JPH0245729Y2 (ja) | 1990-12-04 |
Family
ID=30149514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1831283U Granted JPS59124973U (ja) | 1983-02-11 | 1983-02-11 | 蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59124973U (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3373940B2 (ja) * | 1994-07-14 | 2003-02-04 | シャープ株式会社 | 熱交換器 |
| JP2002139282A (ja) * | 2000-10-31 | 2002-05-17 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器、冷凍空調装置、熱交換器の製造方法 |
| JP2019188862A (ja) * | 2018-04-19 | 2019-10-31 | マツダ株式会社 | ヒートパイプ装置 |
| JP2019188863A (ja) * | 2018-04-19 | 2019-10-31 | マツダ株式会社 | ヒートパイプ装置 |
| CN113720174B (zh) * | 2019-05-05 | 2024-12-17 | 浙江三花智能控制股份有限公司 | 微通道换热器 |
| CN114608352A (zh) | 2020-12-08 | 2022-06-10 | 杭州三花微通道换热器有限公司 | 换热器 |
| JP7608230B2 (ja) * | 2021-03-24 | 2025-01-06 | 日本キヤリア株式会社 | 熱交換器および冷凍サイクル装置 |
-
1983
- 1983-02-11 JP JP1831283U patent/JPS59124973U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59124973U (ja) | 1984-08-22 |
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