JPH0245959B2 - - Google Patents
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- JPH0245959B2 JPH0245959B2 JP61142143A JP14214386A JPH0245959B2 JP H0245959 B2 JPH0245959 B2 JP H0245959B2 JP 61142143 A JP61142143 A JP 61142143A JP 14214386 A JP14214386 A JP 14214386A JP H0245959 B2 JPH0245959 B2 JP H0245959B2
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- Japan
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- flux
- wire
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- metal
- welding
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Description
［産業上の利用分野］
本発明はNi−Cr−Nb・Ta系合金溶接金属が
得られる優れた性質を示すガスシールドアーク溶
接用Ni基複合ワイヤに関するものである。 ［従来の技術］ Ni−Cr−Nb・Ta系合金は優れた耐食性と耐
熱性を有することから、原子炉や圧力容器等に汎
用されている。 しかしこれらの合金を溶接するために使用され
るAWS A5・14、ERNiCr−３、ERNiCrMo−
３等の溶接用ソリツドワイヤは鍛造、圧延時の生
産歩留りが悪く、また伸線も困難であり特にガス
シールド用溶接ワイヤにおいては通常1.2〜1.6mm
φのものが要求されることから価格も非常に高い
ものとなつていた。そこでこれを改善すべく伸線
性の良好なNiを外皮金属のベースとして用いた
複合ワイヤが先に提案開示された（特開昭57−
28697）。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらこれらのNi基複合ワイヤは、ア
ークの安定性が悪いと共にスパツタの発生量が非
常に多く、溶接作業性に問題があるというところ
から汎用されるに至つていない。 そこで本発明者等はこれらの原因をアーク現象
面から研究し追跡した。 その結果、安定したオーステナイト組織を得る
目的で用いられるNi基金属外皮は、軟鋼外皮に
比べて融点が約150℃程度低いため、溶接時にお
いて外皮がフラツクスより先に溶融してしまい、
フラツクス柱が非常に長くなつていることが判明
した。そして長いフラツクス柱がアークの集中性
を阻害し、アーク長さの変動及びスパツタの発生
量の増大等を惹起し、その結果溶接作業性を劣化
させていることもわかつた。この現象は、溶接電
流100〜250Aの低電流域では特に顕著であつた。 本発明はこの様な事情に着目してなされたもの
であつて、その目的は耐食性、耐熱性、耐割れ性
のみならず溶接作業性も優れたガスシールドアー
ク溶接用Ni基複合ワイヤを提供しようとするも
のである。 ［問題点を解決する為の手段］ 本発明はフラツクス中にＰ及びＳを含有する
Ni−Cr−Nb・Ta系複合ワイヤであつて下記の
点に主たる要旨を有するものである。 フラツクスを金属外皮中に充填してなる複合ワ
イヤにおいて金属外皮は、金属外皮全重量に対し
てNi：60％以上を含むと共に、Ｐ：0.015％以下
及びＳ：0.015％以下にそれぞれ抑制され、一方
内包フラツクスは、フラツクス全重量に対して
Ｐ：0.002〜0.05％及びＳ：0.002〜0.1％を含み、
且つワイヤ全重量に対してはNi：50％以上、
Cr：10〜25％、Nb＋Ta：0.8〜4.5％［但し、Cr
＋1.5（Nb＋Ta）≧15％］を含み且つＣ：0.2％以
下に抑制してなることを特徴とするガスシールド
アーク溶接用Ni基複合ワイヤ。 尚耐割れ性を一層向上させる必要がある場合に
は、上記構成要件に加えて金属外皮にMg：
0.0005〜0.03％、Al：0.001〜0.2％、Ｂ：0.00005
〜0.04％の群から選択される１種以上を加えるこ
とが可能であり、これも本発明の重要な構成要件
となつている。 ［作用］ 本発明は上記の様に構成されるが、要するにワ
イヤ中のNi、Cr、Nb、Taの含有量を規制する
ことによりワイヤの生産性を維持しつつ耐食性及
び耐熱性の改善をはかると共に、従来は耐割れ性
を劣化させるという理由でフラツクスに添加する
ことを極力制限する必要があると言われていたＰ
及びＳを、フラツクスに積極的に添加することに
より溶接作業性の向上をはかり、必要な場合には
Mg、Al及びＢよりなる群から選択される１種以
上を添加することにより耐割れ性の一層の向上を
図るものである。 以下各添加成分の作用及び数値限定理由につい
て(a)ワイヤ全重量に対する含有量が規制される添
加物、(b)フラツクス中の含有量が規制される添加
物、(c)外皮金属中の含有量が規制される添加物に
分けて説明する。 (a) ワイヤ全重量に対する含有量が規制される添
加物： Ni：50％以上 Ni基ワイヤは、Ni合金の共金溶接に用いら
れる他、炭素鋼との異材溶接にも用いられる。
ところが異材溶接の際には、母材による希釈を
20〜40％程度受けることから、この様な場合に
も安定したオーステナイト組織を形成し、良好
な耐食性を保つためには50％以上の含有量が必
要である。 Cr：10〜25％ Crは優れた耐食性及び耐熱性を与える元素
であり、NbやTaと共に必須の添加成分であ
り、また強度の向上にも寄与するが10％未満の
含有量でではこれらの効果があまり期待できな
い。 一方、25％を超えた場合は溶接金属の延性の
低下が著しい。 Nb＋Ta：0.8〜4.5％ NbとTaは前述の如くワイヤの耐食性及び耐
熱性を向上させるほか、Ni−Cr合金において
は強力な脱酸剤としての効果を発揮する。しか
しNbとTaの総添加量が0.8％未満では脱酸不
足となりブローホールの発生を防止することが
できない。一方総添加量が4.5％を超えると凝
固割れが非常に発生し易くなる。尚NbとTaは
併用され３場合が多く、総和として上記数値条
件さえ満足すれば良いものである。但しNb≧
0.6％、Ta≧0.1％の条件を夫々満足することに
より上記効果がより一層安定したものとなる。 Cr＋1.5（Nb＋Ta）：15％以上 NbとTaは複合ワイヤの耐食性に関しCrの
1.5倍の寄与率を有することが分かつた。即ち
第１図にCr＋1.5（Nb＋Ta）と耐食性の関係を
示した様に［JIS Ｇ 0572（硫酸・硫酸第２鉄
腐食試験方法）による］、Cr＋1.5（Nb＋Ta）
が15％未満では耐食性が劣化する。 Ｃ：0.2％以下 Ｃは溶接金属の強度向上を寄与する他、Nb
やTaと同様に脱酸剤として有効である。但し
添加量が0.2％を超えると溶接金属の延性の低
下が著しい。 (b) フラツクス中の含有量が規制される添加物： 従来のNi基複合ワイヤにおいて溶接作業性
が悪化する主たる原因は、すでにのべた様に溶
接時にフラツクス柱が非常に長くなる事にあ
る。そこで本発明者等は内包フラツクスをいか
に容易に溶融させるかについて種々検討を行な
つた。数値はいずれもフラツクス全重量に対す
る％である。 まず比較的融点の低いNaF、KF、MgF2等
及びこれらの複合化合物（融点800〜1400℃）
をフラツクスに添加する実験を試みた。 その結果フラツクス柱が若干短くなりスパツ
タの低減効果もみられた。そして添加される金
属弗化物の融点が低いほどこれらの効果は大で
あつた。添加効果が認められる下限は弗素量に
して0.01％であり、より好ましい範囲は0.5％
以上であつた。しかしながらフラツクスに金属
弗化物を添加するだけでは、単にフラツクスの
離脱を容易にする作用を補助するにとどまり、
フラツクスそれ自体の溶融・離脱を容易に行な
うまでには至らなかつた。 Ｐ：0.002〜0.1％ Ｓ：0.002〜0.05％ そこで添加物を種々変更して検討を行なつた
結果、Ｐ及びＳを含有させたフラツクスを用い
た場合に最も優れた効果が得られることを見出
した。即ち、フラツクスにＰ及びＳを添加する
ことによつてフラツクス粒自体の融点が下がり
個々のフラツクス粒の溶融が容易になるが、一
般にフラツクス粒は表面から溶融しはじめるも
のであるところ、Ｐ及びＳが共存するため粒表
面の溶融部の粘性が著しく低下する結果フラツ
クスからの離脱が促進され、これらの効果が相
乗的に影響しあつてフラツクス柱がかなり短く
なり、しかもスパツタの発生量が激減すること
が判明した。上記の効果を得るためにはＰ及び
Ｓの添加量はいずれも0.002％以上であること
が必要であり、一方割れの発生を防止するため
にはＰは0.05％以下に、Ｓは0.1％以下にそれ
ぞれ制限する必要があることがわかつた。 (c) 外皮金属中の含有量が規制される添加物：数
値はいずれも外皮金属全重量に対する％であ
る。 Ｐ、Ｓ：いずれも0.015％以下、好ましくは
0.005％以下 フラツクス中にＰ及びＳを添加して前述の如
くフラツクスの融点を下げる一方で、割れ発生
防止の観点からはＰ及びＳは全くの不純物であ
り、ワイヤ全体としてのＰ及びＳの添加量を制
限する必要がある。このため外皮金属中のＰ及
びＳの添加量も制限されることとなる。しかる
に外皮金属中のＰ及びＳはフラツクス中のＰ及
びＳよりも溶接金属への歩留りが高いので、そ
の添加割合はフラツクスにおける含有率よりも
制限されＰ、Ｓいずれもそれぞれ0.015％以下、
好ましくは0.005％以下とすることが必要であ
る。 Mg：0.0005〜0.03％ Al：0.001〜0.2％ Ｂ：0.00005〜0.04％ 上記の様に全ワイヤ中のＰ及びＳを制限して
いるので良好な耐割れ性を有する溶接金属を形
成することができるのであるが、更に耐割れ性
の向上を図る必要がある場合はMg、Al及びＢ
の群から選択される１種以上を外皮金属中に添
加すると効果的である。その効果を得るために
必要な添加量はそれぞれMg：0.0005％以上、
Al：0.001％以上、Ｂ：0.00005％以上であるが
添加量が過度になると逆に溶接作業性が劣化す
る。この見地からはMg：0.03％以下、Al：0.2
％以下、Ｂ：0.04％以下に添加量を制限する必
要がある。 Ni：60％以上 安定したオーステナイトの溶接金属を得るた
め、かつワイヤ生産時に良好な伸線性を確保す
るために外皮金属中のNi含有率は60％以上で
あることが必要である。 この際外皮中にCr、Nb＋Ta、Ｃを添加する
場合もあるが、過度に添加すると伸線性を著し
く損なうのでCr：30％以下、Nb＋Ta：５％以
下、Ｃ：0.25％以下に添加量を制限する必要が
ある。 ［実施例］ 第１表に示すNi基合金を外皮として用い第２
表に示す複合ワイヤを製造した。ワイヤ径は1.2
mmφとした。尚、内包するフラツクス中に占める
Ｐ及びＳについては、それぞれTr.〜0.2％の範囲
でＰ及びＳを含有する原料を選定し、全フラツク
ス中に占めるＰ及びＳの量を調整した。尚、第２
表においてフラツクス組成はFe−Nb・Ta：60％
のNb・Ta、Re−Si：50％のSi、Fe−Ti：50％
のTi、Fe−Al：45％のAl、NaF：45％のＦ、
CaF2：50％のＦをそれぞれ含有し、又試験結果
の欄の〇印は良好、×印は不良をあらわす。 ＜溶接条件＞ 電源：直流・定電圧特性（逆極性） シールドガス：純Ar（25／min） 電流：250A 電圧：27〜28V 速度：30cm／min ＜腐食試験方法＞ JIS G0572（硫酸・硫酸第２鉄腐食試験方法） ＜曲げ試験方法＞ JIS Z3124（突合せ溶接継手のローラ曲げ試験
方法） 試験片厚：9.5mmt 曲げ半径：19mm 曲げ角度：180゜
得られる優れた性質を示すガスシールドアーク溶
接用Ni基複合ワイヤに関するものである。 ［従来の技術］ Ni−Cr−Nb・Ta系合金は優れた耐食性と耐
熱性を有することから、原子炉や圧力容器等に汎
用されている。 しかしこれらの合金を溶接するために使用され
るAWS A5・14、ERNiCr−３、ERNiCrMo−
３等の溶接用ソリツドワイヤは鍛造、圧延時の生
産歩留りが悪く、また伸線も困難であり特にガス
シールド用溶接ワイヤにおいては通常1.2〜1.6mm
φのものが要求されることから価格も非常に高い
ものとなつていた。そこでこれを改善すべく伸線
性の良好なNiを外皮金属のベースとして用いた
複合ワイヤが先に提案開示された（特開昭57−
28697）。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながらこれらのNi基複合ワイヤは、ア
ークの安定性が悪いと共にスパツタの発生量が非
常に多く、溶接作業性に問題があるというところ
から汎用されるに至つていない。 そこで本発明者等はこれらの原因をアーク現象
面から研究し追跡した。 その結果、安定したオーステナイト組織を得る
目的で用いられるNi基金属外皮は、軟鋼外皮に
比べて融点が約150℃程度低いため、溶接時にお
いて外皮がフラツクスより先に溶融してしまい、
フラツクス柱が非常に長くなつていることが判明
した。そして長いフラツクス柱がアークの集中性
を阻害し、アーク長さの変動及びスパツタの発生
量の増大等を惹起し、その結果溶接作業性を劣化
させていることもわかつた。この現象は、溶接電
流100〜250Aの低電流域では特に顕著であつた。 本発明はこの様な事情に着目してなされたもの
であつて、その目的は耐食性、耐熱性、耐割れ性
のみならず溶接作業性も優れたガスシールドアー
ク溶接用Ni基複合ワイヤを提供しようとするも
のである。 ［問題点を解決する為の手段］ 本発明はフラツクス中にＰ及びＳを含有する
Ni−Cr−Nb・Ta系複合ワイヤであつて下記の
点に主たる要旨を有するものである。 フラツクスを金属外皮中に充填してなる複合ワ
イヤにおいて金属外皮は、金属外皮全重量に対し
てNi：60％以上を含むと共に、Ｐ：0.015％以下
及びＳ：0.015％以下にそれぞれ抑制され、一方
内包フラツクスは、フラツクス全重量に対して
Ｐ：0.002〜0.05％及びＳ：0.002〜0.1％を含み、
且つワイヤ全重量に対してはNi：50％以上、
Cr：10〜25％、Nb＋Ta：0.8〜4.5％［但し、Cr
＋1.5（Nb＋Ta）≧15％］を含み且つＣ：0.2％以
下に抑制してなることを特徴とするガスシールド
アーク溶接用Ni基複合ワイヤ。 尚耐割れ性を一層向上させる必要がある場合に
は、上記構成要件に加えて金属外皮にMg：
0.0005〜0.03％、Al：0.001〜0.2％、Ｂ：0.00005
〜0.04％の群から選択される１種以上を加えるこ
とが可能であり、これも本発明の重要な構成要件
となつている。 ［作用］ 本発明は上記の様に構成されるが、要するにワ
イヤ中のNi、Cr、Nb、Taの含有量を規制する
ことによりワイヤの生産性を維持しつつ耐食性及
び耐熱性の改善をはかると共に、従来は耐割れ性
を劣化させるという理由でフラツクスに添加する
ことを極力制限する必要があると言われていたＰ
及びＳを、フラツクスに積極的に添加することに
より溶接作業性の向上をはかり、必要な場合には
Mg、Al及びＢよりなる群から選択される１種以
上を添加することにより耐割れ性の一層の向上を
図るものである。 以下各添加成分の作用及び数値限定理由につい
て(a)ワイヤ全重量に対する含有量が規制される添
加物、(b)フラツクス中の含有量が規制される添加
物、(c)外皮金属中の含有量が規制される添加物に
分けて説明する。 (a) ワイヤ全重量に対する含有量が規制される添
加物： Ni：50％以上 Ni基ワイヤは、Ni合金の共金溶接に用いら
れる他、炭素鋼との異材溶接にも用いられる。
ところが異材溶接の際には、母材による希釈を
20〜40％程度受けることから、この様な場合に
も安定したオーステナイト組織を形成し、良好
な耐食性を保つためには50％以上の含有量が必
要である。 Cr：10〜25％ Crは優れた耐食性及び耐熱性を与える元素
であり、NbやTaと共に必須の添加成分であ
り、また強度の向上にも寄与するが10％未満の
含有量でではこれらの効果があまり期待できな
い。 一方、25％を超えた場合は溶接金属の延性の
低下が著しい。 Nb＋Ta：0.8〜4.5％ NbとTaは前述の如くワイヤの耐食性及び耐
熱性を向上させるほか、Ni−Cr合金において
は強力な脱酸剤としての効果を発揮する。しか
しNbとTaの総添加量が0.8％未満では脱酸不
足となりブローホールの発生を防止することが
できない。一方総添加量が4.5％を超えると凝
固割れが非常に発生し易くなる。尚NbとTaは
併用され３場合が多く、総和として上記数値条
件さえ満足すれば良いものである。但しNb≧
0.6％、Ta≧0.1％の条件を夫々満足することに
より上記効果がより一層安定したものとなる。 Cr＋1.5（Nb＋Ta）：15％以上 NbとTaは複合ワイヤの耐食性に関しCrの
1.5倍の寄与率を有することが分かつた。即ち
第１図にCr＋1.5（Nb＋Ta）と耐食性の関係を
示した様に［JIS Ｇ 0572（硫酸・硫酸第２鉄
腐食試験方法）による］、Cr＋1.5（Nb＋Ta）
が15％未満では耐食性が劣化する。 Ｃ：0.2％以下 Ｃは溶接金属の強度向上を寄与する他、Nb
やTaと同様に脱酸剤として有効である。但し
添加量が0.2％を超えると溶接金属の延性の低
下が著しい。 (b) フラツクス中の含有量が規制される添加物： 従来のNi基複合ワイヤにおいて溶接作業性
が悪化する主たる原因は、すでにのべた様に溶
接時にフラツクス柱が非常に長くなる事にあ
る。そこで本発明者等は内包フラツクスをいか
に容易に溶融させるかについて種々検討を行な
つた。数値はいずれもフラツクス全重量に対す
る％である。 まず比較的融点の低いNaF、KF、MgF2等
及びこれらの複合化合物（融点800〜1400℃）
をフラツクスに添加する実験を試みた。 その結果フラツクス柱が若干短くなりスパツ
タの低減効果もみられた。そして添加される金
属弗化物の融点が低いほどこれらの効果は大で
あつた。添加効果が認められる下限は弗素量に
して0.01％であり、より好ましい範囲は0.5％
以上であつた。しかしながらフラツクスに金属
弗化物を添加するだけでは、単にフラツクスの
離脱を容易にする作用を補助するにとどまり、
フラツクスそれ自体の溶融・離脱を容易に行な
うまでには至らなかつた。 Ｐ：0.002〜0.1％ Ｓ：0.002〜0.05％ そこで添加物を種々変更して検討を行なつた
結果、Ｐ及びＳを含有させたフラツクスを用い
た場合に最も優れた効果が得られることを見出
した。即ち、フラツクスにＰ及びＳを添加する
ことによつてフラツクス粒自体の融点が下がり
個々のフラツクス粒の溶融が容易になるが、一
般にフラツクス粒は表面から溶融しはじめるも
のであるところ、Ｐ及びＳが共存するため粒表
面の溶融部の粘性が著しく低下する結果フラツ
クスからの離脱が促進され、これらの効果が相
乗的に影響しあつてフラツクス柱がかなり短く
なり、しかもスパツタの発生量が激減すること
が判明した。上記の効果を得るためにはＰ及び
Ｓの添加量はいずれも0.002％以上であること
が必要であり、一方割れの発生を防止するため
にはＰは0.05％以下に、Ｓは0.1％以下にそれ
ぞれ制限する必要があることがわかつた。 (c) 外皮金属中の含有量が規制される添加物：数
値はいずれも外皮金属全重量に対する％であ
る。 Ｐ、Ｓ：いずれも0.015％以下、好ましくは
0.005％以下 フラツクス中にＰ及びＳを添加して前述の如
くフラツクスの融点を下げる一方で、割れ発生
防止の観点からはＰ及びＳは全くの不純物であ
り、ワイヤ全体としてのＰ及びＳの添加量を制
限する必要がある。このため外皮金属中のＰ及
びＳの添加量も制限されることとなる。しかる
に外皮金属中のＰ及びＳはフラツクス中のＰ及
びＳよりも溶接金属への歩留りが高いので、そ
の添加割合はフラツクスにおける含有率よりも
制限されＰ、Ｓいずれもそれぞれ0.015％以下、
好ましくは0.005％以下とすることが必要であ
る。 Mg：0.0005〜0.03％ Al：0.001〜0.2％ Ｂ：0.00005〜0.04％ 上記の様に全ワイヤ中のＰ及びＳを制限して
いるので良好な耐割れ性を有する溶接金属を形
成することができるのであるが、更に耐割れ性
の向上を図る必要がある場合はMg、Al及びＢ
の群から選択される１種以上を外皮金属中に添
加すると効果的である。その効果を得るために
必要な添加量はそれぞれMg：0.0005％以上、
Al：0.001％以上、Ｂ：0.00005％以上であるが
添加量が過度になると逆に溶接作業性が劣化す
る。この見地からはMg：0.03％以下、Al：0.2
％以下、Ｂ：0.04％以下に添加量を制限する必
要がある。 Ni：60％以上 安定したオーステナイトの溶接金属を得るた
め、かつワイヤ生産時に良好な伸線性を確保す
るために外皮金属中のNi含有率は60％以上で
あることが必要である。 この際外皮中にCr、Nb＋Ta、Ｃを添加する
場合もあるが、過度に添加すると伸線性を著し
く損なうのでCr：30％以下、Nb＋Ta：５％以
下、Ｃ：0.25％以下に添加量を制限する必要が
ある。 ［実施例］ 第１表に示すNi基合金を外皮として用い第２
表に示す複合ワイヤを製造した。ワイヤ径は1.2
mmφとした。尚、内包するフラツクス中に占める
Ｐ及びＳについては、それぞれTr.〜0.2％の範囲
でＰ及びＳを含有する原料を選定し、全フラツク
ス中に占めるＰ及びＳの量を調整した。尚、第２
表においてフラツクス組成はFe−Nb・Ta：60％
のNb・Ta、Re−Si：50％のSi、Fe−Ti：50％
のTi、Fe−Al：45％のAl、NaF：45％のＦ、
CaF2：50％のＦをそれぞれ含有し、又試験結果
の欄の〇印は良好、×印は不良をあらわす。 ＜溶接条件＞ 電源：直流・定電圧特性（逆極性） シールドガス：純Ar（25／min） 電流：250A 電圧：27〜28V 速度：30cm／min ＜腐食試験方法＞ JIS G0572（硫酸・硫酸第２鉄腐食試験方法） ＜曲げ試験方法＞ JIS Z3124（突合せ溶接継手のローラ曲げ試験
方法） 試験片厚：9.5mmt 曲げ半径：19mm 曲げ角度：180゜
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
試験結果は次の通りであつた。
［比較例］
＜Ｗ−１＞ ワイヤ中のCrが7.5％、｛Cr＋1.5
（Nb＋Ta）｝が12.9％といずれも低いため耐食
性が悪い。 ＜Ｗ−５＞ ワイヤ中のＣが0.23％と高く、曲げ
試験時に延性不足による割れ発生。 ＜Ｗ−13＞ ワイヤ中のCrが26.4％と高く、曲げ
試験時に延性不足による割れ発生。 ＜Ｗ−６＞ ワイヤ中の（Nb＋Ta）が0.54％と
低く、耐食性が悪い。また脱酸不足によるブロ
ーホール発生。 ＜Ｗ−７＞ ワイヤ中の（Nb＋Ta）が5.4％と
高く、凝固割れ発生。 ＜Ｗ−11＞ フラツクス中のＰが0.076％と高く、
凝固割れ発生。 ＜Ｗ−15＞ 外皮金属中のＳが0.018％と高く、
凝固割れ発生。またフラツクス中のＰが0.0008
％、Ｓが0.0006％と共に低く作業性不良。 ＜Ｗ−８＞ フラツクス中のＰが0.0005％と低く
作業性不良。 ＜Ｗ−10＞ フラツクス中のＳが0.001％と低く、
作業性不良。 ＜Ｗ−16＞ ワイヤ中のNiが48％と低く耐食性
が悪い。 ＜Ｗ−18＞ 外皮金属中のNiが57.2％と低くまた
Crが32.3％と高く、伸線時断線が発生。また外
皮金属中のＰが0.017％と高く凝固割れ発生。 ［実施例］ ＜Ｗ−２、３、４、９、12、17＞は本発明の実
施例であり、溶接作業性、耐食性能、曲げ性能の
いずれの性能も良好である。 ［発明の効果］ 上記の様に構成された本発明のガスシールドア
ーク溶接用Ni基複合ワイヤによればきわめて効
率よく溶接作業を行なうことができ、同時に耐食
性、耐熱性及び耐割れ性もすぐれた溶接金属を得
ることができる。
（Nb＋Ta）｝が12.9％といずれも低いため耐食
性が悪い。 ＜Ｗ−５＞ ワイヤ中のＣが0.23％と高く、曲げ
試験時に延性不足による割れ発生。 ＜Ｗ−13＞ ワイヤ中のCrが26.4％と高く、曲げ
試験時に延性不足による割れ発生。 ＜Ｗ−６＞ ワイヤ中の（Nb＋Ta）が0.54％と
低く、耐食性が悪い。また脱酸不足によるブロ
ーホール発生。 ＜Ｗ−７＞ ワイヤ中の（Nb＋Ta）が5.4％と
高く、凝固割れ発生。 ＜Ｗ−11＞ フラツクス中のＰが0.076％と高く、
凝固割れ発生。 ＜Ｗ−15＞ 外皮金属中のＳが0.018％と高く、
凝固割れ発生。またフラツクス中のＰが0.0008
％、Ｓが0.0006％と共に低く作業性不良。 ＜Ｗ−８＞ フラツクス中のＰが0.0005％と低く
作業性不良。 ＜Ｗ−10＞ フラツクス中のＳが0.001％と低く、
作業性不良。 ＜Ｗ−16＞ ワイヤ中のNiが48％と低く耐食性
が悪い。 ＜Ｗ−18＞ 外皮金属中のNiが57.2％と低くまた
Crが32.3％と高く、伸線時断線が発生。また外
皮金属中のＰが0.017％と高く凝固割れ発生。 ［実施例］ ＜Ｗ−２、３、４、９、12、17＞は本発明の実
施例であり、溶接作業性、耐食性能、曲げ性能の
いずれの性能も良好である。 ［発明の効果］ 上記の様に構成された本発明のガスシールドア
ーク溶接用Ni基複合ワイヤによればきわめて効
率よく溶接作業を行なうことができ、同時に耐食
性、耐熱性及び耐割れ性もすぐれた溶接金属を得
ることができる。
第１図は、Cr、Nb＋Taがワイヤの耐食性に及
ぼす影響を示すグラフである。
ぼす影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ フラツクスを金属外皮中に充填してなる複合
ワイヤにおいて金属外皮は、金属外皮全重量に対
してNi：60％（重量％の意味、以下同じ）以上
を含むと共に、Ｐ：0.015％以下及びＳ：0.015％
以下にそれぞれ抑制され、一方内包フラツクス
は、フラツクス全重量に対してＰ：0.002〜0.05
％及びＳ：0.002〜0.1％を含み、且つワイヤ全重
量に対してはNi：50％以上、Cr：10〜25％、Nb
＋Ta：0.8〜4.5％［但し、Cr＋1.5（Nb＋Ta）≧
15％］を含み且つＣ：0.2％以下に抑制してなる
ことを特徴とするガスシールドアーク溶接用Ni
基複合ワイヤ。 ２ フラツクスを金属外皮中に充填してなる複合
ワイヤにおいて金属外皮は、金属外皮全重量に対
してNi：60％以上を含むと共にＰ：0.015％以下
及びＳ：0.015％以下にそれぞれ抑制され、更に
Mg：0.0005〜0.03％、Al：0.001〜0.2％、Ｂ：
0.00005〜0.04％の群から選択される１種以上を
含み、一方内包フラツクスは、フラツクス全重量
に対してＰ：0.002〜0.05％及びＳ：0.002〜0.1％
を含み、且つワイヤ全重量に対してNi：50％以
上、Cr：10〜25％、Nb＋Ta：0.8〜4.5％［但し
Cr＋1.5（Nb＋Ta）≧15％］を含み且つＣ：0.2％
以下に抑制してなることを特徴とするガスシール
ドアーク溶接用Ni基複合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14214386A JPS6380994A (ja) | 1986-06-17 | 1986-06-17 | ガスシ−ルドア−ク溶接用Ｎｉ基複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14214386A JPS6380994A (ja) | 1986-06-17 | 1986-06-17 | ガスシ−ルドア−ク溶接用Ｎｉ基複合ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6380994A JPS6380994A (ja) | 1988-04-11 |
| JPH0245959B2 true JPH0245959B2 (ja) | 1990-10-12 |
Family
ID=15308364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14214386A Granted JPS6380994A (ja) | 1986-06-17 | 1986-06-17 | ガスシ−ルドア−ク溶接用Ｎｉ基複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6380994A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH043957U (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-14 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6441179B2 (ja) * | 2015-07-31 | 2018-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｎｉ基合金フラックス入りワイヤ |
| CN116079280B (zh) * | 2023-04-10 | 2023-08-18 | 西安热工研究院有限公司 | 耐热腐蚀Ni-Cr焊丝、制造方法和焊接工艺 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6046896A (ja) * | 1983-08-24 | 1985-03-13 | Kobe Steel Ltd | 低温用鋼溶接用のΝｉ基複合ワイヤ |
-
1986
- 1986-06-17 JP JP14214386A patent/JPS6380994A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH043957U (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-14 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6380994A (ja) | 1988-04-11 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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