JPH0246170A - リップル成分を減少させた安定化電源装置 - Google Patents
リップル成分を減少させた安定化電源装置Info
- Publication number
- JPH0246170A JPH0246170A JP1154405A JP15440589A JPH0246170A JP H0246170 A JPH0246170 A JP H0246170A JP 1154405 A JP1154405 A JP 1154405A JP 15440589 A JP15440589 A JP 15440589A JP H0246170 A JPH0246170 A JP H0246170A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- converter
- rectifier
- circuit
- power supply
- transformers
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 30
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/42—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/497—Conversion of DC power input into AC power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode sinusoidal output voltages being obtained by combination of several voltages being out of phase
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
- H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
- H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
- H02M3/22—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC
- H02M3/24—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters
- H02M3/28—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC
- H02M3/305—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M3/315—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M3/3155—Conversion of DC power input into DC power output with intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate AC using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05G—X-RAY TECHNIQUE
- H05G1/00—X-ray apparatus involving X-ray tubes; Circuits therefor
- H05G1/08—Electrical details
- H05G1/26—Measuring, controlling or protecting
- H05G1/30—Controlling
- H05G1/32—Supply voltage of the X-ray apparatus or tube
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- X-Ray Techniques (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、リップル成分を減少させた、医療用Ｘ線管の
電源として使用可能な安定化電源装置に関する。しかし
ながら、本発明の安定化電源装置は、例えば１００ｋＷ
程度の高い電力および１００ｋＶ程度の高電圧を必要と
する分野にも応用可能である。
電源として使用可能な安定化電源装置に関する。しかし
ながら、本発明の安定化電源装置は、例えば１００ｋＷ
程度の高い電力および１００ｋＶ程度の高電圧を必要と
する分野にも応用可能である。
本発明は、主に直流／交流コンバータを備えた直流／直
流昇圧型電源装置に関する。
流昇圧型電源装置に関する。
従来の技術
直流／直流型昇圧電源装置は、一般に電力主幹線に接続
可能な第１の整流器を具備する。この整流器によって整
流され、ろ波された電圧は、周波数可変型の直流／交流
コンバータに導かれる。その直流／交流コンバータから
出力された交流は、昇圧トランスに供給され、この昇圧
トランスは第２の整流器に接続され、第２の整流器は整
流した高電圧を発生する。この型の整流高電圧は、例え
ば、Ｘ線管のカソードとアノードとの間に必要な電位差
を与えることでこのＸ線管の制御に使用できる。このよ
うに発生される高電圧は、一般に、直流／交流コンバー
タのリップル周波数を変化させて、周波数に応じて直流
／交流コンバータの電力変換作用を変えることにより制
御される。あらゆる対策を講じても、特に、第２の整流
器に大容量のフィルタ回路を使用しても、または直流／
交流コンバータのリップル周波数を大きくしても、供給
される高電圧中にリップルが依然として残る。
可能な第１の整流器を具備する。この整流器によって整
流され、ろ波された電圧は、周波数可変型の直流／交流
コンバータに導かれる。その直流／交流コンバータから
出力された交流は、昇圧トランスに供給され、この昇圧
トランスは第２の整流器に接続され、第２の整流器は整
流した高電圧を発生する。この型の整流高電圧は、例え
ば、Ｘ線管のカソードとアノードとの間に必要な電位差
を与えることでこのＸ線管の制御に使用できる。このよ
うに発生される高電圧は、一般に、直流／交流コンバー
タのリップル周波数を変化させて、周波数に応じて直流
／交流コンバータの電力変換作用を変えることにより制
御される。あらゆる対策を講じても、特に、第２の整流
器に大容量のフィルタ回路を使用しても、または直流／
交流コンバータのリップル周波数を大きくしても、供給
される高電圧中にリップルが依然として残る。
これらのリップルの周波数は、直流／交流コンバータの
周波数に従う。さらに、Ｘ線管により消費可能なパワー
が大きいので、供給される高電圧中のこれらのリップル
は、それだけ大きくなる。従って、この問題は、特に高
出力の機器でより多く起こる。
周波数に従う。さらに、Ｘ線管により消費可能なパワー
が大きいので、供給される高電圧中のこれらのリップル
は、それだけ大きくなる。従って、この問題は、特に高
出力の機器でより多く起こる。
発明が解決しようとする課題
このような問題は、例えば５０ｋＷの出力で動作するこ
の型の直流／直流電源装置で起こり、現在ある電源装置
の２〜３倍あるいはｎ倍の出力の新規な電源装置が実用
化されることが望まれている。
の型の直流／直流電源装置で起こり、現在ある電源装置
の２〜３倍あるいはｎ倍の出力の新規な電源装置が実用
化されることが望まれている。
全ての構成要素の特性を２倍、３倍またはｎ倍にして新
規な電源装置を開発する方法が考えられるが、この方法
は工業的には実際的ではない。というのは、使用されて
いる電気的な構成要素の特性のばらつきにより、システ
ムを組み上げる際にさまざまな問題が起こるからである
。従って、これらの問題は、理論的には簡単なこの方法
では解決することができない。この方法のためには長時
間で、高コストの調査と設計作業とが、必要である。
規な電源装置を開発する方法が考えられるが、この方法
は工業的には実際的ではない。というのは、使用されて
いる電気的な構成要素の特性のばらつきにより、システ
ムを組み上げる際にさまざまな問題が起こるからである
。従って、これらの問題は、理論的には簡単なこの方法
では解決することができない。この方法のためには長時
間で、高コストの調査と設計作業とが、必要である。
さらに、直流／直流式の昇圧電源装置に直流／交流コン
バータを使用すると、電源線に好ましくない影響を与え
る。特に、直流／交流コンバータの整流による無効エネ
ルギーの主幹線システムに対する再注入は、発生させた
エネルギがこのように、２倍、３倍またはｎ倍になると
、単純に２倍、３倍またはｎ倍になる。この再注入を防
ぐため、非常に強力な、それゆえ非常に大きく且つ高価
なフィルタを、第１の整流器のフィルタ回路に備えるこ
とが必要となる。これらのフィルタのコストは、使用す
る出力とともに増大する。
バータを使用すると、電源線に好ましくない影響を与え
る。特に、直流／交流コンバータの整流による無効エネ
ルギーの主幹線システムに対する再注入は、発生させた
エネルギがこのように、２倍、３倍またはｎ倍になると
、単純に２倍、３倍またはｎ倍になる。この再注入を防
ぐため、非常に強力な、それゆえ非常に大きく且つ高価
なフィルタを、第１の整流器のフィルタ回路に備えるこ
とが必要となる。これらのフィルタのコストは、使用す
る出力とともに増大する。
課題を解決するための手段
本発明の目的は、出力値を倍増した際に、負荷端子にお
ける高電圧のリップル成分を減少させ、それにより主幹
線に再入力される無効エネルギをかなり減少させる既に
工業的に試された方法を提案してこれらの不都合に対処
することである。実際に、再入力される無効エネルギは
区に減少する。
ける高電圧のリップル成分を減少させ、それにより主幹
線に再入力される無効エネルギをかなり減少させる既に
工業的に試された方法を提案してこれらの不都合に対処
することである。実際に、再入力される無効エネルギは
区に減少する。
本発明の原理は、第１の整流器の出力に対して並列に接
続された２°台、３台またはｎ台の同一の直流／交流コ
ンバータを使用し、前記直流／交流コンバータを、それ
ぞれ互いに９０度、２π／３または２π／ｎ位相をずら
して制御するものである。
続された２°台、３台またはｎ台の同一の直流／交流コ
ンバータを使用し、前記直流／交流コンバータを、それ
ぞれ互いに９０度、２π／３または２π／ｎ位相をずら
して制御するものである。
各直流／交流コンバータは、総出力ＰのうちのＰ／ｎを
供給可能であることがわかるだろう。
供給可能であることがわかるだろう。
また、使用可能な受動および能動部品の特性値がわから
ない場合に、動作周波数を考慮した上で、これらの特性
値を制御することはより容易になる。
ない場合に、動作周波数を考慮した上で、これらの特性
値を制御することはより容易になる。
特に、この型式のより小さな部品を用いて、リップル周
波数そのものをより高（して動作させることができる。
波数そのものをより高（して動作させることができる。
好ましい実施例では、上記のように２台の二重交番直流
／交流コンバータを、９０度ずらした位相で使用し、４
ピーク整流に等しいリップル（負荷のリップル周波数は
、直流／交流コンバータの周波数の４倍である）が、Ｘ
線管の電極で得られる。このようにすると、直流／交流
コンバータの商用動作周波数で使用した場合、同じ商用
周波数で動作する１台の直流／交流コンバータを備える
電源と比較して、高電圧リップルを少なくとも半分に減
少させる。さらに、この型の操作では、第１の整流器の
フィルタを流れる無効電流は、装置の定格出力に対して
、区に減少する。さらに、フィルタ容量の大きさに関し
て、かなり有利である。
／交流コンバータを、９０度ずらした位相で使用し、４
ピーク整流に等しいリップル（負荷のリップル周波数は
、直流／交流コンバータの周波数の４倍である）が、Ｘ
線管の電極で得られる。このようにすると、直流／交流
コンバータの商用動作周波数で使用した場合、同じ商用
周波数で動作する１台の直流／交流コンバータを備える
電源と比較して、高電圧リップルを少なくとも半分に減
少させる。さらに、この型の操作では、第１の整流器の
フィルタを流れる無効電流は、装置の定格出力に対して
、区に減少する。さらに、フィルタ容量の大きさに関し
て、かなり有利である。
高電圧ユニットの構造は、正チャネルと負チャネルとの
間で完全にバランスがとれていなければならない。あら
ゆる対策を講じても、このように操作される全ての直流
／交流コンバータが等しい変換特性を有することはあり
得ないので、改善策の１つとしては、いずれの直流／交
流コンバータも一方で正チャネル、他方で負チャネルを
分担するようにする。この改善策では、直流／交流コン
バータ回路の出力電圧の昇圧回路への接続が多少複雑に
なるが、テスト済の昇圧トランスを使用すると、チャネ
ル間のバランスをとることができる。
間で完全にバランスがとれていなければならない。あら
ゆる対策を講じても、このように操作される全ての直流
／交流コンバータが等しい変換特性を有することはあり
得ないので、改善策の１つとしては、いずれの直流／交
流コンバータも一方で正チャネル、他方で負チャネルを
分担するようにする。この改善策では、直流／交流コン
バータ回路の出力電圧の昇圧回路への接続が多少複雑に
なるが、テスト済の昇圧トランスを使用すると、チャネ
ル間のバランスをとることができる。
このバランスは、直流／交流コンバータの特性に依存せ
ず、また、それらが二重交番直流／交流コンバータであ
るとき、交流波が異なっても影響されない。
ず、また、それらが二重交番直流／交流コンバータであ
るとき、交流波が異なっても影響されない。
本発明によれば、従って、リップル成分を減少させた、
特にＸ線管用の安定化電源装置であって、−電力主幹線
に接続可能な第１の整流器、−一定且つ等しい周波数で
動作し、互いにほぼ２π／ｎだけ位相がずれるようにト
リガされるｎ台の直流／交流コンバークユニットを有す
る、第１の整流器から供給される直流を交流に変換する
直流／交流コンバータ回路、 一前記直流／交流コンバータ回路が出力する交流の電圧
を昇圧する昇圧回路、 −およびこのように昇圧された交流信号を整流する第２
の整流器を具備し、 一前記昇圧回路は、それぞれｎ台ずつの第１および第２
のグループに分けられた２ｎ台のトランスを具備し、第
１のグループの各トランスの１次捲線は、それぞれ第２
のグループの対応するトランスの１次捲線と並列に直流
／交流コンバータユニットの出力に接続され、それぞれ
のグループの全てのトランスの２次捲線は、互いに直列
に接続されている２台の第２の整流器の一方の入力に直
列に接続されている。
特にＸ線管用の安定化電源装置であって、−電力主幹線
に接続可能な第１の整流器、−一定且つ等しい周波数で
動作し、互いにほぼ２π／ｎだけ位相がずれるようにト
リガされるｎ台の直流／交流コンバークユニットを有す
る、第１の整流器から供給される直流を交流に変換する
直流／交流コンバータ回路、 一前記直流／交流コンバータ回路が出力する交流の電圧
を昇圧する昇圧回路、 −およびこのように昇圧された交流信号を整流する第２
の整流器を具備し、 一前記昇圧回路は、それぞれｎ台ずつの第１および第２
のグループに分けられた２ｎ台のトランスを具備し、第
１のグループの各トランスの１次捲線は、それぞれ第２
のグループの対応するトランスの１次捲線と並列に直流
／交流コンバータユニットの出力に接続され、それぞれ
のグループの全てのトランスの２次捲線は、互いに直列
に接続されている２台の第２の整流器の一方の入力に直
列に接続されている。
好ましい実施例においては、直流／交流コンバータは二
重交番型で、その結果位相のずれはπ／ｎに等しくなる
。
重交番型で、その結果位相のずれはπ／ｎに等しくなる
。
実施例
以下の説明および添付図面により、本発明はさらに理解
されるであろう。これらの図面は、単に図示したものに
過ぎず、決して本発明の範囲を限定するものではない。
されるであろう。これらの図面は、単に図示したものに
過ぎず、決して本発明の範囲を限定するものではない。
第１図は、本発明によるリップル成分を減少させた安定
化電源装置を示す。この電源装置は、特に医療機器で使
用されるＸ線管ｌに電力を供給するように設計されてい
る。この電源装置は、電力主幹線系３に接続された第１
の整流器２を基本的に具備する。直流／交流コンバータ
回路４は、第１の整流器２で整流され、ろ波された直流
電圧を交流電圧に変換する。昇圧回路５は、直流／交流
コンバータ回路からの供給電圧を昇圧する。昇圧回路５
は、第２の整流器６に接続され、整流器６は、昇圧回路
５が出力する交流高電圧から直流高電圧を発生するよう
構成されている。本発明の必須の特徴は、実際のところ
、第１の整流器から出力される直流信号を交流信号に変
換する回路が、ｎ台の複数のコンバータを具備すること
である（ここではｎ＝２である）。このように、回路４
は、二重交番型直流／交流コンバータ７および８を具備
する。本実施例では、これら直流／交流コンバータ７お
よび８は二重交番型であり、それぞれのコンバータは、
共振回路で電流を交互にある方向から他の方向にする２
セツトのスイッチを具備する。
化電源装置を示す。この電源装置は、特に医療機器で使
用されるＸ線管ｌに電力を供給するように設計されてい
る。この電源装置は、電力主幹線系３に接続された第１
の整流器２を基本的に具備する。直流／交流コンバータ
回路４は、第１の整流器２で整流され、ろ波された直流
電圧を交流電圧に変換する。昇圧回路５は、直流／交流
コンバータ回路からの供給電圧を昇圧する。昇圧回路５
は、第２の整流器６に接続され、整流器６は、昇圧回路
５が出力する交流高電圧から直流高電圧を発生するよう
構成されている。本発明の必須の特徴は、実際のところ
、第１の整流器から出力される直流信号を交流信号に変
換する回路が、ｎ台の複数のコンバータを具備すること
である（ここではｎ＝２である）。このように、回路４
は、二重交番型直流／交流コンバータ７および８を具備
する。本実施例では、これら直流／交流コンバータ７お
よび８は二重交番型であり、それぞれのコンバータは、
共振回路で電流を交互にある方向から他の方向にする２
セツトのスイッチを具備する。
本発明による電源装置は、以下のように動作する。装置
に電力が供給される瞬間には、一連のスイッチ９〜１１
が、それぞれ直列に接続された抵抗１２〜１４を介して
整流器２を電力主幹線３に接続する。抵抗１２〜１４は
、高い電力の供給が要求されることおよびシステムが主
幹線において始動するとき、立ち上がりサージ電流を制
限するためにある。
に電力が供給される瞬間には、一連のスイッチ９〜１１
が、それぞれ直列に接続された抵抗１２〜１４を介して
整流器２を電力主幹線３に接続する。抵抗１２〜１４は
、高い電力の供給が要求されることおよびシステムが主
幹線において始動するとき、立ち上がりサージ電流を制
限するためにある。
抵抗１２〜１４は、下流のフィルタコンデンサを予め充
電するためにのみ使用される。これらは、コンバータが
起動されるときのみ用いられ、高電圧に昇圧されるのに
備える。抵抗１２〜１４は、整流器２のフィルタコンデ
ンサとともにローパスフィルタ回路として機能する。立
ち上がり電流は、過度に速くは上昇しない。この立ち上
がり電流が十分になったとき、それぞれスイッチ９〜１
１に直列である抵抗１２〜１４に並列な第２の一連のス
イッチ１５〜１７が、抵抗１２〜１４におけるエネルギ
のロスをなくすために閉じられる。この立ち上がり時間
または昇圧時間は、だいたい数ミリ秒である。
電するためにのみ使用される。これらは、コンバータが
起動されるときのみ用いられ、高電圧に昇圧されるのに
備える。抵抗１２〜１４は、整流器２のフィルタコンデ
ンサとともにローパスフィルタ回路として機能する。立
ち上がり電流は、過度に速くは上昇しない。この立ち上
がり電流が十分になったとき、それぞれスイッチ９〜１
１に直列である抵抗１２〜１４に並列な第２の一連のス
イッチ１５〜１７が、抵抗１２〜１４におけるエネルギ
のロスをなくすために閉じられる。この立ち上がり時間
または昇圧時間は、だいたい数ミリ秒である。
電力主幹線３から供給される交流信号は、このようにし
て、ダイオード１８〜２３を備える通常の整流器２の入
力に供給される。ダイオードを備える整流器は、フィル
タコンデンサ２４と２個のチョークコイル２５および２
６とを基本的に備えるフィルタ回路に整流電圧を供給す
る。コンデンサ２４は、チョークコイル２５と２６との
間に直列に接続され、全体としてはダイオードを備える
整流器に並列に接続されている。これで上記のように整
流され、ろ波された電圧が、コンデンサ２４の電極から
供給可能になる。スイッチ２８と直列な抵抗２７も、コ
ンデンサ２４と並列に配置される。装置から電力が断た
れる瞬間には、（スイッチ９〜１１および１５〜１７を
開いた後）スイッチ２８を閉じ、ダイオード１９〜２２
を流れる漏れ電流によるコンデンサ２４の長時間の放電
を待つことなく、素早く抵抗２７にコンデンサ２４を放
電させる。
て、ダイオード１８〜２３を備える通常の整流器２の入
力に供給される。ダイオードを備える整流器は、フィル
タコンデンサ２４と２個のチョークコイル２５および２
６とを基本的に備えるフィルタ回路に整流電圧を供給す
る。コンデンサ２４は、チョークコイル２５と２６との
間に直列に接続され、全体としてはダイオードを備える
整流器に並列に接続されている。これで上記のように整
流され、ろ波された電圧が、コンデンサ２４の電極から
供給可能になる。スイッチ２８と直列な抵抗２７も、コ
ンデンサ２４と並列に配置される。装置から電力が断た
れる瞬間には、（スイッチ９〜１１および１５〜１７を
開いた後）スイッチ２８を閉じ、ダイオード１９〜２２
を流れる漏れ電流によるコンデンサ２４の長時間の放電
を待つことなく、素早く抵抗２７にコンデンサ２４を放
電させる。
本発明に従うと、直流／交流コンバータ回路はｎ台の複
数の直流／交流コンバータを具備するが、本実施例では
、２台の直流／交流コンバータ７および８を備える好ま
しい例を述べる。各直流／交流コンバータは、その入力
が第１の整流器２の出力に並列に接続されているうこの
２台の直流／交流コンバータは同一である。例えば、直
流／交流コンバータ７は、２セツトのサイリスク、それ
ぞれＴｌ５Ｔ４およびＴｚ、Ｔｙを具備する。サイリス
クの各セットは、チョークコイル２９、コンデンサ３０
およびトランス３２の１次捲線３１を含む共振回路のい
ずれかの側に直列に接続されている。
数の直流／交流コンバータを具備するが、本実施例では
、２台の直流／交流コンバータ７および８を備える好ま
しい例を述べる。各直流／交流コンバータは、その入力
が第１の整流器２の出力に並列に接続されているうこの
２台の直流／交流コンバータは同一である。例えば、直
流／交流コンバータ７は、２セツトのサイリスク、それ
ぞれＴｌ５Ｔ４およびＴｚ、Ｔｙを具備する。サイリス
クの各セットは、チョークコイル２９、コンデンサ３０
およびトランス３２の１次捲線３１を含む共振回路のい
ずれかの側に直列に接続されている。
第２ａ〜２Ｃ図を参照して、この直流／交流コンバータ
の動作を以下説明する。１＝０の瞬間には、サイリスタ
Ｔ１およびＴ４が、駆動回路３３から出力されるコマン
ドによりトリガされる。このとき電流は、サイリスタＴ
ｌ 、チョークコイル２９、コンデンサ３０およびト
ランスの１次捲線３１を流れ、サイリスタＴ４により整
流器２の出力端子にループバックする。このとき共振回
路２９〜３１には、交流の正成分３４が発生する。共振
により、この交流成分は、負の無効交流３５を発生させ
る。無効交流電流３５は、サイリスタＴ４およびＴ１に
それぞれ並列に接続されているダイオードＤ４およびり
、により、整流器２中に再流入する。ダイオードＤ１お
よびり、には、無効交流電流が通過可能で、サイリスタ
Ｔ、およびＴ４を次のトリガまでオフにすることを可能
にする。無効交流３５の流れ始めた直後の時間ｔπ（第
２Ｃ図）の瞬間には、駆動回路３３は、充電電流を共振
回路２９〜３１に（逆方向に）、流す機能を分担してい
るサイリスタＴ３およびＴ２のセットを起動する。サイ
リスタＴ３およびＴ２は、交流３５と合成される負の交
流成分３６を発生させる。交流３６は、交流３４と同様
に、無効交流３７を発生させる。
の動作を以下説明する。１＝０の瞬間には、サイリスタ
Ｔ１およびＴ４が、駆動回路３３から出力されるコマン
ドによりトリガされる。このとき電流は、サイリスタＴ
ｌ 、チョークコイル２９、コンデンサ３０およびト
ランスの１次捲線３１を流れ、サイリスタＴ４により整
流器２の出力端子にループバックする。このとき共振回
路２９〜３１には、交流の正成分３４が発生する。共振
により、この交流成分は、負の無効交流３５を発生させ
る。無効交流電流３５は、サイリスタＴ４およびＴ１に
それぞれ並列に接続されているダイオードＤ４およびり
、により、整流器２中に再流入する。ダイオードＤ１お
よびり、には、無効交流電流が通過可能で、サイリスタ
Ｔ、およびＴ４を次のトリガまでオフにすることを可能
にする。無効交流３５の流れ始めた直後の時間ｔπ（第
２Ｃ図）の瞬間には、駆動回路３３は、充電電流を共振
回路２９〜３１に（逆方向に）、流す機能を分担してい
るサイリスタＴ３およびＴ２のセットを起動する。サイ
リスタＴ３およびＴ２は、交流３５と合成される負の交
流成分３６を発生させる。交流３６は、交流３４と同様
に、無効交流３７を発生させる。
この結果、振動回路２９〜３１を流れる電流は、はぼサ
インカーブを描き、そしてこの電流は、トランス３２に
おいて昇圧され、トランス３２の２次捲線３８から出力
される。時間ｔ２π（第２ｂ図）の最初からは、前述の
現象が回路３３の制御のもとで繰り返される。
インカーブを描き、そしてこの電流は、トランス３２に
おいて昇圧され、トランス３２の２次捲線３８から出力
される。時間ｔ２π（第２ｂ図）の最初からは、前述の
現象が回路３３の制御のもとで繰り返される。
直流／交流コンバータ８は、すべての点で直流／交流コ
ンバータ７と一致しているが、サイリスタＴ３、Ｔ８ま
たはＴ７、Ｔ６のトリガは、サイリスタＴ、ＳＴ、およ
びＴ３、Ｔ２のトリガがかかる瞬間と比較すると、直角
位相ｔπ７□またはｔ３π／２の瞬間にかかるところが
異なる。この結果、直流／交流コンバータ８の共振回路
のトランス４０の２次捲線３９は、２次捲線３８が発生
する信号に関して、９０度位相がずれたサイン信号を発
生する。この特徴は、簡単にｎ台の複数の直流／交流コ
ンバータがある場合に一般化できる。この場合、これら
の直流／交流コンバータが発生する信号は、２π／ｎだ
け位相がずれ、さらに正確には、二重交番型直流／交流
コンバータをこの場合に用いるならばπ／ｎだけ位相が
ずれる。
ンバータ７と一致しているが、サイリスタＴ３、Ｔ８ま
たはＴ７、Ｔ６のトリガは、サイリスタＴ、ＳＴ、およ
びＴ３、Ｔ２のトリガがかかる瞬間と比較すると、直角
位相ｔπ７□またはｔ３π／２の瞬間にかかるところが
異なる。この結果、直流／交流コンバータ８の共振回路
のトランス４０の２次捲線３９は、２次捲線３８が発生
する信号に関して、９０度位相がずれたサイン信号を発
生する。この特徴は、簡単にｎ台の複数の直流／交流コ
ンバータがある場合に一般化できる。この場合、これら
の直流／交流コンバータが発生する信号は、２π／ｎだ
け位相がずれ、さらに正確には、二重交番型直流／交流
コンバータをこの場合に用いるならばπ／ｎだけ位相が
ずれる。
２次捲線３８および３９で得られる信号は、選択された
実施例によれば２個のトランス４１および４２を備える
昇圧回路５へ送られる。これらのトランス４１および４
２の１次捲線４３および４４は、それぞれ２次捲線３８
および３９に掛続されている。トランス４１および４２
のそれぞれ２次捲線４５および４６は、互いに直列に接
続され、第１の整流器２と同じ型のダイオード４７〜５
０を備える第２の整流器に信号を供給する。この第２の
整流器は、２個の直列に接続されたコンデンサ５１およ
び５２に並列に接続されている。バランスをとるために
、コンデンサ５１および５２の間の点は、さらに２次捲
線４５および４６の間の点に接続されている。他の選択
も可能である。
実施例によれば２個のトランス４１および４２を備える
昇圧回路５へ送られる。これらのトランス４１および４
２の１次捲線４３および４４は、それぞれ２次捲線３８
および３９に掛続されている。トランス４１および４２
のそれぞれ２次捲線４５および４６は、互いに直列に接
続され、第１の整流器２と同じ型のダイオード４７〜５
０を備える第２の整流器に信号を供給する。この第２の
整流器は、２個の直列に接続されたコンデンサ５１およ
び５２に並列に接続されている。バランスをとるために
、コンデンサ５１および５２の間の点は、さらに２次捲
線４５および４６の間の点に接続されている。他の選択
も可能である。
後述する改善策とは別に、２次捲線が直列に接続されて
いる２個のトランス４１．４２またはｎ個の１次捲線を
有する１個のトランスが９０度ずれた信号を合成するこ
とは、１台の直流／交流コンバータしかない場合と較べ
て、ｎ倍多いピークを有する整流信号を与える効果があ
る。第２ｆ図は、本発明の装置による信号を整流後に得
られるリップル５３と、直流／交流コンバータが１台し
かないときの低周波数でかなり大きいリップル５４とを
比較したものである。
いる２個のトランス４１．４２またはｎ個の１次捲線を
有する１個のトランスが９０度ずれた信号を合成するこ
とは、１台の直流／交流コンバータしかない場合と較べ
て、ｎ倍多いピークを有する整流信号を与える効果があ
る。第２ｆ図は、本発明の装置による信号を整流後に得
られるリップル５３と、直流／交流コンバータが１台し
かないときの低周波数でかなり大きいリップル５４とを
比較したものである。
リップルの振幅の減少には、２つの要因が関係している
。第１には、９０度ずれたリップルの合成は、小さい共
通のリップルを生じる。第２には、２倍高い割合で第２
の整流器を人為的に動作させるため、同じフィルタコン
デンサを用いると与えられた信号がろ波される効果は２
倍になる。同様な現象は、給電系３への転流無効電流の
再注入に関しても起こる。
。第１には、９０度ずれたリップルの合成は、小さい共
通のリップルを生じる。第２には、２倍高い割合で第２
の整流器を人為的に動作させるため、同じフィルタコン
デンサを用いると与えられた信号がろ波される効果は２
倍になる。同様な現象は、給電系３への転流無効電流の
再注入に関しても起こる。
これらの整流の周波数は明らかに２倍高いので、再注入
は、工業的には出力値に適用されているチョークコイル
のインピーダンス２５および２６により、さらに有効に
弱められる。逆説的に言えば、本発明では、２倍の出力
またはｎ倍の出力とともに、基本的な単一直流／交流コ
ンバータよりもよい結果が得られる。さらには、無効電
流は、互いに補償しあい、これによってそれらの性能は
さらに改善される。上記のように、本発明はもちろん同
様の直流／交流コンバータを２倍使用する、言い換えれ
ば工業的なスケールで行われるテストに成功した直流／
交流コンバータよりも有利である。要するに、低リツプ
ル成分で極めて高出力な安定化電源装置を設計すること
が簡単になる。
は、工業的には出力値に適用されているチョークコイル
のインピーダンス２５および２６により、さらに有効に
弱められる。逆説的に言えば、本発明では、２倍の出力
またはｎ倍の出力とともに、基本的な単一直流／交流コ
ンバータよりもよい結果が得られる。さらには、無効電
流は、互いに補償しあい、これによってそれらの性能は
さらに改善される。上記のように、本発明はもちろん同
様の直流／交流コンバータを２倍使用する、言い換えれ
ば工業的なスケールで行われるテストに成功した直流／
交流コンバータよりも有利である。要するに、低リツプ
ル成分で極めて高出力な安定化電源装置を設計すること
が簡単になる。
実際には、工業的スケールで直流／交流コンバータを製
作するときにあらゆる対策を講じても、直流／交流コン
バータ７および８は厳密には同一にはならない。この欠
点に対処するために、４１および４２のような昇圧回路
のトランスを重複させることが推奨される。従って、も
う２台くもうｎ台）のトランス５５および５６が配置さ
れている。これらのトランス５５および５６の１次捲線
は、トランス４１および４２の１次捲線に並列に接続さ
れ、それらの２次捲線５７および５８は、互いに直列に
接続されている。これらの２次捲線５７および５８は、
回路４８〜５２と同一の別の第２の整流器にも接続され
ている。
作するときにあらゆる対策を講じても、直流／交流コン
バータ７および８は厳密には同一にはならない。この欠
点に対処するために、４１および４２のような昇圧回路
のトランスを重複させることが推奨される。従って、も
う２台くもうｎ台）のトランス５５および５６が配置さ
れている。これらのトランス５５および５６の１次捲線
は、トランス４１および４２の１次捲線に並列に接続さ
れ、それらの２次捲線５７および５８は、互いに直列に
接続されている。これらの２次捲線５７および５８は、
回路４８〜５２と同一の別の第２の整流器にも接続され
ている。
この同一の第２の整流器は、特に２個の直列に接続され
たコンデンサ５９および６０を出力端子の部分に具備し
ている。コンデンサ５１右よび５２と並列に正チャネル
を設け、コンデンサ５９および６０と並列に負チャネル
を設けることが可能である。ここでコンデンサ５２およ
び５９を直列接続することにより、接地可能な中間点を
設けることができる。このようにすると、困難な高電圧
の電気絶縁を減少させることができる。実際には、これ
で絶縁が強要される部分は半減する。
たコンデンサ５９および６０を出力端子の部分に具備し
ている。コンデンサ５１右よび５２と並列に正チャネル
を設け、コンデンサ５９および６０と並列に負チャネル
を設けることが可能である。ここでコンデンサ５２およ
び５９を直列接続することにより、接地可能な中間点を
設けることができる。このようにすると、困難な高電圧
の電気絶縁を減少させることができる。実際には、これ
で絶縁が強要される部分は半減する。
標準的な方法では、抵抗分割ブリッジ６１および６２が
Ｘ線管１の電極に接続されている。このブリッジの中間
点は、比較器６３に接続されている。比較器６３は、比
較入力に基準電圧Ｖ ｒ ＠ｔを入力される。比較器６
３から発せられるエラー信号は、反転レジ第１の矩形波
信号を駆動回路３３へ出力する電圧制御発振器６４（Ｖ
ＣＯ）へ公知の方法で導入される。そして、電圧制御発
振器６４の周波数が調整すべき電圧の関数として変化す
るとき、矩形波信号（第２ａ図）は、直流／交流コンバ
ータ７および８を駆動する位相のずれが９０度を保つよ
うに変化する。反転レジ第１は、パルスが持続している
時間が、パルスが休止している時間に等し・いパルス信
号に相当する。改善策の１つとして、直流／交流コンバ
ータの異なるセットのサイリスクに交互にトリガをかけ
るために、電圧制御発振器６４の周波数を直流／交流コ
ンバータの共振周波数の２倍（またはｎ倍）にする。こ
れにより、ある直流／交流コンバータのサイリスクのト
リガをパルスの立ち上がりのエツジでかけ、他の直流／
交流コンバータのサイリスタのトリガをパルスの立ち下
がりでかけることができる。パルスごとに周波数が２倍
になるので、それぞれの直流／交流コンバータでトリガ
がかかるのは、あるセットのサイリスクかまたは別のセ
ットのサイリスタであり、同時に両方のセットのサイリ
スクにトリガはかからない。この操作を実行するために
駆動回路３３に論理回路が含まれることは、本発明の技
術的範囲に含まれるものである。
Ｘ線管１の電極に接続されている。このブリッジの中間
点は、比較器６３に接続されている。比較器６３は、比
較入力に基準電圧Ｖ ｒ ＠ｔを入力される。比較器６
３から発せられるエラー信号は、反転レジ第１の矩形波
信号を駆動回路３３へ出力する電圧制御発振器６４（Ｖ
ＣＯ）へ公知の方法で導入される。そして、電圧制御発
振器６４の周波数が調整すべき電圧の関数として変化す
るとき、矩形波信号（第２ａ図）は、直流／交流コンバ
ータ７および８を駆動する位相のずれが９０度を保つよ
うに変化する。反転レジ第１は、パルスが持続している
時間が、パルスが休止している時間に等し・いパルス信
号に相当する。改善策の１つとして、直流／交流コンバ
ータの異なるセットのサイリスクに交互にトリガをかけ
るために、電圧制御発振器６４の周波数を直流／交流コ
ンバータの共振周波数の２倍（またはｎ倍）にする。こ
れにより、ある直流／交流コンバータのサイリスクのト
リガをパルスの立ち上がりのエツジでかけ、他の直流／
交流コンバータのサイリスタのトリガをパルスの立ち下
がりでかけることができる。パルスごとに周波数が２倍
になるので、それぞれの直流／交流コンバータでトリガ
がかかるのは、あるセットのサイリスクかまたは別のセ
ットのサイリスタであり、同時に両方のセットのサイリ
スクにトリガはかからない。この操作を実行するために
駆動回路３３に論理回路が含まれることは、本発明の技
術的範囲に含まれるものである。
第１図は、本発明に従う安定化電源装置のブロック図で
ある。 第２ａ〜２「図は、本発明による安定化電源装置中で動
作する制御信号のタイミング図である。 〔主な参照番号〕 １・・・Ｘ線管、 ２．６・・・整流器、３・・・電
力主幹線系、 ４・・・直流／交流コンバータ回路、 ５・・・・昇圧回路、 ７．８・・・直流／交流コンバータ、 ９〜１１．１５〜１７．２８・・・スイッチ、１２〜１
４．２７・・・抵抗、 １８〜２３・ ・ ・ダイオード、 ２４・・・フィルタコンデンサ、 ２５．２６．２９・・・チョークコイル、３０．５１．
５２・・・コンデンサ、 ３１．４３．４４・・・１次捲線、 ３２．４０．４１．４２．５５．５６・・・トランス、
３３・ ・駆動回路、 ３８．３９．４５．４６．５７．５８・２次捲線、 ６３・ ・比較器
ある。 第２ａ〜２「図は、本発明による安定化電源装置中で動
作する制御信号のタイミング図である。 〔主な参照番号〕 １・・・Ｘ線管、 ２．６・・・整流器、３・・・電
力主幹線系、 ４・・・直流／交流コンバータ回路、 ５・・・・昇圧回路、 ７．８・・・直流／交流コンバータ、 ９〜１１．１５〜１７．２８・・・スイッチ、１２〜１
４．２７・・・抵抗、 １８〜２３・ ・ ・ダイオード、 ２４・・・フィルタコンデンサ、 ２５．２６．２９・・・チョークコイル、３０．５１．
５２・・・コンデンサ、 ３１．４３．４４・・・１次捲線、 ３２．４０．４１．４２．５５．５６・・・トランス、
３３・ ・駆動回路、 ３８．３９．４５．４６．５７．５８・２次捲線、 ６３・ ・比較器
Claims (7)
- （１）−電力主幹線に接続可能な第１の整流器、−一定
且つ等しい周波数で動作し、互いにほぼ２π／ｎだけ位
相がずれるようにトリガされるｎ台の直流／交流コンバ
ータユニットを有する、第１の整流器から供給される直
流を交流に変換する直流／交流コンバータ回路、 −前記直流／交流コンバータ回路が出力する交流の電圧
を昇圧する昇圧回路、 −およびこのように昇圧された交流を整流する第２の整
流器を具備し、 −前記昇圧回路は、それぞれｎ台ずつの第１および第２
のグループに分けられた２ｎ台のトランスを具備し、第
１のグループの各トランスの１次捲線は、それぞれ第２
のグループの対応するトランスの１次捲線と並列に直流
／交流コンバータユニットの出力に接続され、それぞれ
のグループの全てのトランスの２次捲線は、互いに直列
に接続されている２台の第２の整流器の１つの入力に直
列に接続されていることを特徴とする、リップル成分を
減少させた特にＸ線管用の安定化電源装置。 - （２）−電力主幹線に接続可能な第１の整流器、−一定
且つ等しい周波数で動作し、互いにほぼ２π／ｎだけ位
相がずれるようにトリガされるｎ台の直流／交流コンバ
ータユニットを有する、第１の整流器から供給される直
流を交流に変換する直流／交流コンバータ回路、 −前記直流／交流コンバータ回路が出力する交流の電圧
を昇圧する昇圧回路、 −およびこのように昇圧された交流を整流する第２の整
流器を具備し、 −前記昇圧回路は、少なくともｎ台の複数のトランスを
具備し、それぞれのトランスの１次捲線は１台の直流／
交流コンバータユニットに接続され、２次捲線は他のト
ランスの２次捲線と直列に第２の整流器の入力端子に接
続されていることを特徴とする、リップル成分を減少さ
せた特にＸ線管用の安定化電源装置。 - （３）請求項（１）に記載の電源装置において、前記直
流／交流コンバータが、二重交番型であり、位相のずれ
がπ／ｎに等しいことを特徴とする安定化電源装置。 - （４）請求項（３）に記載の電源装置において、前記昇
圧回路が２ｎ台のトランスを具備し、該２ｎ台のトラン
スの１次捲線がｎ台の直流／交流コンバータの各出力に
それぞれ２台ずつ並列に接続されていることを特徴とす
る安定化電源装置。 - （５）請求項（４）に記載の電源装置において、昇圧回
路がｎ本の１次捲線を有する２台のトランスを具備する
ことを特徴とする安定化電源装置。 - （６）請求項（１）または（２）に記載の電源装置にお
いて、電圧／周波数コンバータを具備する制御回路を更
に具備し、該電圧／周波数コンバータは、反転レシオ１
の矩形波信号を供給することを特徴とする安定化電源装
置。 - （７）請求項（１）または（２）に記載の電源装置にお
いて、前記ｎが２であることを特徴とする安定化電源装
置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR888112 | 1988-06-17 | ||
| FR8808112A FR2633115B1 (fr) | 1988-06-17 | 1988-06-17 | Alimentation stabilisee a taux d'ondulation reduit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0246170A true JPH0246170A (ja) | 1990-02-15 |
| JP2747532B2 JP2747532B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=9367393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1154405A Expired - Fee Related JP2747532B2 (ja) | 1988-06-17 | 1989-06-16 | リップル成分を減少させた安定化電源装置 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4967333A (ja) |
| EP (1) | EP0347322B1 (ja) |
| JP (1) | JP2747532B2 (ja) |
| DE (1) | DE68900202D1 (ja) |
| ES (1) | ES2024719B3 (ja) |
| FR (1) | FR2633115B1 (ja) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5060130A (en) * | 1990-08-23 | 1991-10-22 | General Electric Company | High-efficiency, high-density, power supply including an input boost power supply |
| NL9101453A (nl) * | 1990-09-10 | 1992-04-01 | Barmag Barmer Maschf | Frequentie-omvormer. |
| FR2672166B1 (fr) * | 1991-01-25 | 1995-04-28 | Gen Electric Cgr | Dispositif pour obtenir une tension continue a faible ondulation residuelle. |
| US5119283A (en) * | 1991-06-10 | 1992-06-02 | General Electric Company | High power factor, voltage-doubler rectifier |
| US5283727A (en) * | 1992-09-16 | 1994-02-01 | General Electric Company | Independent control of the AC line current and output DC voltage of a high power factor AC-to-DC converter |
| US5339349A (en) * | 1992-10-26 | 1994-08-16 | Xeno Millan Y | Portable x-ray unit |
| DE4443551A1 (de) * | 1994-12-07 | 1996-06-20 | Philips Patentverwaltung | Anordnung zur Leistungsversorgung eines elektrischen Verbrauchers, insbesondere Röntgen-Apparat |
| GB2327157B (en) * | 1996-04-04 | 2000-06-14 | Council Cent Lab Res Councils | DC power converter |
| GB9607381D0 (en) * | 1996-04-04 | 1996-06-12 | Council Cent Lab Res Councils | Dc power converter |
| JP3713521B2 (ja) * | 1997-11-10 | 2005-11-09 | 東北電力株式会社 | 電源装置およびこれが搭載される電気自動車 |
| US6091610A (en) * | 1998-04-06 | 2000-07-18 | Lucent Technologies Inc. | System and method for reducing transient switch currents in an asymmetrical half bridge converter |
| GB9820643D0 (en) | 1998-09-22 | 1998-11-18 | Cit Alcatel | A power feed for a submarine communications system |
| EP2605393A3 (en) * | 1999-11-10 | 2014-08-13 | EMD Technologies, Inc. | High-voltage X-ray generator |
| US6738275B1 (en) * | 1999-11-10 | 2004-05-18 | Electromed Internationale Ltee. | High-voltage x-ray generator |
| US8571179B2 (en) * | 1999-11-10 | 2013-10-29 | Robert Beland | Computed tomography systems |
| DE10060429A1 (de) | 1999-12-16 | 2001-07-12 | Caterpillar Inc | Verfahren und Vorrichtung zur Leistungsübertragung |
| US6191957B1 (en) * | 2000-01-31 | 2001-02-20 | Bae Systems Controls, Inc. | Extended range boost converter circuit |
| US8710765B2 (en) | 2010-05-08 | 2014-04-29 | Robert Beland | LED illumination systems |
| EP1845755A3 (en) | 2006-04-10 | 2014-04-02 | EMD Technologies, Inc. | Illumination systems |
| US7593243B2 (en) * | 2006-10-09 | 2009-09-22 | Honeywell International Inc. | Intelligent method for DC bus voltage ripple compensation for power conversion units |
| US8179701B2 (en) * | 2009-01-09 | 2012-05-15 | Yaskawa America, Inc. | Variable frequency drive soft charge circuit |
| US9113541B2 (en) * | 2011-12-30 | 2015-08-18 | Analogic Corporation | Voltage ripple reduction |
| US8605469B2 (en) | 2012-02-13 | 2013-12-10 | Yasakawa America, Inc. | AC side soft charge circuit for variable frequency drives |
| EP2806549A1 (en) * | 2013-05-21 | 2014-11-26 | GE Energy Power Conversion Technology Ltd | Control methods for power converters |
| WO2015145668A1 (ja) * | 2014-03-27 | 2015-10-01 | 株式会社ニコン | Ｘ線発生装置、ｘ線装置および構造物の製造方法 |
| US10262829B2 (en) * | 2015-12-14 | 2019-04-16 | General Electric Company | Protection circuit assembly and method for high voltage systems |
| US9837924B1 (en) * | 2016-06-02 | 2017-12-05 | Rockwell Automation Technologies, Inc. | Precharge apparatus for power conversion system |
| RU2710200C1 (ru) * | 2019-07-16 | 2019-12-25 | Илья Николаевич Джус | Преобразователь высокого напряжения |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3697717A (en) * | 1971-11-19 | 1972-10-10 | Gen Electric | Induction cooking appliance with multicylinder power circuits |
| DE2814320C2 (de) * | 1978-04-03 | 1984-02-16 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Röntgendiagnostikgenerator mit einer seinen Hochspannungstransformator aus einem Netzgleichrichter speisenden, zwei Wechselrichter aufweisenden Wechselrichterschaltung |
| DE2831093A1 (de) * | 1978-07-14 | 1980-01-24 | Siemens Ag | Roentgendiagnostikgenerator |
| JPS58133170A (ja) * | 1982-01-29 | 1983-08-08 | Matsushita Electric Works Ltd | 直流電源装置 |
| US4504985A (en) * | 1982-12-14 | 1985-03-19 | Societe Civile Professionnelle Gazzano & Blais | Swimming pool coping |
| FR2538183A1 (fr) * | 1982-12-21 | 1984-06-22 | Thomson Csf | Systeme d'alimentation haute tension d'une charge telle que par exemple un generateur de rayons x |
| US4695933A (en) * | 1985-02-11 | 1987-09-22 | Sundstrand Corporation | Multiphase DC-DC series-resonant converter |
| SU1300664A1 (ru) * | 1985-10-01 | 1987-03-30 | Московский Научно-Исследовательский Рентгено-Радиологический Институт | Рентгеновский генератор |
-
1988
- 1988-06-17 FR FR8808112A patent/FR2633115B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-06-13 US US07/365,366 patent/US4967333A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-15 EP EP89401678A patent/EP0347322B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-15 ES ES89401678T patent/ES2024719B3/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-15 DE DE8989401678T patent/DE68900202D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-06-16 JP JP1154405A patent/JP2747532B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4967333A (en) | 1990-10-30 |
| EP0347322A1 (fr) | 1989-12-20 |
| ES2024719B3 (es) | 1992-03-01 |
| EP0347322B1 (fr) | 1991-08-14 |
| FR2633115A1 (fr) | 1989-12-22 |
| JP2747532B2 (ja) | 1998-05-06 |
| FR2633115B1 (fr) | 1993-02-12 |
| DE68900202D1 (de) | 1991-09-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2747532B2 (ja) | リップル成分を減少させた安定化電源装置 | |
| EP1278294B1 (en) | An electrical power supply suitable in particular for dc plasma processing | |
| US4143414A (en) | Three phase ac to dc voltage converter with power line harmonic current reduction | |
| US5019954A (en) | AC/DC conversion with reduced supply waveform distortion | |
| US4513361A (en) | Multi-phase DC-to-AC and DC-to-DC boost converter | |
| US5805437A (en) | Power electronic circuit arrangement having plural power converters | |
| EP0404907A1 (en) | Three phase inverter power supply with balancing transformer | |
| EP1365499B1 (en) | Switching power supply circuit | |
| US3916286A (en) | Switching power supply common output filter | |
| EP0295858B1 (en) | High voltage DC power supply | |
| EP0012648B1 (en) | Single-pole commutation circuit | |
| US3448366A (en) | Multiphase static inverter | |
| US4422139A (en) | Transformer coupled up-down converter | |
| US4608627A (en) | Non-dissipative current distribution circuit for magnetohydrodynamic generator electrodes | |
| JP3341458B2 (ja) | 電源装置 | |
| US3988660A (en) | Circuit for rectifying a three-phase alternating signal | |
| US3849701A (en) | Integrated dual voltage power supply | |
| Biswas et al. | A low distortion inverter without low-frequency magnetics for UPS application | |
| JP2510116B2 (ja) | ３相整流回路 | |
| JPS62138061A (ja) | スイツチングレギユレ−タ電源装置 | |
| JP3102985B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JPH10323052A (ja) | 分圧変圧器及び分圧変圧器を用いた電力変換装置 | |
| JPH0611188B2 (ja) | エネルギ−変換器 | |
| JPH11215824A (ja) | 電源装置 | |
| SU1640803A1 (ru) | Вентильный преобразователь |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090220 Year of fee payment: 11 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |