JPH0246213Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0246213Y2 JPH0246213Y2 JP13006883U JP13006883U JPH0246213Y2 JP H0246213 Y2 JPH0246213 Y2 JP H0246213Y2 JP 13006883 U JP13006883 U JP 13006883U JP 13006883 U JP13006883 U JP 13006883U JP H0246213 Y2 JPH0246213 Y2 JP H0246213Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- harmonic
- reactor
- reactance
- harmonic current
- filter circuit
- Prior art date
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- Expired
Links
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 10
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 10
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Power Conversion In General (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
この考案は高調波電流注入装置に関する。
電力系統等に高調波電流を注入することが要求
される場合がある。たとえば第１図にアクテイブ
フイルタの例を示す。同図において１は系統の母
線、２は系統インピーダンス、３は発電所、４は
整流器等の高調波発生源である。このような高調
波発生源３が母線１に接続されてあるとき、系統
に高調波電流が流出するのを防ぐためにアクテイ
ブフイルタ５が接続される。すなわち高調波電流
検出器６を用意し、この出力によつてアクテイブ
フイルタ５から高調波発生源３からの高調波電流
とは同振幅かつ反対位相の高調波電流を発生させ
るように制御し、これを母線１に注入する。アク
テイブフイルタ５は一般にはたとえばサイリスタ
式自励インバータが用いられる。
される場合がある。たとえば第１図にアクテイブ
フイルタの例を示す。同図において１は系統の母
線、２は系統インピーダンス、３は発電所、４は
整流器等の高調波発生源である。このような高調
波発生源３が母線１に接続されてあるとき、系統
に高調波電流が流出するのを防ぐためにアクテイ
ブフイルタ５が接続される。すなわち高調波電流
検出器６を用意し、この出力によつてアクテイブ
フイルタ５から高調波発生源３からの高調波電流
とは同振幅かつ反対位相の高調波電流を発生させ
るように制御し、これを母線１に注入する。アク
テイブフイルタ５は一般にはたとえばサイリスタ
式自励インバータが用いられる。
このような構成では一般に母線１の電圧が6.6
〜66KV程度であるから、アクテイブフイルタ５
を母線１に直接接続することも可能である。しか
し直接接続した場合、アクテイブフイルタ５の電
圧定格、絶縁階級等を高くしなければならないよ
うになる。これを改善するために降圧トランス７
を介して接続すればよいが、降圧トランス７は高
価であるし、又降圧トランス７を介入させると、
自励式インバータの電流転流時に、降圧トランス
の漏れリアクタンスに畜えられるエネルギーを熱
の形で処理せざるを得なくなり、アクテイブフイ
ルタとしての効率に限界を生ずるようになる。
〜66KV程度であるから、アクテイブフイルタ５
を母線１に直接接続することも可能である。しか
し直接接続した場合、アクテイブフイルタ５の電
圧定格、絶縁階級等を高くしなければならないよ
うになる。これを改善するために降圧トランス７
を介して接続すればよいが、降圧トランス７は高
価であるし、又降圧トランス７を介入させると、
自励式インバータの電流転流時に、降圧トランス
の漏れリアクタンスに畜えられるエネルギーを熱
の形で処理せざるを得なくなり、アクテイブフイ
ルタとしての効率に限界を生ずるようになる。
第２図は系統の高調波インピーダンスを測定す
る場合を示し、高調波信号発生器８から発生した
高調波電流を系統母線に注入し、その注入点での
電圧を測定する。この種の構成は小規模のものが
多いため、降圧トランス７を用いて電圧を下げる
とともに、、降圧トランス７のリアクタンスをコ
ンデンサ９で補償する方式が一般的である。しか
しこのような構成でも降圧トランス７が必要であ
り第１図の場合と同じような問題が生じている。
第２図中、１０は一般の負荷である。
る場合を示し、高調波信号発生器８から発生した
高調波電流を系統母線に注入し、その注入点での
電圧を測定する。この種の構成は小規模のものが
多いため、降圧トランス７を用いて電圧を下げる
とともに、、降圧トランス７のリアクタンスをコ
ンデンサ９で補償する方式が一般的である。しか
しこのような構成でも降圧トランス７が必要であ
り第１図の場合と同じような問題が生じている。
第２図中、１０は一般の負荷である。
この考案は高調波電流を注入するにあたり、高
調波電流装置を降圧トランスを介することなく、
直接系統に接続しても、系統への高調波の注入を
可能にするとともに、高調波電流装置に系統の電
圧が直接印加されないようにすることを目的とす
る。
調波電流装置を降圧トランスを介することなく、
直接系統に接続しても、系統への高調波の注入を
可能にするとともに、高調波電流装置に系統の電
圧が直接印加されないようにすることを目的とす
る。
この考案の実施例を第３図により説明する。ア
クテイブフイルタ、高調波信号発生装置のような
高調波発生装置１１は注入点１２とアースとの間
に接続される。注入点１２と母線１との間に、注
入しようとする高調波電流に応じて選択される複
数のリアクトル１３ａ〜１３ｄと、コンデンサ１
４との直列回路からなるフイルタ回路１５が接続
される。各リアクトルは切換器１６により切換え
られる。注入点１２とアースとの間にリアクトル
１７が接続される。
クテイブフイルタ、高調波信号発生装置のような
高調波発生装置１１は注入点１２とアースとの間
に接続される。注入点１２と母線１との間に、注
入しようとする高調波電流に応じて選択される複
数のリアクトル１３ａ〜１３ｄと、コンデンサ１
４との直列回路からなるフイルタ回路１５が接続
される。各リアクトルは切換器１６により切換え
られる。注入点１２とアースとの間にリアクトル
１７が接続される。
コンデンサ１４と、リアクトル１３ａ〜１３ｄ
のうちの選択された任意のリアクトルとでは、注
入しようとする高調波に対して共振するように、
各リアクトルのリアクタンスが設定されてある。
すなわち第ｎ次高調波用のリアクトルについて
は、そのリアクタンスを１／n2（p.u.）に設定し
てある。具体的に説明すると、コンデンサ１４の
リアクタンスXcを1p.u.とし、リアクトル１３ａ
〜１３ｄを第５次、第７次、第11次、及び第13次
の各調波用のものとした場合、リアクトル１３ａ
〜１３ｄの各リアクタンスX5、X7、X11、X13
をそれぞれ0.04p.u.，0.02p.u.，0.01p.u.及び
0.005p.u.とすればよい。又系統のインピーダンス
（リアクタンス）X3は一般に X3＝0.01p.u. と考えられる。そしてリアクトル１７のリアクタ
ンスXlはたとえばリアクタンスX3の10倍以上に
選ぶものとする。
のうちの選択された任意のリアクトルとでは、注
入しようとする高調波に対して共振するように、
各リアクトルのリアクタンスが設定されてある。
すなわち第ｎ次高調波用のリアクトルについて
は、そのリアクタンスを１／n2（p.u.）に設定し
てある。具体的に説明すると、コンデンサ１４の
リアクタンスXcを1p.u.とし、リアクトル１３ａ
〜１３ｄを第５次、第７次、第11次、及び第13次
の各調波用のものとした場合、リアクトル１３ａ
〜１３ｄの各リアクタンスX5、X7、X11、X13
をそれぞれ0.04p.u.，0.02p.u.，0.01p.u.及び
0.005p.u.とすればよい。又系統のインピーダンス
（リアクタンス）X3は一般に X3＝0.01p.u. と考えられる。そしてリアクトル１７のリアクタ
ンスXlはたとえばリアクタンスX3の10倍以上に
選ぶものとする。
以上の構成において、リアクトル１７のリアク
タンスXLは、周波数次数に対して比例的に増大
する。今基本波周波数に対してリアクトル１７の
リアクタンスをフイルタ回路１５のそれよりも充
分低く選定する。これによつて、リアクトル１７
の端子電圧すなわち高調波発生装置１１の印加電
圧は系統の電圧より充分低い電圧となる。具体的
に例示すると、注入点１２にかかる基本波電圧
VNは、系統の電圧をVLとすれば、 VN＝XL／Xe−（XL＋Xn）VL ただしXnは、リアクトル１３ａ〜１３ｄのう
ちの選択されたリアクトルのリアクタンスを示
す。今リアクトル１３ａが選択されたとすれば、
リアクタンスXLをリアクタンスX3の10倍の
0.1p、u.とし、リアクタンスXcをさきに例示した
ように1p.u.とすれば VN＝0.1／１−（0.1＋0.04）VL ≒0.12V 系統電圧VLを6.6KVとすれば VN＝6600／√３×0.12 ≒460（Ｖ） すなわち460Vの電圧が高調波発生装置１１に印
加されることになる。リアクトル１３ｂ〜１３ｄ
のいずれをも選定しても、系統電圧の約10％程度
の電圧しか印加されない。これをもつて特に降圧
トランスを介せずして高調波発生装置１１を系統
に接続しても何ら差支えないことが理解される。
タンスXLは、周波数次数に対して比例的に増大
する。今基本波周波数に対してリアクトル１７の
リアクタンスをフイルタ回路１５のそれよりも充
分低く選定する。これによつて、リアクトル１７
の端子電圧すなわち高調波発生装置１１の印加電
圧は系統の電圧より充分低い電圧となる。具体的
に例示すると、注入点１２にかかる基本波電圧
VNは、系統の電圧をVLとすれば、 VN＝XL／Xe−（XL＋Xn）VL ただしXnは、リアクトル１３ａ〜１３ｄのう
ちの選択されたリアクトルのリアクタンスを示
す。今リアクトル１３ａが選択されたとすれば、
リアクタンスXLをリアクタンスX3の10倍の
0.1p、u.とし、リアクタンスXcをさきに例示した
ように1p.u.とすれば VN＝0.1／１−（0.1＋0.04）VL ≒0.12V 系統電圧VLを6.6KVとすれば VN＝6600／√３×0.12 ≒460（Ｖ） すなわち460Vの電圧が高調波発生装置１１に印
加されることになる。リアクトル１３ｂ〜１３ｄ
のいずれをも選定しても、系統電圧の約10％程度
の電圧しか印加されない。これをもつて特に降圧
トランスを介せずして高調波発生装置１１を系統
に接続しても何ら差支えないことが理解される。
又第５次等の各高調波に対して、フイルタ回路
１５は共振するので、そのリアクタンスは、リア
クトル１７のリアクタンスに対して低い値（たと
えば１／10程度）となる。したがつて第５次等の
各高調波電流のほとんど（たとえば約90％）がフ
イルタ回路１５側に注入点１２より注入されるよ
うになる。
１５は共振するので、そのリアクタンスは、リア
クトル１７のリアクタンスに対して低い値（たと
えば１／10程度）となる。したがつて第５次等の
各高調波電流のほとんど（たとえば約90％）がフ
イルタ回路１５側に注入点１２より注入されるよ
うになる。
第３図の例では、高調波発生装置１１から供給
しようとする高調波電流の高調波次数にしたがつ
て切換器１６によつてリアクトル１３ａ〜１３ｄ
のいずれかを選択して切換えているが、これに代
えて第４図に示すようにリアクトル１３を用い、
そのタツプ切換器１８によつて切換えるようにし
てもよい。
しようとする高調波電流の高調波次数にしたがつ
て切換器１６によつてリアクトル１３ａ〜１３ｄ
のいずれかを選択して切換えているが、これに代
えて第４図に示すようにリアクトル１３を用い、
そのタツプ切換器１８によつて切換えるようにし
てもよい。
以上詳述したようにこの考案によれば、系統に
高調波電流を高調波発生装置から注入するにあた
り、高調波発生装置を系統に降圧トランスを介せ
ずして接続しても何ら支障はなくなり、したがつ
て降圧トランスを使用しないで、この種高調波注
入が可能となるといつた効果を奏する。
高調波電流を高調波発生装置から注入するにあた
り、高調波発生装置を系統に降圧トランスを介せ
ずして接続しても何ら支障はなくなり、したがつ
て降圧トランスを使用しないで、この種高調波注
入が可能となるといつた効果を奏する。
第１図、第２図は従来例の回路図、第３図はこ
の考案の他の実施例を示す回路図、第４図はこの
考案の他の実施例を示す回路図である。 １……母線、１１……高調波電流発生装置、１
２……注入点、１３，１３ａ〜１３ｄ……リアク
トル、１４……コンデンサ、１５……フイルタ回
路、１６，１８……切換器。
の考案の他の実施例を示す回路図、第４図はこの
考案の他の実施例を示す回路図である。 １……母線、１１……高調波電流発生装置、１
２……注入点、１３，１３ａ〜１３ｄ……リアク
トル、１４……コンデンサ、１５……フイルタ回
路、１６，１８……切換器。
Claims (1)
- 注入しようとする高調波電流の高調波次数に応
じたリアクタンスを呈するように切換えられるリ
アクトルと、前記リアクトルと共振するコンデン
サとからなるフイルタ回路を系統に接続し、前記
フイルタ回路とアースとの間に、基本波に対して
前記フイルタ回路よりも低いリアクタンスのリア
クトルを接続し、このリアクトルに並列に、注入
しようとする高調波電流を発生する高調波電流発
生装置を接続してなる高調波電流注入装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13006883U JPS6038039U (ja) | 1983-08-22 | 1983-08-22 | 高調波電流注入装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13006883U JPS6038039U (ja) | 1983-08-22 | 1983-08-22 | 高調波電流注入装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6038039U JPS6038039U (ja) | 1985-03-16 |
| JPH0246213Y2 true JPH0246213Y2 (ja) | 1990-12-06 |
Family
ID=30294513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13006883U Granted JPS6038039U (ja) | 1983-08-22 | 1983-08-22 | 高調波電流注入装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6038039U (ja) |
-
1983
- 1983-08-22 JP JP13006883U patent/JPS6038039U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6038039U (ja) | 1985-03-16 |
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