JPH02501617A - 過渡状態保護回路を有する欠相検出回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 過渡状態保護回路を有する位相損失検出回路技術分野 本発明は、一般的に位相損失の表示と保護を行う回路に関し、この回路は、三相 交流システムの１ラインに電流積が生じているときの表示と三相交流システムで 駆動されるモーターのドリッピング制御の提供を行うように意図されている。

背景技術 まず最初に第１図を参照すると、第１図は従来技術として知られ、また本発明の 譲受人によって使用されていた位相損失回路を示している。

第１図に示す位相損失回路は、２つの入力端子を有する。端子Ｂへの一方の入力 は、モーターに供給される相電流に比例した三相の半波整流合計電圧であるか、 またはここで言及する瞬時電圧であるかのいずれかである。

正常時には、瞬時電圧はグラフＧＸで示すように持続期間が２．７６ミリセカン ドの直流レベルに乗った半波を繰り返す０位相損失があるときには、瞬時電圧は グラフＧ２で示すように持続期間が８．３ミリセカンドでいつもゼロレベルまで 落ちる半波を繰り返す。

位相損失回路への第２の入力は、端子Ａへのピーク検出電圧であり、この電圧は モーターに供給される相電流に比較的小さな率で比例している。ピーク検出電圧 は、瞬時電圧に所定の率で比例しているが、急激に変化する過渡状態では、ピー ク検出電圧は瞬時電圧よりも更に遅れて反応するか又は変化する。

ピーク検出電圧と瞬時電圧は比較器Ｕ２の入力端子ビン１および２にそれぞれ結 合されている。正常時には、入力端子ビン２に印加される瞬時電圧は、いくらか の直流電圧上に乗っており、入力端子ビンｌに印加されるピーク検出電圧よりも いくらか小さい、比較器Ｕ２の端子ビン３における出力は、相対的に逆に接続さ れたダイオードによって固定された正電圧である。位相損失がある状態では、瞬 時電圧はゼロに落ち、ピーク検出電圧はまだ瞬時電圧に所定の率で比例している 。比較器Ｕ２の出力は、グラフＧ３中で示されたように、次式で定まる時間の各 半サイクル毎に負方向のパルスを出力する。

Ｔｐ＝Ｓ　ｉ　ｎ−’　（Ｖｒ／Ｖｐ）Ｘ２にここで、 Ｔｐ−隣接した２つの半波にわたるパルス幅時間Ｖｒ＝直流電圧を参照して大き さを変えたピーク値ｖｐ＝瞬時電圧すイン波のピーク値 Ｋ　＝角度からマイクロセカンドへの変換係数（４６，３μｓｅｃ／ｄｅｇｒｅ ｅ） その後、比較器Ｕ２からの出力パルスは、位相損失コンデンサーＣ１をドリッピ ングレベルまで充電する。このようにしてコンデンサー０１がアンプＡＭＰＩと ダイオードＤとを介してモータードリッピング回路に結線されている。

位相損失検出方法は基本的な概念であり、従来技術で利用されている。しかしな がら、ここで説明した従来回路は、起動過渡時や停止時に誤った表示をすると共 に、過大な負荷変化を伴う、もしも停止動作が試験されると、瞬時電圧はゼロに 落ちてそこに留り、ピーク検出電圧は、瞬時電圧のあとを追って数秒後にゼロに 落ちる。それによって比較器Ｕ２の出力を負に切換えさせ、コンデンサーＣ１を トリップレベルまで充電させる。このことは、不必要でかつ妨害的なトリップに 結びつく。

過大な負荷変化は、蝉時間ではあるが誤った表示も引起こす、従来技術は、この 状態を位相損失トリップレベルを上げることで処理しており、それ故に、コンデ ンサーが遷移期間で充電される量またはレベルが、回路をトリップさせないよう にしている。トリップレベルを上げることは、真の位相損失状態の期間ではトリ ップ時間を延長することになる。

発明の要釣 本発明は、位相損失を瞬時に検出して所定時間後に回路に接続されている三相交 流モーターの保護を行うようにした三相交流システムのための位相損失および位 相不足リレー検出制御回路に関する。この回路は、瞬時電圧を検出および整流し て、瞬時電圧と比率を変えた比例電圧とを比較することで位相損失を検出してい る。

この回路は、瞬時電圧がゼロになったときを監視することで位相損失を検出して いる。この回路は充電用のコンデンサーを有する１重要なことは、この回路が、 前記パルス化された直流が供給され、位相損失状態の間に前記コンデンサーを充 電して前記コンデンサーにトリップ信号制御回路のトリガーを引起こさせる阻止 回路を有していることである。

本発明による回路は、位相損失状態にのみ反応したトリップ信号に作用し、スタ ート過渡状態、停止および過負荷過渡状態を区別する。

本発明の前述の特徴および利点は、次の更に詳細な説明から明らかになる０本発 明の説明には、以下に記載した添付図面が有用である。

図面の簡単な説明 に役立つブロック図とグラフである。

第２図は、３相交流システムとモーターとの接続関係と本発明による過負荷およ び位相不足リレーを示す図表である。

第３図は、本発明によるリレーを収納する筐体と、それに接続される変流器とを 示している。

第４図は、第３図の筐体に接続される交流変流器を示している。

第５図は、本発明による回路のブロック図である。

第６図は、本発明による回路の結線図である。

第７図は、本発明を説明するのに役立つ波形を示している。

発明の開示 本発明は、位相不足保護回路を有する過負荷リレーを包んでいる０本発明は、そ れに接続されたモーター等に過負荷保護と位相不足保護を与える。

第２図は、モーター等の負荷に接続された三相交流回路のラインＬ１およびＬ２ に流れる電流を取り出すための変流器ＣＴＩおよびＣｒ２を示している。変流器 ＣＴｌおよびＣｒ２の出力は、過負荷および位相不足リレ一部品１に接続されて いる。リレ一部品１は、接点コイル３と接地電位間で直列となるようにして電源 とＯＮ−〇ＦＦスイッチ２とに接続された接点ＣＲ２を有する。接点コイル３は 、ラインＬ１、Ｌ２、Ｌ３にそれぞれ直列に接続された接点ＣＡＳＣＢＳＣＣを 制御する。接点ＣＲ１は、警報回路２Ａに接続されている。変形例として、１つ のリレーを使用して、１つのリレーが複数の接点を持つようにすることもできる 。

第３図は、筐体１６に導かれる２次巻線９およびｌＯを示している。変流器ＣＴ ＩおよびＣｒ２の１次巻線は、電源ラインＬ１およびＬ２に接続されている０巻 線９および１０は、筐体１６を貫通して設けられている３つの孔６．７．８の内 の２つをそれぞれ通り抜ける２ターンを持っている。端子１３および１４は、次 に説明する制御回路３１に導線１５およびビン１５Ａを介して接続されている。

第３図に示す筐体１６及び回路は、モーターＭの負荷に流れる電流が４６アンペ アを超える第１の用途と、３２アンペアを超える第２の用途で使用されている。

第４図は、負荷への電流がＯから４６アンペアであるような用途のために結線さ れた筐体１６を示している。

第４図において、電源ラインＬｌ、Ｌ２およびＬ３は、筐体１６の孔６．７およ び８を貫通してモーターＭに結線されている。

第４図において、電線Ｌ１およびＬ３は、内部の変流器ＣＴＩおよびＣｒ２に結 線されている。この結線は、ある実施例では巻線比が６０００：ｌの、また２番 目の実施例では巻線比が２５００：１の変流器の２次巻線に、順に電流を誘導す る。他の実施例では２５００　：　１の巻線比が有効であった。電線Ｌ１は、変 流器ＣＴＩを通り抜け、電線Ｌ２は、変流器ＣＴ２を通り抜ける。ＣＴＩおよび Ｃｒ２のドツトが付されていない端子は、共通端子１８に接続されている（第６ 図参照）。

次に第６図を参照すると、共通端子１８から数学的に等価電流Ｉ２が流れる。位 相１足す位相２足す位相３はゼロに等しく、位相１足す位相２はマイナスの位相 ３に等しいことに注意してもらいたい、同時に、誘導される位相１の２次電流は 、変流器ＣＴＩのドツトが付された（上側の）端子から流出し、誘導される位相 ３の２次電流は、変流器ＣＴ２のドツトが付された（下側の）端子から流出する 。これらの位相ｌおよび位相３の電流が変流器ＣＴ１およびＣｒ２から流出する と同時に、マイナスの位相２の２次電流が変流器ＣＴＩおよびＣｒ２の共通端子 １８から流出する。第６図の回路では、これらの３つの位相の電流が、適当な公 知のブリッジ整流回路１７に供給される。

第５図は、第４図の構造と第５図の回路とを結び付けて、本発明による回路のブ ロック図を示している。特に、第５図は、リレー駆動回路や出力接点に第４図に 示すように接続された変流器電流検出筐体１６と共に、過負荷および位相不足リ レー１を表示している。

まず、第５図のブロック図について説明し、次に第６図の詳細な結線図について 説明する。

上述のごとく、ブリッジ１７は変流器ＣＴＩおよびＣｒ２からの三相電流を整流 し電流を合計し、次に説明する電流電圧変換器１９にパルス状になった直流電流 を渡す。変換器１９は、モーターＭ内の電流に比例した直流電圧を発生する（変 換器１９に隣接して示されたグラフ２０を参照）、変換器１９のスケーリングと ゲインがモーターの全負荷電流に正しく設定されたときに、変換器ｌ９のピーク 出力は全負荷で例えば２ボルトとなるようにされ、ピーク検出回路２１に結合さ れる。ピーク検出回路２１は、コンデンサーＣ２を有しく第６図参照）、スケー ラ−２３によってスケールダウンされ（グラフ２６参照）、かつ位相損失比較器 ２５の端子ビン１に参照電圧として供給される電圧（グラフ２２参照）まで充電 される。変換器１９からの電圧は、第２人力として位相損失比較器２５の端子ビ ン２にも供給される。

正常時には、比較器２５の端子ビン２にへの入力は、比較器２５の端子ビン１へ の入力よりも大きく、比較器２５の端子ビン３からの出力電圧は、逆接続された ダイオードＤ１４によって固定される。しかしながら、位相損失状態の時には、 変換器１９からの電圧は、各８．３ｍｓ毎に（グラフ２４比較）ゼロに落ち、か つグラフ２６のＸで表示された範囲内で約０．６ｍｓの間は参照電圧（第６図参 照）よりも小さな値を維持する。もしも位相損失状態が約１秒間生じたときには 、比較器２５（グラフ３２参照）からの負方向へ向うパルスが、ダイオードＤ１ ４とコンデンサー０５とを介して、コンデンサーＣ６を−６，６■のドリッピン グ値（グラフ３４参照）まで充電する。変形例としては、更に長いか又は短いト リップ時間を使うこともできる。

このようにして、出力波形ピーク検出器２１は、コンデンサーＣ５を介して位相 損失充電コンデンサー０６に接続されている。コンデンサー０６からの出方は、 トリップ／リセット・比較器３３に供給される。もしも位相損失が在るときには 、比較器３３のビン１における電圧が負になる。位相損失電圧が比較器３３のビ ン２における参照電圧よりも更に負になったときには、端子３における比較器３ ３の出力は正になり、位相損失ＬＥＤ３６を点灯し、リレー駆動回路と出力接点 ４４を作動状態にする。

ピーク検出回路２１の出力は、積分コンデンサー３８を含む過負荷電圧積分回路 にも供給される。ピーク検出回路２１からの電圧は、次に説明するスイッチＳＴ のトリップクラス選択設定によって１０秒か又は２０秒の間、コンデンサーＣ３ における負方向に向う電圧をトリップ値である一１０ボルトに向わせ始める。

通常は、比較器３４のビン１における参照電圧は一１０ボルトであり、ビン２に おける過負荷電圧は参照電圧よりも更に正である。もしもモーター負荷が約１１ ５パーセント増加したときは、ビン１における過負荷電圧は一１０ボルトよりも 更に負に向う。しがも、比較器３４の出力は正に向い、過負荷ＬＥＤ４０を点灯 させリレー駆動回路と出力接点４４を作動状態にする。

三相電力システムでは、１次回路の１相が損失した場合であっても、分配トラン スの２次側においては装置が作動していることにも注意してもらいたい。

次に本発明の詳細な説明のために、第６図の回路図と第７図のグラフについて説 明する。演算増幅器５０を含む電流電圧変換器１９は、変流器ＣＴＩおよびＣｒ ２からの入力を、ブリッジ１７で整流された状態で受取る。

演算増幅器５０のビン３は、総称してＲ２と符号を付けた並列接続の抵抗と、総 称してＳｌと符号を付けたスイッチの組合せとに接続され、大きさを合わせかつ 整流した三相電圧を作り出す、電流電圧変換器１９の出力は、第５図のグラフ２ ０、第７図の瞬時電圧■、ＭＦＬＣＮｏｒｍａｌに示すようにディップル成分を 含んだ直流電圧である。電流電圧変換器１９の出力は、演算増幅器５１を有する ピーク検出回路２１に一供給される。演算増幅器５１の出力は、第５図のグラフ ２２、第７図のピーク検出電圧に示すように僅かにディップル成分を含んだ直流 電圧である。演算増幅器５１のビン３からの出力は、ダイオードＤ８を介して充 電コンデンサー０２に供給される。

充電コンデンサーＣ２の充電電圧は、抵抗Ｒ１６およびＲ１２と演算増幅器５３ を含む過負荷電圧積分回路３８のトリップ回路に供給される。過負荷電圧積分回 路３８は、演算増幅器５３、入力抵抗Ｒ１２およびＲ１６、帰還抵抗Ｒ１５およ びＲ１４、積分コンデンサー０３、スイッチＳＴを有する。ピーク検出回路２１ からの電圧が過負荷入力抵抗に印加されると、積分コンデンサー〇３は負に向っ て傾斜した電圧を発生する。コンデンサー０３の電圧は、帰還抵抗Ｒ１５および Ｒ１４によって設定された率に従い、入力抵抗Ｒ１２およびＲ１６の利得によっ て設定された大きさまで下降する。この入力への帰還利得は約６であり、全負荷 であるモーター電流１１５％のときに過負荷電圧積分回路３８が一１０ボルトの トリップ値以上に上昇するように設定されている。

過負荷電圧積分回路３８の第２の機能は、スイッチＳＴが開にされたときの第１ のモードを持っていることである。この位置では、利得が持続している間は入力 抵抗Ｒ１２と帰還抵抗Ｒ１４を過負荷パスから外している。

スイッチＳＴが開にされたときは、過負荷電圧積分回路３８はゼロボルトからト リップ値である一１０ボルトまで例えば２０秒で下降する（コールドスタートで ６倍負荷のとき）。第２のモードにおいては、スイッチＳＴが閉にされて抵抗Ｒ １２および抵抗Ｒ１４は過負荷パスに接続され、過負荷電圧積分回路３８はゼロ ボルトからトリップ値である一１０ボルトまで例えば１０秒で下降する（コール ドスタートで６倍負荷のとき）。

充電コンデンサー０２上の電圧は、直列に接続された抵抗Ｒ１７およびＲ１８か ら成る分圧器にも供給される。

抵抗Ｒ１７およびＲ１８の接続点に展開された電圧は演算増幅器５４のビン１に 供給される。正常動作時には、だいたい２００ミリボルトの電圧が演算増幅器５ ４のビと符号を付けた波形、町、位相損失回路の動作を表している。もしも三相 交流ラインから一相が失われた場合、電流電圧変換器１９で大きさを合わせた演 算増幅器５０の出力は、６つのピークではなくて単に２つのピークとなる。しか しながら、抵抗Ｒ１７およびＲ１８の接続点から演算増幅器５４のビン１に供給 される電圧は、−相が失われたことでは大きな減少はしない。なぜならば、その 電圧は充電コンデンサー０２に印加されるピーク電圧に比例しており、しかも充 電コンデンサーＣ２上の充電電圧は比較的ゆっくりと変化するからである。

タート」グラフの中でＸの符号が付されている各２サイフを参照）、これらのパ ルスは、コンデンサーＣ６を有する位相損失回路に供給される。

位相損失回路は、基本的に充電コンデンサーとフィルター回路とを有し、特にダ イオードＤ１４、抵抗Ｒ２５、パルス幅調整コンデンサー０５、ダイオードＤ１ ５、ダイオードＤ１６、コンデンサー０６、および抵抗Ｒ２６とを有する９位相 損失回路は、パルス化された直流を演算増幅器５４のビン３からコ゛・デンサー Ｃ６に渡す、コンデンサー０６は、充電パルスの数で定まる電圧まで充電する。

比較器５６を有する電圧フォロワー回路は、コンデン）−Ｃ６の電圧をトリップ ・リセット比較器３３のビン１に渡す０重要なことは、コンデンサーＣ５は演算 増幅器５４から直流ブロックまでの直列流路に結線されていることである。もし も直流的に変化して演算増幅器５４のビン３が負になりそこに留る場合には、１ パルスが（電圧が変化するように結合されているので）コンデンサー０５を介し て伝送されるが、伝送されるのは僅かに１パルスだけである。

上述したように位相損失状態では、各交流周期について２つの負に向うパルスの 周期で、パルス状の出力が発生する。このパルスは演算増幅器５４のビン３で発 生し直列接続されたコンデンサー０５を介して並列接続されたコンデンサー０６ に供給される。コンデンサー０６の電圧が所定値に達すると、次に説明するよう にしてトリップ・リセット比較器３３が作動し、モーターをオフにする。

コンデンサー０６における電圧は、比較器５６を含む電圧フォロワー回路に供給 される。このようにして、コンデンサーＣ６における電圧は、比較器５６のビン ３に現れる。比較器５６のビン３における電圧が、演算増幅器５８を含むトリッ プ・リセット比較器３３によって設定された値として選択された値を伝送すると 、演算増幅器５８のビン３における電圧は１つの転換信号を作成する。転換信号 は、トランジスタＱ３およびＱ４によって増幅され、リレー、例えばＣＲＩを作 動させる。リレーＣＲＩおよびＣＲ２は、警報を鳴らし、モーターＭをオフにす る。同時にＬＥＤ３６はオンにされる。

コンデンサー０６は演算増幅器５４のビン３からの出力パルスのためのローパス フィルターを持っている。コンデンサー０５は演算増幅器５４のビン３からの出 力パルスのためのバイパスフィルターを持っており、コンデンサーＣ６と共にバ ンドパスフィルターを構成している。

位相損失回路は転換信号を抑制し、偽りの位相損失信号が発生するのを防いでい る。例えばモーターがスタート状態のときにモーターへの電流が大きくなると、 はぼロック状態のモーター電流までか、または８倍の比率の電流まで増量する。

スタート時には、モーターの全負荷の８倍程度の非常に大きな電流がモーターに 襲いかかる。この過渡電流は第６図に示す変流器ＣＴＩおよびＣｒ２の出力に大 電流を発生する。変流器ＣＴＩおよびＣｒ２からの大電流は演算増幅器５０を介 して伝送される。演算増幅器５０の出力については、２つの通路がある。１つは ピーク検出器５１を通る通路であり、もう１つは比較器５４を通る通路である。

ピーク検出器５１を通る岐路は、抵抗Ｒ１７およびＲ１８による分圧器で大きさ が調整される。また充電コンデンサー０２は、スタート時の過渡状態によって供 給される大電圧まで充電される。演算増幅器５４のビン１は、抵抗Ｒ１７および Ｒ１８で分圧された出力に結合されている。

スタート時の過渡状態の間は、抵抗Ｒ１７およびＲ１８で大きさが調整されるの で、ビン２はビン１よりも高電位となり、したがって出力ビン３は正となる。し かしながら、コンデンサー０６の充電はダイオードＤ１４によって阻止される。

過渡状態が終了すると、ビン２の電圧はすぐに小さな値となる。しかしながらビ ン１の電圧はゆっくりと放電する充電コンデンサー０２によって高電圧に保たれ ている。したがって今度はビン１が「ハイ」でビン２が「ロー」、ビン３の出力 は「ロー」なり、１パルスがコンデンサー０５を通過してコンデンサー０６を１ パルスだけ充電する。しかしながら、コンデンサー０６を充電する１パルス時間 はコンデンサー０６の電位を上げて比較器５６の状態を変えるに充分ではない。

このようにして、スタート時の過渡状態では偽りの妨害信号を発生しないように している。

もしコンデンサー０５が抵抗であったならば、演算増幅器５４のビン３における 直流電圧の状態がコンデンサーＣ６を変化させ、これによってトリップ・リセッ ト比較器３３の演算増幅器５８の出力ビン３から誤った位相損失信号の発生を引 起こす、コンデンサー０５がコンデンサーであって抵抗ではないという事実が、 演算増幅器５４の出力ビン３の直流電圧状態が　ドリッピング信号を開始するの に充分な高電圧にコンデンサー０６が充電されるのを阻止している。

要約 上述した説明を要約すると、真の位相損失信号は演算増幅器５４の出力ビン３に パルス列を作り出す、前述したのは、第７図に示したように、演算増幅器５４の ビン２の電圧が演算増幅器５４のビン１の電圧よりも各周期に２回の割合で小さ くなるという結果である。このようにして、各周期に２回の割合で演算増幅器５ ４のビン３の電圧は、演算増幅器５４のビン２の電圧以下に落ち、これによって 演算増幅器５４の出力ビン３に負に向う出力パルスを発生する。演算増幅器５４ のビン３における負に向う出力パルスは、コンデンサーＣ６を充電する。

このようにして真の位相損失状態ではコンデンサー〇６が設定電圧まで充電され 、トリップ・リセット比較器３３によってセットされてリレーＣＲＩおよびＣＲ ２が附勢され、これによってモーターＭが遮断される。

位相損失がない状態では、コンデンサー０５が演算増幅器５４の１つ以外の全て の直流転換信号から、コンデンサー０６が充分に充電され）のを阻止する。特に 、演算増幅器５４のビン３がらの直流転換信号の成行きについては、スタート過 渡状態、停止および過負荷過渡状態のために、ただ１つの充電パルスがコンデン サー０６に到達するようにしている０位相損失がない状態においては、１パルス では、コンデンサー０６を充分な高圧に充電してトリップ・リセット比較器３３ の演算増幅器５８に出力をビン３から出力させるには充分でない。

コンデンサー０６は、６，８マイクロフアラツドの容量を持っている。これによ り、１秒以下のトリップ時間が許容される。１秒以下のトリップ時間は、１相の 電流が損失した場合に比較して、位相損失回路の高速応答が得られることから選 定されており、これによってモーターＭの切り離しを敏速にしている。

以上、本発明を実施例により詳細に説明したが、当業者によれば本発明の精神お よび視野から離れることなく、種々の変形が可能であることが理解される。

製１ 第７図 国際調査報告

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. （１）位相の損失を検出する手段、 モーターへの位相電流に比例した第１の電圧を得る手段、 第１の電圧に比例した第２の電圧を得る手段、充電を行うコンデンサー手段、 前記第１の電圧が位相損失を検出したときに、前記第１の電圧を受取ってパルス 状の出力を供給する比較手段、及び 前記比較手段と前記充電コンデンサー手段とに接続され、位相損失状態の間に前 記比較手段からのパルス状の直流出力を前記コンデンサー手段を充電するために 通過させ、その他の状態では安定した直流電圧を阻止し、位相損失の確実な表示 を行いかつ電流変化による誤った位相損失表示を排除する阻止回路手段、 を有する位相損失の瞬時検出と接続されている３相モーター等の瞬時保護を行う ための３相交流システム用の位相損失検出回路。
2. （２）前記位相電流を表す瞬時電圧を得る手段、前記瞬時位相電圧から整流電圧 を得る手段、前記整流電圧に比例したピーク電圧を得る手段、前記瞬時電圧がゼ ロになってから上昇したことを識別し、かつ前記ピーク電圧と前記瞬時整流電圧 とを比較することにより、位相損失を検出する手段、前記瞬時電圧が位相損失に 反応したときに、前記瞬時電圧を受取ってパルス化された出力を得る比較手段、 前記比較手段から前記瞬時電圧を受取るように結線された充電コンデンサー、及 び 前記比較手段と前記充電コンデンサーとの間に接続され、位相損失状態の間にパ ルス状の直流電流を通過させるが安定した直流電圧は阻止することで、位相損失 の確実な表示を行う阻止回路手段、 を有する位相損失の検出と接続されている３相モーター等の保護を行うための３ 相交流システム用の位相損失検出回路。
3. （３）３相交流システムの電流の合計に瞬時に比例する第１の電圧を付与するよ うに接続された手段、第１の電圧からピーク検出することで得られた第２の電圧 、 ピーク検出した電圧よりも瞬時電圧が小さいときに電流出力を発生する比較器、 前記トリップ電圧を発生する比較器からの電流出力に比例して充電されるコンデ ンサー手段、前記トリップ電圧に応答してトリップ電圧が所定値を越えたときに トリップ信号を発生する手段、改良点として、前記比較器の出力電流としてパル スを出力する手段、及び 瞬時電圧と置換えられた電流変化とピーク検出電圧とが前記コンデンサーをトリ ップ電圧まで充電させないようにし、前記トリップ電圧を発生するためには所定 数の出力パルスを要求する手段、 を有する位相損失検出回路。
4. （４）多相交流電源ラインに電流が流れたときに整流された多相電圧を発生し、 電流が多相のうちの少なくとも１相で所定値よりも小さくなったときに、前記整 流電圧が各周期で少なくとも１回低い値に達するようにした手段、 前記整流電圧に比例した実質的な直流電圧を発生する手段、 前記整流電圧が前記実費的な直流電圧よりも小さくなる各時間の終端で少なくと も１つの電圧変化を発生する手段、 前記多相交流電源ラインに流れる電流の損失に応答して信号電圧レベルを作り出 すために前記終端で電圧変化を発生する手段、 前記信号電圧レベルが所定値を越えたときに、少なくとも１相で電流が小さくな っている電源ラインから前記負荷を保護するために、前記多相交流電源ラインか ら負荷を切り離す手段、 前記終端における電圧が、前記多相交流電源ラインの１相に電流が流れた結果に よらずに直流転換信号を作成したときに、交流電源ラインからの前記負荷の切り 離しを避けるために，前記終端からの前記負荷の切り離しを避けるために、前記 終端における直流状態の積分を防止する手段、 を有する多相交流ラインの電流相損失を検出する回路。
5. （５）筐体、 前記筐体内に取付けられた少なくとも２つの変流器、前記電源から前記負荷への 導線を通すための開口を持った前記筐体、 前記筐体内の少なくとも１つの変流器を介して流れるように配置された導線、及 び 前記筐体内に取付けられ、前記導体の内の少なくとも１つにおける電流が所定値 に変化したときに前記電源から前記負荷を切り離すように設定された電気回路、 を有する電源から少なくとも１本の導線で電力供給される電気負荷のための過負 荷リレー。
6. （６）少なくとも２つの変流器に接続されると共に前記筐体内に取付けられ、前 記導体の内の１つにおける電流が所定値以下になったときに前記電源から前記負 荷を切り離すように設定された第２の電気回路を有する請求項第５項記載の過負 荷リレー。
7. （７）少なくとも１つの変流器に接続されると共に前記筐体内に取付けられ、前 記導体の内の１つにおける電流が所定値を越えたときに前記電源から前記負荷を 切り離すように設定された第２の電気回路を有する請求項第５項記載の過負荷リ レー。
8. （８）少なくとも１つの導体が通過する少なくとも１つの外部変流器を含み、 前記少なくとも１つの外部変流器は、前記筐体の開口を通過すると共に前記少な くとも１つの変流器も通過する第２の導体を有し、 前記第２の導体は、前記外部変流器の２次側に誘導される電流が前記筐体内に取 付けられた前記少なくとも１つの変流器を介して流れ、これにより前記過負荷リ レーが高電流を前記負荷に流すのを許すように接続された請求項第５項記載の装 置。
9. （９）内部の前記阻止回路が、直列に接続されたコンデンサーを有する請求項第 １項記載の装置。
10. （１０）過負荷電圧積分回路を有する請求項第１項記載の装置。
11. （１１）３相交流システムの電流を検出する変流手段、前記変流手段の出力を整 流する手段、 電流に比例した電圧を得るための電流電圧整流手段、前記変流手段の出力を表す 瞬時電圧を得る手段、瞬時電圧に比例した電圧を得るピーク検出手段、前記瞬時 電圧と前記ピーク電圧とを受取って瞬時電圧がゼロになる時を検出する比較手段 、 前記瞬時電圧が位相損失に応答したときに少なくとも２つのパルスを得る前記比 較手段、 位相損失状態の間は、前記充電コンデンサーを充電する少なくとも２つのパルス 化された直流出力を通過させ、前記比較器と前記充電コンデンサーとの間に接続 された充電コンデンサー、 前記充電コンデンサーが供給される少なくとも２つのパルスに応答して充電した ときに、電圧レベルを表す入力を受取る第１のトリップ・リセット比較器、過負 荷表示を行うために前記ピーク検出器からの出力を受取る過負荷積分器、 前記過負荷積分回路に応答して、前記積分器の出力が所定値に達したときに過負 荷信号を得る第２のトリップリセット比較器、 前記トリップ・リセット比較器からの出力を受取って前記モーターのトリップを 制御するリレー駆動回路と出力接点、 を有する、位相損失の瞬時検出と接続されている３相モーター等を瞬時に保護す るようにした少なくとも３つの導線を有する３相交流システム用の位相損失検出 回路。
12. （１２）３相導線に流れる電流の合計に瞬時に比例する第１の電圧を付与するよ うに接続された少なくとも１つの変流器、 第１の電圧をピーク検出することによって第２の電圧を得る手段、 瞬時電圧がピーク検出電圧より小さいときに電流出力を発生する比較器、および 電流出力に応答してトリップ電圧を発生するために充電されるコンチンサー、ト リップ電圧が所定値を越えたときに、前記トリップ電圧に応答してトリップ信号 を発生する手段であって、改良点として、 前記比較器の出力電流として発生したパルスを制御する手段と、 所定数の出力パルスを要求して前記トリップ電圧を作り出し、瞬時電圧を表す過 渡電流とピーク検出電圧とが前記コンデンサーが前記トリップ電圧まで充電され るのを阻止する手段とを含む手段、 を有する改良された位相損失検出回路。