JPH0251094A - 燃料集合体，燃料棒及び炉心 - Google Patents
燃料集合体，燃料棒及び炉心Info
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- JPH0251094A JPH0251094A JP63199884A JP19988488A JPH0251094A JP H0251094 A JPH0251094 A JP H0251094A JP 63199884 A JP63199884 A JP 63199884A JP 19988488 A JP19988488 A JP 19988488A JP H0251094 A JPH0251094 A JP H0251094A
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- JP
- Japan
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- fuel
- region
- weight ratio
- rods
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- Prior art date
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、沸騰水型原子炉に用いる燃料集合体に係り、
特に、炉停止余裕を確保するのに好適な燃料集合体に関
する。
特に、炉停止余裕を確保するのに好適な燃料集合体に関
する。
沸騰水型原子炉では、減速材である水の密度が、運転時
には約２８０℃と高温になり、かつ、ボイドが発生する
ため、常温時（約２０℃）に比べて小さくなる。このた
め、炉心が潜在的にもつ反応度は、一般に、運転時より
も常温時の方が大きくなる。
には約２８０℃と高温になり、かつ、ボイドが発生する
ため、常温時（約２０℃）に比べて小さくなる。このた
め、炉心が潜在的にもつ反応度は、一般に、運転時より
も常温時の方が大きくなる。
一方、原子炉の設計では、安全性の観点から、常温状態
で、万一、もっとも反応度価値の大きい制御棒が挿入不
能となっても、原子炉が確実に停止できることが要求さ
れている。すなわち、もっとも反応度価値の大きい制御
棒が挿入されない状態での中性子実効増倍率と臨界状態
の中性子実効増倍率１．０ との差を十分確保する必
要がある。
で、万一、もっとも反応度価値の大きい制御棒が挿入不
能となっても、原子炉が確実に停止できることが要求さ
れている。すなわち、もっとも反応度価値の大きい制御
棒が挿入されない状態での中性子実効増倍率と臨界状態
の中性子実効増倍率１．０ との差を十分確保する必
要がある。
特に、高燃焼度化を図るには、高濃縮燃料を用いること
が必要となり、この場合、炉停止余裕の確保が重要な課
題となる。この炉停止余裕を確保する手段として、 （１）燃料集合体配置の変更 （２）制御棒の反応度価値を高める （３）可燃性毒物入り燃料棒の使用 が採られてきた。
が必要となり、この場合、炉停止余裕の確保が重要な課
題となる。この炉停止余裕を確保する手段として、 （１）燃料集合体配置の変更 （２）制御棒の反応度価値を高める （３）可燃性毒物入り燃料棒の使用 が採られてきた。
（１）では、制御棒の反応度価値が平均化するように燃
料をシャラフリングする。しかし、この手段は１時間が
かかり、プラント設備利用率を低下させるという欠点が
ある。
料をシャラフリングする。しかし、この手段は１時間が
かかり、プラント設備利用率を低下させるという欠点が
ある。
（２）は挿入可能な制御棒の反応度制御能力を高めるこ
とにより、炉停止余裕を確保するものである。しかし、
運転時の余剰反応度制御では、制御棒による出力分布の
歪みが大きくなるなどの欠点がある。
とにより、炉停止余裕を確保するものである。しかし、
運転時の余剰反応度制御では、制御棒による出力分布の
歪みが大きくなるなどの欠点がある。
（３）は、ガドリニアなどの中性子吸収材を燃料に添加
することにより、燃料の反応度を抑え、余剰反応度制御
と共に炉停止余裕を確保する。特に。
することにより、燃料の反応度を抑え、余剰反応度制御
と共に炉停止余裕を確保する。特に。
炉停止余裕確保の観点から、燃料上部に可燃性毒物の多
い領域を設けた燃料集合体が、特開昭５９−１０２１８
８号公報に提示されている。燃料の上部への対策が炉の
停止余裕にとって有効なのは、（ａ）燃料の下方から冷
却材である水が流入し、ボイドが発生する通常の沸騰水
型原子炉では、水の密度の高い燃料下部の出力が高くな
る傾向があり、燃料の上部の燃焼が下部に比べて進みに
くいため、上部に燃料物質が多く残存する。
い領域を設けた燃料集合体が、特開昭５９−１０２１８
８号公報に提示されている。燃料の上部への対策が炉の
停止余裕にとって有効なのは、（ａ）燃料の下方から冷
却材である水が流入し、ボイドが発生する通常の沸騰水
型原子炉では、水の密度の高い燃料下部の出力が高くな
る傾向があり、燃料の上部の燃焼が下部に比べて進みに
くいため、上部に燃料物質が多く残存する。
（ｂ）ボイド率が大きい燃料上部では、運転時と常温時
との反応度差が下部に比べて大きい。
との反応度差が下部に比べて大きい。
という理由による。
しかし、上記従来技術は、燃料の上部に多くの可燃性毒
物を添加しているため、運転時に下部より低い燃料上部
での反応度がさらに小さくなる。
物を添加しているため、運転時に下部より低い燃料上部
での反応度がさらに小さくなる。
このため、出力分布を燃料の下方へますます歪ませ、出
力分布平坦化の観点から好ましくない。
力分布平坦化の観点から好ましくない。
本発明の目的は、運転時の軸方向出力分布を悪化させる
ことなく、炉の停止余裕の増大を図ることにある。
ことなく、炉の停止余裕の増大を図ることにある。
上記目的は、運転時と常温時の反応度の変化を小さくす
ることにより達成される。そのために、本発明の燃料集
合体では、運転時と常温時の水対燃料原子数比の変化が
大きく、反応度変化の大きい燃料上部に、２８３Ｕ を
含む燃料を用いる。あるいは、２３３Ｕ と同様の性質
をもつ他の核種、または、中性子吸収によりそのような
核種に転換する核種を含む燃料を、燃料の上部に用いる
。
ることにより達成される。そのために、本発明の燃料集
合体では、運転時と常温時の水対燃料原子数比の変化が
大きく、反応度変化の大きい燃料上部に、２８３Ｕ を
含む燃料を用いる。あるいは、２３３Ｕ と同様の性質
をもつ他の核種、または、中性子吸収によりそのような
核種に転換する核種を含む燃料を、燃料の上部に用いる
。
［作用〕
以下、本発明の詳細な説明する。
第２図に、′８５Ｕと２３３Ｕ の中性子エネルギに対
する再生率（ηニー個の中性子を吸収したときに新たに
発生する中性子数の平均値）の変化を示す。図に示した
ように、！８６ Ｕは、共鳴エネルギ領域（１ｅＶ〜Ｉ
ＫｅＶ）でのηＲの値が、熱エネルギ領域（１ｅＶ以下
）での値９丁に比べて小さくなる。それに対し、ＺＩＨ
Ｕ は、共鳴エネルギ領域でのηＲの値が、熱エネルギ
領域での値とほとんど同程度である。
する再生率（ηニー個の中性子を吸収したときに新たに
発生する中性子数の平均値）の変化を示す。図に示した
ように、！８６ Ｕは、共鳴エネルギ領域（１ｅＶ〜Ｉ
ＫｅＶ）でのηＲの値が、熱エネルギ領域（１ｅＶ以下
）での値９丁に比べて小さくなる。それに対し、ＺＩＨ
Ｕ は、共鳴エネルギ領域でのηＲの値が、熱エネルギ
領域での値とほとんど同程度である。
一方、燃料上部では、運転時にはボイド率が高くなり水
対燃料原子数比が小さくなるため、中性子スペクトルは
硬くなり、共鳴エネルギ領域での反応の割合が大きくな
る。それに対し、常温時にはボイドは発生せず水対燃料
原子数比が大きくなるため、中性子スペクトルは軟らか
くなり、熱エネルギ領域での反応の割合が大きくなる。
対燃料原子数比が小さくなるため、中性子スペクトルは
硬くなり、共鳴エネルギ領域での反応の割合が大きくな
る。それに対し、常温時にはボイドは発生せず水対燃料
原子数比が大きくなるため、中性子スペクトルは軟らか
くなり、熱エネルギ領域での反応の割合が大きくなる。
従って、運転時にボイド率が高くなり、運転時と常温時
の水対燃料原子数比の差が大きく、中性子スペクトルの
変化の大きい燃料上部に、２３５Ｕを含む燃料の代りに
２３３Ｕ を含む燃料を用いることにより、運転時と常
温時の燃料の再生率（η）の差を小さくすることができ
る。すなわち、このことにより、運転時と常温時の反応
度変化を小さくすることができ、炉停止余裕の増大が図
れる。
の水対燃料原子数比の差が大きく、中性子スペクトルの
変化の大きい燃料上部に、２３５Ｕを含む燃料の代りに
２３３Ｕ を含む燃料を用いることにより、運転時と常
温時の燃料の再生率（η）の差を小さくすることができ
る。すなわち、このことにより、運転時と常温時の反応
度変化を小さくすることができ、炉停止余裕の増大が図
れる。
また、運転時の反応度を小さくする必要がないので、軸
方向の出力分布を悪化させないですむ。
方向の出力分布を悪化させないですむ。
以下、本発明の燃料集合体を実施例を用いて詳細に説明
する。
する。
第１図は、本発明の一実施例の燃料集合体を示す。燃料
集合体１は四角形状をしており、チャンネルボックス２
、六十二本の燃料体３と二本の水ロッド４から構成され
ている。また、本燃料集合体では水対燃料体積比は〜３
．０ で、中性子エネルギスペクトルの軟らかい体系で
ある。燃料体３は、上部１／３の領域では富化度１，８
５ｗ／。
集合体１は四角形状をしており、チャンネルボックス２
、六十二本の燃料体３と二本の水ロッド４から構成され
ている。また、本燃料集合体では水対燃料体積比は〜３
．０ で、中性子エネルギスペクトルの軟らかい体系で
ある。燃料体３は、上部１／３の領域では富化度１，８
５ｗ／。
の２３３Ｕ を天然ウランに混合している。一方、下部
２／３の領域では、濃縮度３．７０ｗ１０のウラン燃料
を装荷している。
２／３の領域では、濃縮度３．７０ｗ１０のウラン燃料
を装荷している。
上部１／３の領域に含まれている”ｕ の重量は３．３
ｋｇ、また、この領域に含まれている核分裂性物質２
３３Ｕの重量は〜１．３ ｋｇである。よっテ”Ｕ （
７）、全積分Ｒ性物質（”’Ｕ ト２３５ｕ ）に対す
る重量比は〜０．７２ となる。これに対して、下部２
／３の領域に含まれる２８ＩＩＵの重量は〜６．６ｋｇ
、ｚ８δＵの重量はＯであるから、この領域での２８８
Ｕ の全核分裂性物質に対する重量比はＯとなる。従っ
て、本燃料集合体は、下部領域よりも上部領域で２８３
Ｕ の全核分裂性物質に対する重量比が大きくなってい
る。
ｋｇ、また、この領域に含まれている核分裂性物質２
３３Ｕの重量は〜１．３ ｋｇである。よっテ”Ｕ （
７）、全積分Ｒ性物質（”’Ｕ ト２３５ｕ ）に対す
る重量比は〜０．７２ となる。これに対して、下部２
／３の領域に含まれる２８ＩＩＵの重量は〜６．６ｋｇ
、ｚ８δＵの重量はＯであるから、この領域での２８８
Ｕ の全核分裂性物質に対する重量比はＯとなる。従っ
て、本燃料集合体は、下部領域よりも上部領域で２８３
Ｕ の全核分裂性物質に対する重量比が大きくなってい
る。
第３図に、本燃料集合体について中性子無限増倍率とボ
イド率の関係を示す。本発明の燃料集合体は上部１／３
に２３３Ｕ を装荷することにより、運転時のボイド率
７０％の状態での中性子無限増倍率をあまり変えること
なく、冷温停止時の中性子無限増倍率をｊｕｌｌＵ濃縮
燃料だけで構成した燃料集合体に比べ、〜５％Δに／に
低くすることができる。この結果、炉停止余裕を〜１．
２ ％Δに／に増大させることができる。
イド率の関係を示す。本発明の燃料集合体は上部１／３
に２３３Ｕ を装荷することにより、運転時のボイド率
７０％の状態での中性子無限増倍率をあまり変えること
なく、冷温停止時の中性子無限増倍率をｊｕｌｌＵ濃縮
燃料だけで構成した燃料集合体に比べ、〜５％Δに／に
低くすることができる。この結果、炉停止余裕を〜１．
２ ％Δに／に増大させることができる。
第１図の例のように、ｚ３８Ｕ を用いた場合に運転時
と冷温停止時の反応度差を小さくできるのは、第２図で
説明したように、共鳴エネルギ領域（１〜１０’ｅＶ）
での再生率ηＲ値が、熱エネルギ領域（１ｅＶ以下）で
のηＴとほとんど同程度であることによる。
と冷温停止時の反応度差を小さくできるのは、第２図で
説明したように、共鳴エネルギ領域（１〜１０’ｅＶ）
での再生率ηＲ値が、熱エネルギ領域（１ｅＶ以下）で
のηＴとほとんど同程度であることによる。
すなわち、運転時には平均中性子エネルギが高くなって
おり、再生率は共鳴エネルギ領域の値ηＲとなり、冷温
停止時には、平均中性子エネルギが低くなるので、再生
率は熱エネルギ領域の値ηＴとなる。２３８Ｕ の場合
、ηＲとηＴとがほとんど同程度であるので、運転時と
冷温停止時の反応度差も小さくなる。
おり、再生率は共鳴エネルギ領域の値ηＲとなり、冷温
停止時には、平均中性子エネルギが低くなるので、再生
率は熱エネルギ領域の値ηＴとなる。２３８Ｕ の場合
、ηＲとηＴとがほとんど同程度であるので、運転時と
冷温停止時の反応度差も小さくなる。
従って、第１図の例と同様の効果は２３３Ｕのかわりに
別の核分裂性物質を用いても期待できる。
別の核分裂性物質を用いても期待できる。
しかし、その核分裂性物質は、共鳴エネルギ領域のηＲ
値と熱エネルギ領域におけるη丁の比が、代表的な核分
裂性物質である２３５Ｕ のエネルギ領域におけるηＲ
２３５とηＴ２３５の比よりも大きい、つまり、 ηＲ／ηＴ〉 ηＲ２３３／ηＴ２３！１なる関係を満
足することが必要である。
値と熱エネルギ領域におけるη丁の比が、代表的な核分
裂性物質である２３５Ｕ のエネルギ領域におけるηＲ
２３５とηＴ２３５の比よりも大きい、つまり、 ηＲ／ηＴ〉 ηＲ２３３／ηＴ２３！１なる関係を満
足することが必要である。
第一の実施例で用いた２３３Ｕ は、！３２Ｔｈ の（
ｎ＋ γ）反応により生成したものを再処理して使って
いる。
ｎ＋ γ）反応により生成したものを再処理して使って
いる。
しかし、第４図の実施例のように、２３２Ｔ１． を
使ってもよい。この燃料集合体１０１は、上部１／３の
領域に濃縮度３ 、７ ｗ ／ ｏのウランに３．０ｗ
１０のの”Ｔｈ５１を添加している。一方、下部２／３
の領域では濃縮度３．７ｗ１０のウランを装荷している
。
使ってもよい。この燃料集合体１０１は、上部１／３の
領域に濃縮度３ 、７ ｗ ／ ｏのウランに３．０ｗ
１０のの”Ｔｈ５１を添加している。一方、下部２／３
の領域では濃縮度３．７ｗ１０のウランを装荷している
。
また、燃焼とともに２３４Ｔ）、 が、次の核反応、
ｚａｚＴｈ（ｎ 、 ｙ ） ２３３Ｕを起し、上部で
２３３Ｕ が蓄積するので、これにより炉停止余裕改善
効果が得られる。
ｚａｚＴｈ（ｎ 、 ｙ ） ２３３Ｕを起し、上部で
２３３Ｕ が蓄積するので、これにより炉停止余裕改善
効果が得られる。
また、燃焼初期の余剰反応度が２３２Ｔｈ による中性
子吸収により小さくなる。また、燃焼が進むにつれ、２
ＬＩ Ｕ が蓄積した反応度が高くなるので。
子吸収により小さくなる。また、燃焼が進むにつれ、２
ＬＩ Ｕ が蓄積した反応度が高くなるので。
余剰反応度の制御が容易になるという利点もある。
第５図は、本発明の第三の実施例である。本実施例の燃
料集合体は上部１／３の領域に富化度１．８５ｗ１０の
ｚ３３ Ｕ を天然ウランに混合した燃料５を、下部
２／３の領域には濃縮度３．７ｗ１０のウラン燃料６を
装荷した燃料棒３が三十六本 ２３３Ｕ を含まない２
３６Ｕ の濃縮度が３．７ｗ１０の燃料６を装荷した燃
料棒３２が玉子六本で構成している。
料集合体は上部１／３の領域に富化度１．８５ｗ１０の
ｚ３３ Ｕ を天然ウランに混合した燃料５を、下部
２／３の領域には濃縮度３．７ｗ１０のウラン燃料６を
装荷した燃料棒３が三十六本 ２３３Ｕ を含まない２
３６Ｕ の濃縮度が３．７ｗ１０の燃料６を装荷した燃
料棒３２が玉子六本で構成している。
一般に、チャンネルボックス２の外側のギャップ水や水
ロッド４の中の水は沸騰していない。そのため、これら
の非沸騰水の周りでは局所的に中性子減速の良い状態が
生じ、出力のピークが生じやすい。この点を考慮して、
本実施例では集合体内出力分布を平坦化するため、これ
らのギャップ水や水ロッドの周りにはｚ３３ Ｕ を
含まない燃料棒を配置した。これにより、径方向の出力
分布を改善することができる。
ロッド４の中の水は沸騰していない。そのため、これら
の非沸騰水の周りでは局所的に中性子減速の良い状態が
生じ、出力のピークが生じやすい。この点を考慮して、
本実施例では集合体内出力分布を平坦化するため、これ
らのギャップ水や水ロッドの周りにはｚ３３ Ｕ を
含まない燃料棒を配置した。これにより、径方向の出力
分布を改善することができる。
本発明の燃料集合体を、１１００ＭＷｅ級沸騰水型原子
炉の炉心７に適用した例を第６図に示す。
炉の炉心７に適用した例を第６図に示す。
この図に示すように、７６４体の集合体を、４９２本の
炉心内側領域８と、１８０体の外周領域９と９２体の最
外周領域１０に分け、外側領域９に、本発明の第一ない
し第三の実施例の燃料集合体を装荷する。一般に原子炉
の炉心では、炉心の外側領域９で出力が小さくなる傾向
があり、燃焼が遅れる傾向がある。特に炉心上部では中
性子の洩れと中性子スペクトルが硬いため出力は小さく
燃焼が遅れるので、炉停止余裕を厳しくする原因となる
。しかし、これら燃料集合体を外側領域９に装置すれば
、（高温）運転時と冷温停止時の反応度変化を小さくす
ることができるので、炉停止余裕が改善できる。
炉心内側領域８と、１８０体の外周領域９と９２体の最
外周領域１０に分け、外側領域９に、本発明の第一ない
し第三の実施例の燃料集合体を装荷する。一般に原子炉
の炉心では、炉心の外側領域９で出力が小さくなる傾向
があり、燃焼が遅れる傾向がある。特に炉心上部では中
性子の洩れと中性子スペクトルが硬いため出力は小さく
燃焼が遅れるので、炉停止余裕を厳しくする原因となる
。しかし、これら燃料集合体を外側領域９に装置すれば
、（高温）運転時と冷温停止時の反応度変化を小さくす
ることができるので、炉停止余裕が改善できる。
本発明によれば、運転時と停止時の反応度差を小さくで
きるので、炉停止余裕を増すことができる。
きるので、炉停止余裕を増すことができる。
第１図は本発明の一実施例の燃料集合体の横断面図（ａ
）及び燃料棒の縦断面図（ｂ）、第２図は中性子エネル
ギと再生率ηの関係を示す図、第３図は運転時及び冷温
停止時の中性子無限増倍率（ｋｏｏ）の変化を示す図、
第４図は本発明の第二の実施例の燃料集合体の横断面図
（ａ）及び燃料棒の縦断面図（ｂ）、第５図は本発明の
第三の実施例の燃料集合体の横断面図（ａ）及び燃料棒
の縦断面図（ｂ）、第６図は本発明の燃料集合体を装荷
した炉心の横断面図である。 Ｌ、１０１・・燃料集合体、２・・・チャンネルボック
ス、３，３１．３２・・・燃料棒、４・・・水ロッド、
５・・・２３３Ｕ を含むウラン燃料、６・・・２３
３ Ｕ を含まないウラン燃料、７・・・炉心、８・
・・炉心の内側領域、９・・・炉心の外側領域、１０・
・・炉心の最外周領域、５１、、．２３ｚＴｈ ヲ含
ムウラン燃料、６１、、．２３２７ｈを含まないウラン
燃料。
）及び燃料棒の縦断面図（ｂ）、第２図は中性子エネル
ギと再生率ηの関係を示す図、第３図は運転時及び冷温
停止時の中性子無限増倍率（ｋｏｏ）の変化を示す図、
第４図は本発明の第二の実施例の燃料集合体の横断面図
（ａ）及び燃料棒の縦断面図（ｂ）、第５図は本発明の
第三の実施例の燃料集合体の横断面図（ａ）及び燃料棒
の縦断面図（ｂ）、第６図は本発明の燃料集合体を装荷
した炉心の横断面図である。 Ｌ、１０１・・燃料集合体、２・・・チャンネルボック
ス、３，３１．３２・・・燃料棒、４・・・水ロッド、
５・・・２３３Ｕ を含むウラン燃料、６・・・２３
３ Ｕ を含まないウラン燃料、７・・・炉心、８・
・・炉心の内側領域、９・・・炉心の外側領域、１０・
・・炉心の最外周領域、５１、、．２３ｚＴｈ ヲ含
ムウラン燃料、６１、、．２３２７ｈを含まないウラン
燃料。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、多数本の燃料棒と水ロッドがチャンネルボックスで
取り囲まれ、その中を冷却材が前記燃料棒の長手方向に
沿つて流れるように構成した燃料集合体において、 前記燃料集合体を冷却材の流れ方向に沿つて燃料有効長
の１／２の点より下流で二つの領域に分割し、下流側領
域に含まれる＾２＾３＾３Ｕの、領域に含まれる全核分
裂性物質に対する重量比が、上流側領域の重量比よりも
大きくなるように構成したことを特徴とする燃料集合体
。 ２、特許請求の範囲第１項において、 中性子エネルギが１〜１０＾３ｅＶにおける一個の中性
子を吸収したときに新たに発生する中性子数の平均値η
＿Ｒと１ｅＶ以下におけるη＿Ｔの比が、前記中性子エ
ネルギ範囲における＾２＾３＾５Ｕのη＿Ｒ＾２＾３＾
５とη＿Ｔ＾２＾３＾５の比に対してη＿Ｒ／η＿Ｔ＞
η＿Ｒ＾２＾３＾５／η＿Ｔ＾２＾３＾５となる関係を
満足する少なくとも一種類の核分裂性物質を＾２＾３＾
３Ｕと置換えたことを特徴とする燃料集合体。 ３、多数本の燃料棒と水ロッドがチャンネルボックスで
取り囲まれ、その中を冷却材が前記燃料棒の長手方向に
沿つて流れるように構成した燃料集合体において、 前記燃料集合体を冷却材の流れ方向に沿つて燃料有効長
の１／２の点より下流で二つの領域に分割し、下流側領
域に含まれる＾２＾３＾２Ｔｈの前記領域に含まれる全
核分裂性物質に対する重量比が、上流側領域の重量比よ
りも大きくなるように構成したことを特徴とする燃料集
合体。 ４、燃料装荷部分を長さの異なる二つの領域に分割し、
短い領域に含まれる＾２＾３＾３Ｕの、前記領域に含ま
れる全核分裂性物質に対する重量比が、他領域の前記重
量比よりも大きくなるように構成したことを特徴とする
燃料棒。 ５、特許請求の範囲第４項において、中性子エネルギが
１〜１０＾３ｅＶにおける前記η＿Ｒと１ｅＶ以下にお
ける前記η＿Ｔの比が、エネルギ範囲における＾２＾３
＾５Ｕのη＿Ｒ＾２＾３＾５とη＿Ｔ＾２＾３＾５の比
に対してη＿Ｒ／η＿Ｔ＞η＿Ｒ＾２＾３＾５／η＿Ｔ
＾２＾３＾５となる関係に満足する、少なくとも、一種
類の核分裂性物質を＾２＾３＾３Ｕと置換えたことを特
徴とする燃料棒。 ６、燃料装荷部分を長さの異なる二つの領域に分割し、
短い領域に含まれる＾２＾３＾２Ｔｈの前記領域に含ま
れる全核分裂性物質に対する重量比が、他域域の当該重
量比よりも大きくなるように構成したことを特徴とする
燃料棒。 ７、特許請求の範囲第４項、第５項または第６項におい
て、 前記チャンネルボックスに面した集合体断面の最外周部
、及び、水ロッド近傍を除く場所に燃料棒を配置したこ
とを特徴とする燃料集合体。 ８、特許請求の範囲第１項、第２項、第３項または第７
項において、 炉心の最外周を除く領域を半径方向に二つの領域に分割
し、その外側の領域に燃料集合体を装荷したことを特徴
とする原子炉の炉心。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63199884A JPH0251094A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 燃料集合体，燃料棒及び炉心 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63199884A JPH0251094A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 燃料集合体，燃料棒及び炉心 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0251094A true JPH0251094A (ja) | 1990-02-21 |
Family
ID=16415210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63199884A Pending JPH0251094A (ja) | 1988-08-12 | 1988-08-12 | 燃料集合体，燃料棒及び炉心 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0251094A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009222617A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Toshihisa Shirakawa | 非プルトニウム系核燃料を用いた増殖可能な核燃料集合体及び軽水冷却ｂｗｒの炉心 |
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1988
- 1988-08-12 JP JP63199884A patent/JPH0251094A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009222617A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Toshihisa Shirakawa | 非プルトニウム系核燃料を用いた増殖可能な核燃料集合体及び軽水冷却ｂｗｒの炉心 |
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