JPH0251474B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0251474B2 JPH0251474B2 JP57172445A JP17244582A JPH0251474B2 JP H0251474 B2 JPH0251474 B2 JP H0251474B2 JP 57172445 A JP57172445 A JP 57172445A JP 17244582 A JP17244582 A JP 17244582A JP H0251474 B2 JPH0251474 B2 JP H0251474B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal tar
- water
- dehydration tower
- flashing
- dehydration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Solid Fuels And Fuel-Associated Substances (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コールタールの脱水処理方法に関す
るものである。さらに詳しくは、コールタール中
の水分を安定した状態で確実に除去することがで
き、しかもスラツジ除去の問題もない改良された
脱水処理方法に関するものである。
るものである。さらに詳しくは、コールタール中
の水分を安定した状態で確実に除去することがで
き、しかもスラツジ除去の問題もない改良された
脱水処理方法に関するものである。
コールタールは、通常蒸留により、軽油、カル
ボル油、ナフタリン油、洗浄油、アントラセン
油、ピツチ等の各留分に分留されている。しかし
ながら、コールタールは、通常３〜10％の水分を
含んでおり、この水分が蒸留時に突沸現象を生じ
たり、泡立つて精留を妨げたり、高い蒸気圧を示
して圧力制御や温度制御を困難にしたりするばか
りでなく、加熱に必要な燃料の消費を無益に増大
させるため、予め水分をできるだけ除去しておく
必要がある。
ボル油、ナフタリン油、洗浄油、アントラセン
油、ピツチ等の各留分に分留されている。しかし
ながら、コールタールは、通常３〜10％の水分を
含んでおり、この水分が蒸留時に突沸現象を生じ
たり、泡立つて精留を妨げたり、高い蒸気圧を示
して圧力制御や温度制御を困難にしたりするばか
りでなく、加熱に必要な燃料の消費を無益に増大
させるため、予め水分をできるだけ除去しておく
必要がある。
しかして、コールタールの脱水方法としては、
通常タールを加熱し、脱水塔にて気液平衡を利用
して脱水する方法が通常行なわれている。かかる
脱水塔においては、液相から水分を完全に追い出
すため、大気圧操業で塔頂温度は85〜100℃程度
が普通である。しかしながら、タール中の含有水
分が変動して２％以上に増加した場合水とベンゼ
ン等で形成されていると思われる一種の共沸混合
物の平衡がくずれるためか、脱水塔での突沸現象
が生じたり、温度管理が困難となる等安全運転に
支障を生じることがある。このため脱水塔での前
処理工程としてタール中の水分を２％以下にまで
低減させることが望ましい。かかる前処理方法と
して従来から加圧脱水法が採用されている。この
加圧脱水方法は、３〜10気圧の加圧下に120〜150
℃に加温したコールタールを加圧脱水槽で30分〜
１時間程度滞留させて静置することにより、比重
差によつてコールタール中の水分は上層に分離さ
れ、下層のコールタール中の水分を低減させるも
のである。
通常タールを加熱し、脱水塔にて気液平衡を利用
して脱水する方法が通常行なわれている。かかる
脱水塔においては、液相から水分を完全に追い出
すため、大気圧操業で塔頂温度は85〜100℃程度
が普通である。しかしながら、タール中の含有水
分が変動して２％以上に増加した場合水とベンゼ
ン等で形成されていると思われる一種の共沸混合
物の平衡がくずれるためか、脱水塔での突沸現象
が生じたり、温度管理が困難となる等安全運転に
支障を生じることがある。このため脱水塔での前
処理工程としてタール中の水分を２％以下にまで
低減させることが望ましい。かかる前処理方法と
して従来から加圧脱水法が採用されている。この
加圧脱水方法は、３〜10気圧の加圧下に120〜150
℃に加温したコールタールを加圧脱水槽で30分〜
１時間程度滞留させて静置することにより、比重
差によつてコールタール中の水分は上層に分離さ
れ、下層のコールタール中の水分を低減させるも
のである。
しかしながら、前記加圧脱水工程において使用
される加圧脱水槽は圧力容器であるために、年に
１回内部の開放検査が必要であり、このため装置
の清掃を要するが、他方、近年コークス炉の大型
化にともなつて無煙コークス化法によつてタール
にコークス石炭粉末等のスラツジが増加して来て
おり、そのため、該加圧脱水槽内に沈積するスラ
ツジの除去作業が煩雑で長時間を要する等の問題
が生じて来ていた。また前記加圧脱水槽は、コー
ルタールの処理量が増大するにつれて30分〜１時
間の滞留を行うのに充分な大容量の槽を必要とす
るので、その設置面積が増大するだけでなく、建
設費用が莫大となる。さらに、加圧脱水槽の上層
から分離する水分には重質油が分散または溶解し
ており廃液処理の負荷が大きくなる等の排水処理
上の問題があつた。また、コールタール中の含有
水分はかなり変動しており、10％前後にも達する
場合がある。このため加圧脱水槽で分離できなか
つた水分が２％以上に増加し、その分は次工程の
加熱炉や熱交換器において気化が起り、脱水塔へ
供給する際に、気液平衡下の塔内で突沸が起る等
脱水塔の安定した運転はできない。すなわち、脱
水塔を安定運転するためにはコールタール中の水
分は２％以下であることが望ましいが、前記のご
とき理由により含水率に常に２％以下に保つこと
は極めて困難である。
される加圧脱水槽は圧力容器であるために、年に
１回内部の開放検査が必要であり、このため装置
の清掃を要するが、他方、近年コークス炉の大型
化にともなつて無煙コークス化法によつてタール
にコークス石炭粉末等のスラツジが増加して来て
おり、そのため、該加圧脱水槽内に沈積するスラ
ツジの除去作業が煩雑で長時間を要する等の問題
が生じて来ていた。また前記加圧脱水槽は、コー
ルタールの処理量が増大するにつれて30分〜１時
間の滞留を行うのに充分な大容量の槽を必要とす
るので、その設置面積が増大するだけでなく、建
設費用が莫大となる。さらに、加圧脱水槽の上層
から分離する水分には重質油が分散または溶解し
ており廃液処理の負荷が大きくなる等の排水処理
上の問題があつた。また、コールタール中の含有
水分はかなり変動しており、10％前後にも達する
場合がある。このため加圧脱水槽で分離できなか
つた水分が２％以上に増加し、その分は次工程の
加熱炉や熱交換器において気化が起り、脱水塔へ
供給する際に、気液平衡下の塔内で突沸が起る等
脱水塔の安定した運転はできない。すなわち、脱
水塔を安定運転するためにはコールタール中の水
分は２％以下であることが望ましいが、前記のご
とき理由により含水率に常に２％以下に保つこと
は極めて困難である。
本発明は、前記のごとき従来法の諸欠点を解消
するためになされたもので、含水原料コールター
ルを脱水塔において脱水処理を行うにあたり、事
前にフラツシユ工程において含有水分の一部およ
び軽油分の一部をフラツシユさせることを特徴と
するコールタールの蒸留方法である。
するためになされたもので、含水原料コールター
ルを脱水塔において脱水処理を行うにあたり、事
前にフラツシユ工程において含有水分の一部およ
び軽油分の一部をフラツシユさせることを特徴と
するコールタールの蒸留方法である。
つぎに、本発明の一実施態様を図面を参照しつ
つ説明する。すなわち、図面に示すように、ライ
ン１より導入された粗コールタールは、熱交換器
２においてライン８より供給される水蒸気、軽油
等のガス状物の凝縮時の潜熱により予熱されの
ち、ライン３を経て熱交換器４において加熱さ
れ、さらに加熱器５において加圧下に所定の温
度、例えば、110〜200℃の温度に加熱され、つい
でライン６よりほぼ大気圧力下のフラツシユ槽７
に供給される。加圧加熱されたコールタールは、
このフラツシユ槽７において100〜130℃の温度で
フラツシユされ、該コールタール中に含有されて
いる水分、軽油等の揮発分の大部分は気化してラ
イン８より排出され、前記熱交換器２において粗
コールタールとの熱交換器により大部分が凝縮さ
れ、その凝縮潜熱により粗コールタールは予熱さ
れる。凝縮された揮発分はさらに冷却器（例えば
エアフインクーラー）９により冷却されたのち油
水混合液はライン１０より第１軽油分離槽１１に
送られる。この第１軽油分離槽１１静置分離され
た水分（アンモニア水）はライン１２より系外に
排出され、一方、軽油分はライン１３を経て脱水
塔１４の塔頂部に、該脱水塔１４における還流液
の一部として供給される。
つ説明する。すなわち、図面に示すように、ライ
ン１より導入された粗コールタールは、熱交換器
２においてライン８より供給される水蒸気、軽油
等のガス状物の凝縮時の潜熱により予熱されの
ち、ライン３を経て熱交換器４において加熱さ
れ、さらに加熱器５において加圧下に所定の温
度、例えば、110〜200℃の温度に加熱され、つい
でライン６よりほぼ大気圧力下のフラツシユ槽７
に供給される。加圧加熱されたコールタールは、
このフラツシユ槽７において100〜130℃の温度で
フラツシユされ、該コールタール中に含有されて
いる水分、軽油等の揮発分の大部分は気化してラ
イン８より排出され、前記熱交換器２において粗
コールタールとの熱交換器により大部分が凝縮さ
れ、その凝縮潜熱により粗コールタールは予熱さ
れる。凝縮された揮発分はさらに冷却器（例えば
エアフインクーラー）９により冷却されたのち油
水混合液はライン１０より第１軽油分離槽１１に
送られる。この第１軽油分離槽１１静置分離され
た水分（アンモニア水）はライン１２より系外に
排出され、一方、軽油分はライン１３を経て脱水
塔１４の塔頂部に、該脱水塔１４における還流液
の一部として供給される。
フラツシユ槽７より水と共に留出する油分の沸
点範囲は、脱水塔１４の塔頂より出る油分の沸点
範囲に比べると広くなる。例えば、脱水塔１４の
塔頂より出る油分はベンゼン、トルエン、キシレ
ン、トリメチルベンゼン等炭素数６〜９の成分が
殆んどであるが、フラツシユ槽７より留出する油
分はナフタリン程度までの沸点を有する成分を含
有する。したがつて、沸点範囲の狭いタール軽油
を得るためには、フラツシユ槽７より留出する油
分は可及的全量を脱水塔１４の還流液として使用
し、脱水塔１４から留出する油分をタール軽油と
して回収することが望ましい。すなわち、フラツ
シユ槽７より留出する油分を脱水塔１４に還流す
ることにより、この油分中の重質分は脱水塔１４
の塔底におとされ、脱水塔１４の塔頂から留出す
る油の沸点範囲が狭く維持され、良質のタール軽
油を回収することができるのである。
点範囲は、脱水塔１４の塔頂より出る油分の沸点
範囲に比べると広くなる。例えば、脱水塔１４の
塔頂より出る油分はベンゼン、トルエン、キシレ
ン、トリメチルベンゼン等炭素数６〜９の成分が
殆んどであるが、フラツシユ槽７より留出する油
分はナフタリン程度までの沸点を有する成分を含
有する。したがつて、沸点範囲の狭いタール軽油
を得るためには、フラツシユ槽７より留出する油
分は可及的全量を脱水塔１４の還流液として使用
し、脱水塔１４から留出する油分をタール軽油と
して回収することが望ましい。すなわち、フラツ
シユ槽７より留出する油分を脱水塔１４に還流す
ることにより、この油分中の重質分は脱水塔１４
の塔底におとされ、脱水塔１４の塔頂から留出す
る油の沸点範囲が狭く維持され、良質のタール軽
油を回収することができるのである。
フラツシユ槽７において揮発分の大部分を分離
除去されたコールタールは、なお軽油分の他に若
干量の水分を含有しているので、ライン１５より
排出され、熱交換器１６において、所定の温度に
なるように加熱され、ついでライン１７より脱水
塔１４の塔底に供給される。
除去されたコールタールは、なお軽油分の他に若
干量の水分を含有しているので、ライン１５より
排出され、熱交換器１６において、所定の温度に
なるように加熱され、ついでライン１７より脱水
塔１４の塔底に供給される。
脱水塔１４は、蒸留塔であり、気液平衡を利用
して前記コールタール中になお残存している水
分、軽油等の低沸点留分を分離除去する。しかし
て、この場合、脱水塔１４の塔底温度は、塔底液
をライン２６を経てスチーム加熱によりリボイラ
ーあるいは加熱炉等の加熱手段２８で加熱したの
ち、ライン２９より脱水塔１４の循環させること
により150〜200℃に保たれる。塔頂より排出した
低沸点留分は、ライン１８より熱交換器または適
宜の冷却器（例えばエアフインクーラー１９に送
られて冷却されたのち、ライン２０より第２軽油
分離槽２１に送られる。この第２軽油分離槽２１
で静置分離された水分（アンモニア水）はライン
２２を経てライン１２より径外に排出される。一
方、軽油分はライン２３より排出されて別の工程
へ送られるが、その一部はライン２４より分離さ
れて脱水塔１４の塔頂へ還流液として供給され
る。このようにして脱水されたコールタールは脱
水塔１４の塔底よりライン２５を経て排出され、
その一部は前記のようにライン２６を経て加熱手
段２８において所定の温度に加熱されたのちライ
ン２９により脱水塔１４へ循環されるが、残余分
は熱交換器３０で加熱されたのち、管炉３１で所
定の温度に加熱され、ついでライン３２により図
示してないコールタール蒸留塔へ供給される。
して前記コールタール中になお残存している水
分、軽油等の低沸点留分を分離除去する。しかし
て、この場合、脱水塔１４の塔底温度は、塔底液
をライン２６を経てスチーム加熱によりリボイラ
ーあるいは加熱炉等の加熱手段２８で加熱したの
ち、ライン２９より脱水塔１４の循環させること
により150〜200℃に保たれる。塔頂より排出した
低沸点留分は、ライン１８より熱交換器または適
宜の冷却器（例えばエアフインクーラー１９に送
られて冷却されたのち、ライン２０より第２軽油
分離槽２１に送られる。この第２軽油分離槽２１
で静置分離された水分（アンモニア水）はライン
２２を経てライン１２より径外に排出される。一
方、軽油分はライン２３より排出されて別の工程
へ送られるが、その一部はライン２４より分離さ
れて脱水塔１４の塔頂へ還流液として供給され
る。このようにして脱水されたコールタールは脱
水塔１４の塔底よりライン２５を経て排出され、
その一部は前記のようにライン２６を経て加熱手
段２８において所定の温度に加熱されたのちライ
ン２９により脱水塔１４へ循環されるが、残余分
は熱交換器３０で加熱されたのち、管炉３１で所
定の温度に加熱され、ついでライン３２により図
示してないコールタール蒸留塔へ供給される。
つぎに、実施例を挙げて本発明方法をさらに詳
細に説明する。なお、下記実施例における「部」
および「％」は、特にことわらない限り重量によ
る。
細に説明する。なお、下記実施例における「部」
および「％」は、特にことわらない限り重量によ
る。
実施例
図面に示す装置において５％の水分を含有する
液温60℃の粗コールタール35050部hr処理の場合、
従来通りの予備脱水方式を採用するとすれば、加
圧脱水槽（耐圧10Kg/cm2、容量60m3）が必要であ
るが、本実施例では当該加圧脱水槽にかえて容量
6.8m3のフラツシユ槽７を取りつけて予備脱水し
た場合を示す。すなわち、コールタールはタール
１より熱交換器２に供給されて、約103℃に加熱
されたのち、ライン３より熱交換器４に供給され
て128℃に加熱され、ついで加熱器５においてス
チームによりさらに加圧加熱されてライン６より
0.01Kg/cm2・Ｇで120℃の粗コールタールをフラツ
シユ槽７に送つて120℃でフラツシユさせた。こ
のフラツシユ槽７よりフラツシユした成分は水分
87％および軽油分13％よりなる混合蒸気1679部／
hrであつてライン８より排出させ、熱交換器（コ
ンデンサー）２にて凝縮させ、100℃の凝縮物を
冷却器９にて50℃に冷却して第１軽油分離槽１１
に送つた。第１軽油分離槽１１で静置分離された
軽油（ベンゼン、トルエン、キシレン45％、その
他の軽質分（ナフタリンより低い沸点を有する成
物）25％、ナフタリン26％およびその他重質分５
％）は、ライン１３より脱水塔１４の塔頂に送ら
れた。この結果、粗コールタール中の水分83.5％
が除去されたことになつた。
液温60℃の粗コールタール35050部hr処理の場合、
従来通りの予備脱水方式を採用するとすれば、加
圧脱水槽（耐圧10Kg/cm2、容量60m3）が必要であ
るが、本実施例では当該加圧脱水槽にかえて容量
6.8m3のフラツシユ槽７を取りつけて予備脱水し
た場合を示す。すなわち、コールタールはタール
１より熱交換器２に供給されて、約103℃に加熱
されたのち、ライン３より熱交換器４に供給され
て128℃に加熱され、ついで加熱器５においてス
チームによりさらに加圧加熱されてライン６より
0.01Kg/cm2・Ｇで120℃の粗コールタールをフラツ
シユ槽７に送つて120℃でフラツシユさせた。こ
のフラツシユ槽７よりフラツシユした成分は水分
87％および軽油分13％よりなる混合蒸気1679部／
hrであつてライン８より排出させ、熱交換器（コ
ンデンサー）２にて凝縮させ、100℃の凝縮物を
冷却器９にて50℃に冷却して第１軽油分離槽１１
に送つた。第１軽油分離槽１１で静置分離された
軽油（ベンゼン、トルエン、キシレン45％、その
他の軽質分（ナフタリンより低い沸点を有する成
物）25％、ナフタリン26％およびその他重質分５
％）は、ライン１３より脱水塔１４の塔頂に送ら
れた。この結果、粗コールタール中の水分83.5％
が除去されたことになつた。
このようにしてフラツシユ処理された液温120
℃のコールタールは、水分含有量が１％以下に下
がりライン１５より排出され、熱交換器１６にお
いてさらに175℃に加熱されたのち、ライン１７
より脱水塔１４の塔底に供給された。この脱水塔
１４においては、スチーム加熱によるリボイラー
２８により塔底液を循環加熱することにより塔底
温度を180℃に保つて常圧蒸留を行なつた。水分
42.2％および軽油分57.8％である90℃の塔頂留分
をライン１９より排出させたのち、冷却器２０で
50℃に冷却して第２軽油分離槽２２に送つた。第
２軽油分離槽２２で静置分離された軽油（ベンゼ
ン、トルエン、キシレン79％、ナフタリン、その
他の重質分およびその他の軽質分19％）167部／
hrをライン２４より径外に排出させ、残余は第１
軽油分離槽１１からの軽油とともに脱水塔１４の
塔頂に供給して、脱水塔１４における蒸留操作の
還流比を約３に保つた。一方、前記第１および第
２軽油分離槽１１，２２より分離されたアンモニ
ア分を含む水分はタール１２より1750部／hrの割
合で系外に排出された。この結果、脱水塔１４の
操作は全く支障がなく、安定した運転が可能であ
ることが確認できた。
℃のコールタールは、水分含有量が１％以下に下
がりライン１５より排出され、熱交換器１６にお
いてさらに175℃に加熱されたのち、ライン１７
より脱水塔１４の塔底に供給された。この脱水塔
１４においては、スチーム加熱によるリボイラー
２８により塔底液を循環加熱することにより塔底
温度を180℃に保つて常圧蒸留を行なつた。水分
42.2％および軽油分57.8％である90℃の塔頂留分
をライン１９より排出させたのち、冷却器２０で
50℃に冷却して第２軽油分離槽２２に送つた。第
２軽油分離槽２２で静置分離された軽油（ベンゼ
ン、トルエン、キシレン79％、ナフタリン、その
他の重質分およびその他の軽質分19％）167部／
hrをライン２４より径外に排出させ、残余は第１
軽油分離槽１１からの軽油とともに脱水塔１４の
塔頂に供給して、脱水塔１４における蒸留操作の
還流比を約３に保つた。一方、前記第１および第
２軽油分離槽１１，２２より分離されたアンモニ
ア分を含む水分はタール１２より1750部／hrの割
合で系外に排出された。この結果、脱水塔１４の
操作は全く支障がなく、安定した運転が可能であ
ることが確認できた。
以上述べたように、本発明によるコールタール
の脱水処理方法は、含水原料コールタールを脱水
塔において脱水処理を行なうにあたり、事前にフ
ラツシユ工程において水分の一部および軽油分の
一部をフラツシユさせてなるものであるから、先
ず前記フラツシユ工程がほぼ大気圧下で行なわ
れ、このため従来の加圧脱水槽のように大容量の
圧力容器を使用する必要はない。また、連続フラ
ツシユ方式であるため、コールタール蒸留の処理
量が多くなつても容量は小さくてすむ。また、加
圧脱水槽のように静置により分離するものではな
いので、スラツジ除去作業の必要はない。さらに
フラツシユ処理を行なうことにより脱水効率が上
昇するので、脱水塔へ供給されるコールタール中
の水分含量は極めて小さくなり、このため脱水塔
での突沸現象は皆無となり、安全運転が可能とな
つた。また、フラツシユ工程で蒸発した気化物を
粗コールタールの加熱源として利用するので、熱
回収ができる。
の脱水処理方法は、含水原料コールタールを脱水
塔において脱水処理を行なうにあたり、事前にフ
ラツシユ工程において水分の一部および軽油分の
一部をフラツシユさせてなるものであるから、先
ず前記フラツシユ工程がほぼ大気圧下で行なわ
れ、このため従来の加圧脱水槽のように大容量の
圧力容器を使用する必要はない。また、連続フラ
ツシユ方式であるため、コールタール蒸留の処理
量が多くなつても容量は小さくてすむ。また、加
圧脱水槽のように静置により分離するものではな
いので、スラツジ除去作業の必要はない。さらに
フラツシユ処理を行なうことにより脱水効率が上
昇するので、脱水塔へ供給されるコールタール中
の水分含量は極めて小さくなり、このため脱水塔
での突沸現象は皆無となり、安全運転が可能とな
つた。また、フラツシユ工程で蒸発した気化物を
粗コールタールの加熱源として利用するので、熱
回収ができる。
図面は本発明によるコールタールの蒸留方法の
一実施態様を示すフローシートである。 ２，４，１７，３０，３５，３９，４１，４２
…熱交換器、５…加熱器、７…フラツシユ槽、１
１，１２…軽油分離槽、１６，３１…管炉、１４
…脱水塔。
一実施態様を示すフローシートである。 ２，４，１７，３０，３５，３９，４１，４２
…熱交換器、５…加熱器、７…フラツシユ槽、１
１，１２…軽油分離槽、１６，３１…管炉、１４
…脱水塔。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 含水原料コールタールを脱水塔において脱水
処理を行うにあたり、事前にフラツシユ工程にお
いて水分の一部および軽油分の一部をフラツシユ
させることを特徴とするコールタールの脱水処理
方法。 ２ 含水原料コールタールを加圧下に加熱してフ
ラツシユ工程に導く特許請求の範囲第１項に記載
の方法。 ３ 脱水塔に導くフラツシユ工程後のコールター
ルの水分含有量を２％以下とする特許請求の範囲
第１項または第２項に記載の方法。 ４ フラツシユ工程のフラツシユ温度は、大気圧
力下で100〜200℃の温度で操作する特許請求の範
囲第１項ないし、第３項のいずれか一つに記載の
方法。 ５ フラツシユ工程でフラツシユされた成分を、
凝縮後に静置分離にて水分と油分に分離する特許
請求の範囲第１項ないし第４項のいずれか一つに
記載の方法。 ６ 静置分離された油分を、脱水塔の還流液とし
て供給する特許請求の範囲第５項に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17244582A JPS5959787A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | コ−ルタ−ルの脱水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17244582A JPS5959787A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | コ−ルタ−ルの脱水処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959787A JPS5959787A (ja) | 1984-04-05 |
| JPH0251474B2 true JPH0251474B2 (ja) | 1990-11-07 |
Family
ID=15942110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17244582A Granted JPS5959787A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | コ−ルタ−ルの脱水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959787A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1982
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