JPH0258101B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0258101B2 JPH0258101B2 JP60269247A JP26924785A JPH0258101B2 JP H0258101 B2 JPH0258101 B2 JP H0258101B2 JP 60269247 A JP60269247 A JP 60269247A JP 26924785 A JP26924785 A JP 26924785A JP H0258101 B2 JPH0258101 B2 JP H0258101B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- reinforced concrete
- steel bar
- strength
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、特に防食対策を目的とした鉄筋コン
クリートに用いる高強度、耐食性クラツド棒鋼お
よびその製造方法に関するものである。 ［従来の技術］ 近年、海岸附近の鉄道の枕木等に使用される鉄
筋コンクリート用棒鋼の塩分による腐食が問題と
なつている事例が増えており、そのため塩分の侵
入し易い環境に建設される鉄道の枕木等について
は何らかの防塩対策が必要となつている。 そのための対策としてステンレス鋼で作られた
鉄筋コンクリート用棒鋼が使用されている。 ［発明が解決しようとする問題点］ 上記従来の技術におけるステンレス鋼で作られ
た鉄筋コンクリート用棒鋼は、塩分による腐食環
境においてはすぐれた耐食性を発揮するものの、
価格が高く、また、オーステナイトステンレス鋼
においては強度が低い欠点があつた。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明は上記問題点を解決せんとするもので、
その第１発明は、Ｃ：0.10〜0.50％、Si：0.15〜
0.60％、Mn：0.20〜3.00％、Ｎ：0.005〜0.03％を
含み、さらにＶ：0.30％以下、Nb：0.20％以下、
Ti：0.20％以下、Ｂ：0.005％以下の１種または
２種以上を含有し、残部が実質的にFeよりなる
鉄筋コンクリート用棒鋼用材料を母材とし、その
外周部にステンレス鋼を合せ材として被覆し、か
つその境界面が金属学的に接合してなる鉄筋コン
クリート用高強度、耐食性クラツド棒鋼である。 また、第２発明は、上記第１発明の母材中にさ
らにCr：0.5％以下、Al：0.06％以下を含有せし
めたものである。 上記の母材中の成分並びにその組成範囲の限定
理由を以下に述べる。 Ｃ：ＣはＶ、Crなどと炭化物を形成し、強度を
高めるのに不可欠な元素であり、0.10％未満で
は鉄筋コンクリート用棒鋼としての充分な強度
が得られないためであり、0.5％を越えて含有
させると延性、靭性及び溶接性の点で問題とな
るためである。 Si：Siは脱酸効果並びにフエライト強化に有効な
元素であり、0.15％未満ではその効果が期待で
きず、0.6％を越えて含有してもその効果は飽
和し、しかも靭性を害するためである。 Mn：Mnは脱硫を良くし、強度を向上させるた
めに必要な成分であり、Mnの含有量が0.20％
未満では、Ｃ量に上限があるため強度が不足
し、3.00％を越えて含有してもその効果は飽和
するためである。 Ｖ：Ｖは鋼の冷却時、オーステナイトからフエラ
イト＋パーライトに変態する際に炭化物および
窒化物を析出させ、マトリツクスを強化する目
的で添加するものである。0.3％を越えて添加
してもその効果は飽和し、経済上不利である。 Nb、Ti：いずれもＶ同様微細な炭化物、窒化物
を形成し、マトリツクスを強化する析出硬化元
素であるが、0.2％を越えて添加してもその効
果は飽和するので、経済性を考慮して0.2％以
下とした。 Ｂ：Ｂは鋼の合金元素を減らし、強度の増大に有
効である。しかし多量に添加してもその効果が
飽和し、また靭性低下の原因となるので上限を
0.005％とした。 Ｎ：ＮはＣ、Ｖ、Nb、Tiと結合して炭窒化物を
析出し、鋼を強化するのに必要であつて、
0.005％未満では炭窒化物の析出量が不足し、
また、0.03％を越えると靭性低下等の悪影響が
生じる。 Cr：CrはMnと同様強度を向上させるためのもの
で、コスト面から0.5％を越えることは好まし
くない。 Al：Alは鋼の脱酸効果とともに析出硬化元素と
して有効である。しかし0.06％を越えて添加し
てもそのまま効果は飽和するので、上限を0.06
％とした。 合せ材の耐熱、耐食性金属材料としては、
SUS304、403、430等があげられる。 第３、第４発明は、上記第１、第２発明の鉄筋
コンクリート用棒鋼の有効な製造法であつて、そ
れぞれの組成の鋼材を鉄筋コンクリート用棒鋼粗
材とし、ステンレス鋼のフープを粗材外周に合せ
て切断し、それを棒鋼粗材の表面に被覆組合せた
ものを900〜1250℃の温度で熱間圧延し、500℃ま
で0.2℃／sec以上の冷却速度で冷却することを特
徴とするものである。 熱間圧延前の加熱温度を900〜1250℃としたの
は、粗材を圧延加工すると同時にＶをマトリツク
ス中に固溶させるためには、900℃未満では充分
に固溶せず、強度が不足となり、また、加工性も
悪いためであり、1250℃を越えて加熱すると結晶
粒が粗大化し、靭性が劣化するためである。 熱間圧延後の冷却速度はＶ炭窒化物の析出形状
ならびにマトリツクスの硬さに影響することか
ら、鉄筋コンクリート用棒鋼の機械的性質に影響
する。0.2℃／sec以上の冷却速度で500℃まで冷
却すれば強度は上昇する。 鉄筋コンクリート用棒鋼粗材の外周部全面に配
置するステンレス鋼はフープを粗材の円形や角形
の外周の長さに合せて切断し、ロールフオーミン
グ機あるいはプレス機等を用いて粗材の表面に巻
き付け、両端の突合せ部を溶接して被覆組合せ
る。 ［実施例］ 図は実施の一例の断面図で、第１表に示される
組成よりなる母材２の外周部にSUS304よりなる
合せ材１をクラツドしてなるものを示す。 かかる鉄筋コンクリート用クラツド棒鋼をつく
るには、電気炉で溶製した母材を連続鋳造機で鋳
込み径60mmの丸ビレツトを製造し、冷却後、シヨ
ツトブラストによりスケールを除去し、1.2ｍに
切断したものを母材の粗材とする。 SUS304の厚み1.65mm、巾1.2ｍのフープを上記
粗材の円周に合せて切断し、それをロールフオー
ミング機を用いて粗材の母材の表面に合せ材とし
て被覆し、それの突合せ部を溶接してパイプ状被
覆とする。また、粗材の両端縁における母材と合
せ材との境界も、空気の侵入を防ぐために溶接す
る。このようにして得た粗材を加熱炉にて1200℃
に加熱し、熱間圧延機により、径21mmの丸棒に圧
延し、本発明の鉄筋コンクリート用クラツド棒鋼
を得た。圧延後は冷却速度0.2℃／sec以上を放冷
で確保した。合せ材の厚みは約0.6mmであつた。 第１表に母材の化学成分および鉄筋コンクリー
ト用クラツド棒鋼の機械的性質の例を示すが、本
発明により耐力がステンレスに比較して約40％以
上向上したものが容易に得られた。
クリートに用いる高強度、耐食性クラツド棒鋼お
よびその製造方法に関するものである。 ［従来の技術］ 近年、海岸附近の鉄道の枕木等に使用される鉄
筋コンクリート用棒鋼の塩分による腐食が問題と
なつている事例が増えており、そのため塩分の侵
入し易い環境に建設される鉄道の枕木等について
は何らかの防塩対策が必要となつている。 そのための対策としてステンレス鋼で作られた
鉄筋コンクリート用棒鋼が使用されている。 ［発明が解決しようとする問題点］ 上記従来の技術におけるステンレス鋼で作られ
た鉄筋コンクリート用棒鋼は、塩分による腐食環
境においてはすぐれた耐食性を発揮するものの、
価格が高く、また、オーステナイトステンレス鋼
においては強度が低い欠点があつた。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明は上記問題点を解決せんとするもので、
その第１発明は、Ｃ：0.10〜0.50％、Si：0.15〜
0.60％、Mn：0.20〜3.00％、Ｎ：0.005〜0.03％を
含み、さらにＶ：0.30％以下、Nb：0.20％以下、
Ti：0.20％以下、Ｂ：0.005％以下の１種または
２種以上を含有し、残部が実質的にFeよりなる
鉄筋コンクリート用棒鋼用材料を母材とし、その
外周部にステンレス鋼を合せ材として被覆し、か
つその境界面が金属学的に接合してなる鉄筋コン
クリート用高強度、耐食性クラツド棒鋼である。 また、第２発明は、上記第１発明の母材中にさ
らにCr：0.5％以下、Al：0.06％以下を含有せし
めたものである。 上記の母材中の成分並びにその組成範囲の限定
理由を以下に述べる。 Ｃ：ＣはＶ、Crなどと炭化物を形成し、強度を
高めるのに不可欠な元素であり、0.10％未満で
は鉄筋コンクリート用棒鋼としての充分な強度
が得られないためであり、0.5％を越えて含有
させると延性、靭性及び溶接性の点で問題とな
るためである。 Si：Siは脱酸効果並びにフエライト強化に有効な
元素であり、0.15％未満ではその効果が期待で
きず、0.6％を越えて含有してもその効果は飽
和し、しかも靭性を害するためである。 Mn：Mnは脱硫を良くし、強度を向上させるた
めに必要な成分であり、Mnの含有量が0.20％
未満では、Ｃ量に上限があるため強度が不足
し、3.00％を越えて含有してもその効果は飽和
するためである。 Ｖ：Ｖは鋼の冷却時、オーステナイトからフエラ
イト＋パーライトに変態する際に炭化物および
窒化物を析出させ、マトリツクスを強化する目
的で添加するものである。0.3％を越えて添加
してもその効果は飽和し、経済上不利である。 Nb、Ti：いずれもＶ同様微細な炭化物、窒化物
を形成し、マトリツクスを強化する析出硬化元
素であるが、0.2％を越えて添加してもその効
果は飽和するので、経済性を考慮して0.2％以
下とした。 Ｂ：Ｂは鋼の合金元素を減らし、強度の増大に有
効である。しかし多量に添加してもその効果が
飽和し、また靭性低下の原因となるので上限を
0.005％とした。 Ｎ：ＮはＣ、Ｖ、Nb、Tiと結合して炭窒化物を
析出し、鋼を強化するのに必要であつて、
0.005％未満では炭窒化物の析出量が不足し、
また、0.03％を越えると靭性低下等の悪影響が
生じる。 Cr：CrはMnと同様強度を向上させるためのもの
で、コスト面から0.5％を越えることは好まし
くない。 Al：Alは鋼の脱酸効果とともに析出硬化元素と
して有効である。しかし0.06％を越えて添加し
てもそのまま効果は飽和するので、上限を0.06
％とした。 合せ材の耐熱、耐食性金属材料としては、
SUS304、403、430等があげられる。 第３、第４発明は、上記第１、第２発明の鉄筋
コンクリート用棒鋼の有効な製造法であつて、そ
れぞれの組成の鋼材を鉄筋コンクリート用棒鋼粗
材とし、ステンレス鋼のフープを粗材外周に合せ
て切断し、それを棒鋼粗材の表面に被覆組合せた
ものを900〜1250℃の温度で熱間圧延し、500℃ま
で0.2℃／sec以上の冷却速度で冷却することを特
徴とするものである。 熱間圧延前の加熱温度を900〜1250℃としたの
は、粗材を圧延加工すると同時にＶをマトリツク
ス中に固溶させるためには、900℃未満では充分
に固溶せず、強度が不足となり、また、加工性も
悪いためであり、1250℃を越えて加熱すると結晶
粒が粗大化し、靭性が劣化するためである。 熱間圧延後の冷却速度はＶ炭窒化物の析出形状
ならびにマトリツクスの硬さに影響することか
ら、鉄筋コンクリート用棒鋼の機械的性質に影響
する。0.2℃／sec以上の冷却速度で500℃まで冷
却すれば強度は上昇する。 鉄筋コンクリート用棒鋼粗材の外周部全面に配
置するステンレス鋼はフープを粗材の円形や角形
の外周の長さに合せて切断し、ロールフオーミン
グ機あるいはプレス機等を用いて粗材の表面に巻
き付け、両端の突合せ部を溶接して被覆組合せ
る。 ［実施例］ 図は実施の一例の断面図で、第１表に示される
組成よりなる母材２の外周部にSUS304よりなる
合せ材１をクラツドしてなるものを示す。 かかる鉄筋コンクリート用クラツド棒鋼をつく
るには、電気炉で溶製した母材を連続鋳造機で鋳
込み径60mmの丸ビレツトを製造し、冷却後、シヨ
ツトブラストによりスケールを除去し、1.2ｍに
切断したものを母材の粗材とする。 SUS304の厚み1.65mm、巾1.2ｍのフープを上記
粗材の円周に合せて切断し、それをロールフオー
ミング機を用いて粗材の母材の表面に合せ材とし
て被覆し、それの突合せ部を溶接してパイプ状被
覆とする。また、粗材の両端縁における母材と合
せ材との境界も、空気の侵入を防ぐために溶接す
る。このようにして得た粗材を加熱炉にて1200℃
に加熱し、熱間圧延機により、径21mmの丸棒に圧
延し、本発明の鉄筋コンクリート用クラツド棒鋼
を得た。圧延後は冷却速度0.2℃／sec以上を放冷
で確保した。合せ材の厚みは約0.6mmであつた。 第１表に母材の化学成分および鉄筋コンクリー
ト用クラツド棒鋼の機械的性質の例を示すが、本
発明により耐力がステンレスに比較して約40％以
上向上したものが容易に得られた。
【表】
【表】
［発明の効果］
本発明で得られる鉄筋コンクリート用クラツド
棒鋼は、棒鋼自体の強度を母材の強度でもたせ、
耐食性は合せ材によつてもたせるもので、強度は
従来の鉄筋コンクリート用棒鋼の性状を備えた上
で耐食性のすぐれたものである。かかる新規な材
料を極めて容易に製造することができる。また、
圧延後の母材部の強度を増加することができるの
で、棒鋼自体の軽量化をはかることができる。
棒鋼は、棒鋼自体の強度を母材の強度でもたせ、
耐食性は合せ材によつてもたせるもので、強度は
従来の鉄筋コンクリート用棒鋼の性状を備えた上
で耐食性のすぐれたものである。かかる新規な材
料を極めて容易に製造することができる。また、
圧延後の母材部の強度を増加することができるの
で、棒鋼自体の軽量化をはかることができる。
図は本発明の実施例の鉄筋コンクリート用棒鋼
の断面図を示す。 １……合せ材、２……母材。
の断面図を示す。 １……合せ材、２……母材。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.10〜0.50％、Si：0.15〜0.60％、Mn：
0.20〜3.00％、Ｎ：0.005〜0.03％を含み、さらに
Ｖ：0.30％以下、Nb：0.20％以下、Ti：0.20％以
下、Ｂ：0.005％以下の１種または２種以上を含
有し、残部が実質的にFeよりなる棒鋼を母材と
し、その外周部にステンレス鋼を合せ材として被
覆し、かつその境界面が金属学的に接合してなる
鉄筋コンクリート用高強度、耐食性クラツド棒
鋼。 ２ Ｃ：0.10〜0.50％、Si：0.15〜0.60％、Mn：
0.20〜3.00％、Cr：0.5％以下、Al：0.06％以下、
Ｎ：0.005〜0.03％を含み、さらにＶ：0.30％以
下、Nb：0.20％以下、Ti：0.20％以下、Ｂ：
0.005％以下の１種または２種以上を含有し、残
部が実質的にFeよりなる鉄筋コンクリート用棒
鋼を母材とし、その外周部にステンレス鋼を合せ
材として被覆し、かつその境界面が金属学的に接
合してなる鉄筋コンクリート用高強度、耐食性ク
ラツド棒鋼。 ３ Ｃ：0.10〜0.50％、Si：0.15〜0.60％、Mn：
0.20〜3.00％、Ｎ：0.005〜0.03％を含み、さらに
Ｖ：0.30％以下、Nb：0.20％以下、Ti：0.20％以
下、Ｂ：0.005％以下の１種または２種以上を含
有し、残部が実質的にFeよりなる鋼材を鉄筋コ
ンクリート用棒鋼粗材とし、ステンレス鋼のフー
プを粗材外周に合せて切断し、それを棒鋼粗材の
表面に被覆組合せたものを、900〜1250℃の温度
で熱間圧延し、500℃まで0.2℃／sec以上の冷却
速度で冷却することを特徴とする鉄筋コンクリー
ト用高強度、耐食性クラツド棒鋼の製造法。 ４ Ｃ：0.10〜0.50％、Si：0.15〜0.60％、Mn：
0.20〜3.00％、Cr：0.5％以下、Al：0.06％以下、
Ｎ：0.005〜0.03％を含み、さらにＶ：0.30％以
下、Nb：0.20％以下、Ti：0.20％以下、Ｂ：
0.005％以下の１種または２種以上を含有し、残
部が実質的にFeよりなる鋼材を鉄筋コンクリー
ト用棒鋼粗材とし、ステンレス鋼のフープを粗材
外周に合せて切断し、それを棒鋼粗材の表面に被
覆組合せたものを、900〜1250℃の温度で熱間圧
延し、500℃まで0.2℃／sec以上の冷却速度で冷
却することを特徴とする鉄筋コンクリート用高強
度、耐食性クラツド棒鋼の製造法。 ５ 熱間圧延により異形に成形する特許請求の範
囲第３または４項記載の鉄筋コンクリート用高強
度、耐食性クラツド棒鋼の製造法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26924785A JPS62130841A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 鉄筋コンクリ−ト用高強度、耐食性クラツド棒鋼およびその製造法 |
| US06/914,915 US4784922A (en) | 1985-10-11 | 1986-10-03 | Corrosion-resistant clad steel and method for producing the same |
| CA000519838A CA1250705A (en) | 1985-10-11 | 1986-10-06 | Corrosion resistant clad steel and method for producing the same |
| DE8686113991T DE3683139D1 (de) | 1985-10-11 | 1986-10-09 | Korrosionsbestaendiger verbundstahl und verfahren zu seiner herstellung. |
| EP86113991A EP0225983B1 (en) | 1985-10-11 | 1986-10-09 | Corrosion-resistant clad steel and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26924785A JPS62130841A (ja) | 1985-12-02 | 1985-12-02 | 鉄筋コンクリ−ト用高強度、耐食性クラツド棒鋼およびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62130841A JPS62130841A (ja) | 1987-06-13 |
| JPH0258101B2 true JPH0258101B2 (ja) | 1990-12-06 |
Family
ID=17469692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26924785A Granted JPS62130841A (ja) | 1985-10-11 | 1985-12-02 | 鉄筋コンクリ−ト用高強度、耐食性クラツド棒鋼およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62130841A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK2490839T3 (da) * | 2009-10-22 | 2019-09-09 | Cladinox International Ltd | Korrosionsbestandige metalprodukter |
| JP6256928B2 (ja) * | 2016-05-13 | 2018-01-10 | 未来建築研究所株式会社 | プレテンション緊張材の製造方法並びにプレテンション緊張材を用いた工法、コンクリートにプレテンションを導入する方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5524953A (en) * | 1978-08-11 | 1980-02-22 | Daido Steel Co Ltd | Not thermally refined high strength steel |
| JPS55141313A (en) * | 1979-04-21 | 1980-11-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of laminated metallic rod |
-
1985
- 1985-12-02 JP JP26924785A patent/JPS62130841A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62130841A (ja) | 1987-06-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4784922A (en) | Corrosion-resistant clad steel and method for producing the same | |
| WO2018003521A1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
| KR100209273B1 (ko) | 용접 변형이 적고 선상가열에 의한 구부림 가공성이 좋은 강판 및 그 제조방법 | |
| KR20180033203A (ko) | 고 합금 강철 및 내부 고압 형성 수단에 의해 이 강철로부터 배관을 제조하는 방법 | |
| JP4687531B2 (ja) | 原油タンク用鋼およびその製造方法 | |
| CN101680047B (zh) | 高张力厚钢板的制造方法 | |
| JPH0636993B2 (ja) | 耐食性および靭性に優れたステンレスクラッド鋼板の製造方法 | |
| JPH0258101B2 (ja) | ||
| JP2002212682A (ja) | コンクリート中での耐食性に優れた鉄筋用Ｃｒ含有棒鋼および鉄筋コンクリート構造物 | |
| JPS6353941B2 (ja) | ||
| CN102766809A (zh) | 一种屈服强度高于800MPa的矿井救生舱用热轧带钢及制备方法 | |
| JP2000178697A (ja) | 耐食性と溶接性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH0615686B2 (ja) | 耐摩毛構造用鋼材の製造法 | |
| JP3508698B2 (ja) | 耐初期発錆性に優れた土木・建築構造用ステンレス熱延鋼帯 | |
| JP3378923B2 (ja) | 溶接歪が小さくかつ線状加熱による曲げ加工性の良い鋼板の製造方法 | |
| JP3491625B2 (ja) | 耐初期発錆性、加工性および溶接性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 | |
| JP2743765B2 (ja) | 圧力容器用Ｃｒ−Ｍｏ鋼板及びその製造法 | |
| JP3589156B2 (ja) | 破壊靱性に優れた高強度鋼材 | |
| JPH111740A (ja) | 耐海水腐食性と溶接性に優れた高靭性鋼及びその製造 方法 | |
| JPH07268457A (ja) | 高強度高靱性ラインパイプ用厚鋼板の製造方法 | |
| KR100269098B1 (ko) | 용접재료 및 그 용접방법 | |
| JP3680796B2 (ja) | 建築・土木構造用のＣｒ含有耐腐食鋼 | |
| JPH07328703A (ja) | 表面性状と溶接性に優れた複層鋼板の製造法 | |
| JP2004084063A (ja) | 構造用Ｆｅ−Ｃｒ系鋼板とその製造方法および構造用形鋼 | |
| WO2007125571A1 (ja) | 溶接座屈変形の少ない鋼板およびその製法 |