JPH0263084B2 - - Google Patents
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- JPH0263084B2 JPH0263084B2 JP58080473A JP8047383A JPH0263084B2 JP H0263084 B2 JPH0263084 B2 JP H0263084B2 JP 58080473 A JP58080473 A JP 58080473A JP 8047383 A JP8047383 A JP 8047383A JP H0263084 B2 JPH0263084 B2 JP H0263084B2
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- Japan
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- pressure
- valve
- exhaust valve
- hydraulic
- oil
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- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 15
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 11
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 33
- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 23
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
- F01L9/00—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically
- F01L9/10—Valve-gear or valve arrangements actuated non-mechanically by fluid means, e.g. hydraulic
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の排気弁駆動装置に関する。
従来の２サイクル内燃機関の排気弁油圧駆動装
置を第１図に示す。図において、シリンダブロツ
ク１１の中をピストン１２が往復し、上部には排
気弁１３をブツシユ１４で保持する排気弁箱１５
を設けている。ピストン１２の上部は燃焼室１０
で排気弁箱１５には排気弁１３からの排気通路１
９を設けている。排気弁１３には弁ばね１６と油
圧シリンダ１７内を摺動する油圧ピストン１８が
取付けられている。油圧シリンダ１７は高圧管２
１を経由して油圧ポンプ２２から高圧の作動油が
供給される。ここで、カム軸３１に取付けられた
カム３２によりローラ３３が駆動されさらに油圧
ポンプ２２のプランジヤ２３が駆動される。ロー
ラ３３にはばね３４が設けられている。第１図に
示すように排気弁１３は弁ばね１６によつて閉じ
られており、ローラ３３はばね３４によりカム３
２に押し付けられている。ここで、カム軸３１が
回転してカム３２がローラ３３を押し上げるとプ
ランジヤ２３が上昇し油圧ポンプ２２の中の作動
油を圧縮する。このため、高圧管２１を経由して
油圧シリンダ１７内の作動油の圧力が高くなり、
油圧ピストン１８に下向きに排気弁１３を開く力
が作用する。このときの油圧シリンダ１７内の作
動油の圧力Ｐと排気弁１３のリフトＬの変化をク
ランク角度を横軸にして第２図に示す。プランジ
ヤ２３の上昇にともないＰは上がり、弁ばね１６
のセツト力につり合う圧力P1になる。さらにプ
ランジヤ２３が上昇し、クランク角度θ1で燃焼室
１０内の作動ガス圧力につり合う作動油の圧力
P2になると、排気弁１３が開き始める。排気弁
１３が開き続けると、燃焼室１０内の作動ガスが
排気通路１９に流出して行くため、燃焼室１０内
の作動ガス圧力が低下し、排気通路１９の作動ガ
ス圧力が上昇し、両者の差は小さくなるので、作
動油の圧力も低下し、θ2で両者の作動ガス圧力が
等しくなると、あとは弁ばね１６を押し縮めるの
に対応する作動油の圧力で排気弁１３を開いて行
くことになる。さらにカム軸３１が回転し、プラ
ンジヤ２３が下降し始めると、油圧シリンダ１７
内の作動油の圧力が低下し始め、弁ばね１６の力
により排気弁１３は閉じ始める。作動油の圧力Ｐ
が弁ばね１６のセツト力につり合う圧力P1に再
び戻るクランク角度θ3で排気弁１３が閉じ終る。
置を第１図に示す。図において、シリンダブロツ
ク１１の中をピストン１２が往復し、上部には排
気弁１３をブツシユ１４で保持する排気弁箱１５
を設けている。ピストン１２の上部は燃焼室１０
で排気弁箱１５には排気弁１３からの排気通路１
９を設けている。排気弁１３には弁ばね１６と油
圧シリンダ１７内を摺動する油圧ピストン１８が
取付けられている。油圧シリンダ１７は高圧管２
１を経由して油圧ポンプ２２から高圧の作動油が
供給される。ここで、カム軸３１に取付けられた
カム３２によりローラ３３が駆動されさらに油圧
ポンプ２２のプランジヤ２３が駆動される。ロー
ラ３３にはばね３４が設けられている。第１図に
示すように排気弁１３は弁ばね１６によつて閉じ
られており、ローラ３３はばね３４によりカム３
２に押し付けられている。ここで、カム軸３１が
回転してカム３２がローラ３３を押し上げるとプ
ランジヤ２３が上昇し油圧ポンプ２２の中の作動
油を圧縮する。このため、高圧管２１を経由して
油圧シリンダ１７内の作動油の圧力が高くなり、
油圧ピストン１８に下向きに排気弁１３を開く力
が作用する。このときの油圧シリンダ１７内の作
動油の圧力Ｐと排気弁１３のリフトＬの変化をク
ランク角度を横軸にして第２図に示す。プランジ
ヤ２３の上昇にともないＰは上がり、弁ばね１６
のセツト力につり合う圧力P1になる。さらにプ
ランジヤ２３が上昇し、クランク角度θ1で燃焼室
１０内の作動ガス圧力につり合う作動油の圧力
P2になると、排気弁１３が開き始める。排気弁
１３が開き続けると、燃焼室１０内の作動ガスが
排気通路１９に流出して行くため、燃焼室１０内
の作動ガス圧力が低下し、排気通路１９の作動ガ
ス圧力が上昇し、両者の差は小さくなるので、作
動油の圧力も低下し、θ2で両者の作動ガス圧力が
等しくなると、あとは弁ばね１６を押し縮めるの
に対応する作動油の圧力で排気弁１３を開いて行
くことになる。さらにカム軸３１が回転し、プラ
ンジヤ２３が下降し始めると、油圧シリンダ１７
内の作動油の圧力が低下し始め、弁ばね１６の力
により排気弁１３は閉じ始める。作動油の圧力Ｐ
が弁ばね１６のセツト力につり合う圧力P1に再
び戻るクランク角度θ3で排気弁１３が閉じ終る。
しかし上記のものには次の欠点がある。
第２図には弁ばね１６の力に対応する作動油の
圧力を一点鎖線で示す。第２図に斜線で示す部分
は排気弁１３に作用する燃焼室１０内と排気通路
１９内の作動ガスの圧力差に対して排気弁１３を
駆動するために必要なプランジヤ２３の仕事であ
る。即ち、従来の排気弁油圧駆動装置では、この
分の仕事をカム軸がする必要があり、それだけ機
関の燃料消費率を悪化させている。
圧力を一点鎖線で示す。第２図に斜線で示す部分
は排気弁１３に作用する燃焼室１０内と排気通路
１９内の作動ガスの圧力差に対して排気弁１３を
駆動するために必要なプランジヤ２３の仕事であ
る。即ち、従来の排気弁油圧駆動装置では、この
分の仕事をカム軸がする必要があり、それだけ機
関の燃料消費率を悪化させている。
次に第２図に示す燃焼室１０内の作動ガス圧力
につり合う作動油の圧力P2をプランジヤ２３に
発生させる必要があり、このため大きなカム軸３
１及びカム３２の装置を必要とする。さらに、カ
ム３２はカム軸３１に固定されているため、機関
の運転中にカムの位相をかえ、排気弁１３の開閉
タイミングを変えることができない。
につり合う作動油の圧力P2をプランジヤ２３に
発生させる必要があり、このため大きなカム軸３
１及びカム３２の装置を必要とする。さらに、カ
ム３２はカム軸３１に固定されているため、機関
の運転中にカムの位相をかえ、排気弁１３の開閉
タイミングを変えることができない。
本発明の目的は上記の点に着目し、カム軸及び
カムの装置をなくし、構造を簡略化し、油圧駆動
装置の消費動力を減らし、電子制御により排気弁
の開閉タイミングを運転中に変更できる排気弁駆
動装置を提供することであり、その特徴とすると
ころは、燃焼室の外側へ向けて開く外開き型に形
成された排気弁，同排気弁の弁棒端に固着された
流体圧ピストンが内挿された流体圧シリンダ，同
流体圧シリンダへの高圧流体の供給路及び排出路
にそれぞれ設けられ同各路の開閉を制御する電磁
弁，シリンダ内のガス圧で駆動され発生流体圧を
上記流体シリンダに伝達するプランジヤポンプを
備えたことである。
カムの装置をなくし、構造を簡略化し、油圧駆動
装置の消費動力を減らし、電子制御により排気弁
の開閉タイミングを運転中に変更できる排気弁駆
動装置を提供することであり、その特徴とすると
ころは、燃焼室の外側へ向けて開く外開き型に形
成された排気弁，同排気弁の弁棒端に固着された
流体圧ピストンが内挿された流体圧シリンダ，同
流体圧シリンダへの高圧流体の供給路及び排出路
にそれぞれ設けられ同各路の開閉を制御する電磁
弁，シリンダ内のガス圧で駆動され発生流体圧を
上記流体シリンダに伝達するプランジヤポンプを
備えたことである。
本発明は内燃機関，往復動圧縮機に適用でき
る。
る。
以下図面を参照して本発明による実施例につき
説明する。
説明する。
第３図は本発明による１実施例の排気弁駆動装
置を示す説明図である。
置を示す説明図である。
図において、排気弁４０は上方に上がると開く
外開き型にし、排気弁４０の弁棒上部に受圧カラ
ー４１、即ちピストンを取付ける。受圧カラー４
１の下部は電磁弁７１を通して高圧給油管５１か
らの作動油が流入する開弁油室４２であり、受圧
カラー４１の上部は電磁弁７３及び逆止弁７５を
通して高圧給油管５１からの作動油が流入する閉
弁油室４３である。即ち、開弁油室４２、閉弁油
室４３で受圧カラー４１が摺動する流体圧シリン
ダを構成している。
外開き型にし、排気弁４０の弁棒上部に受圧カラ
ー４１、即ちピストンを取付ける。受圧カラー４
１の下部は電磁弁７１を通して高圧給油管５１か
らの作動油が流入する開弁油室４２であり、受圧
カラー４１の上部は電磁弁７３及び逆止弁７５を
通して高圧給油管５１からの作動油が流入する閉
弁油室４３である。即ち、開弁油室４２、閉弁油
室４３で受圧カラー４１が摺動する流体圧シリン
ダを構成している。
作動油タンク５３の中には作動油がためられ、
モータあるいは機関クランク軸で駆動される油圧
ポンプ５４によつて高圧の作動油が蓄圧器５５に
供給される。
モータあるいは機関クランク軸で駆動される油圧
ポンプ５４によつて高圧の作動油が蓄圧器５５に
供給される。
蓄圧器５５からの高圧作動油は高圧給油管５１
に流入する。開弁油室４２、閉弁油室４３からの
戻りの作動油は、それぞれ電磁弁７２，７４を通
つて、戻り管５２に集められ作動油タンク５３に
至る。また、電磁弁７１，７２，７３，７４はコ
ントローラ６１からの電気信号により開閉し、コ
ントローラ６１には機関のクランク角度信号６２
が入力される。
に流入する。開弁油室４２、閉弁油室４３からの
戻りの作動油は、それぞれ電磁弁７２，７４を通
つて、戻り管５２に集められ作動油タンク５３に
至る。また、電磁弁７１，７２，７３，７４はコ
ントローラ６１からの電気信号により開閉し、コ
ントローラ６１には機関のクランク角度信号６２
が入力される。
さらに、シリンダブロツク１１にシリンダ内作
動ガスが作用するガスピストン８１が摺動するバ
レル８２を設ける。ガスピストン８１の先きには
ガスピストン８１より径の小さい油圧バレル８３
内を摺動する油圧プランジヤ８４を取付けてい
る。
動ガスが作用するガスピストン８１が摺動するバ
レル８２を設ける。ガスピストン８１の先きには
ガスピストン８１より径の小さい油圧バレル８３
内を摺動する油圧プランジヤ８４を取付けてい
る。
上記ガスピストン８１、バレル８２、油圧バレ
ル８３及び油圧プランジヤ８４によりプランジヤ
ポンプを構成する。油圧バレル８３内の油圧は導
管８５を通して逆止弁７５の下流に結合してい
る。
ル８３及び油圧プランジヤ８４によりプランジヤ
ポンプを構成する。油圧バレル８３内の油圧は導
管８５を通して逆止弁７５の下流に結合してい
る。
ここで、排気弁４０の燃焼室１０内の作動ガス
受圧面積をAVG、開弁油室４３の受圧カラー４１
の受圧面積をAVO、ガスピストン８１の受圧面積
をAPG、油圧プランジヤ８４の油圧の受圧面積を
APOとする。
受圧面積をAVG、開弁油室４３の受圧カラー４１
の受圧面積をAVO、ガスピストン８１の受圧面積
をAPG、油圧プランジヤ８４の油圧の受圧面積を
APOとする。
このときAVG／AVO＜APG／APOになるように、
それぞれの寸法をきめる。
それぞれの寸法をきめる。
上記構成の場合の作用について述べる。
第３図に示すように、排気弁４０が閉じている
場合、コントローラ６１の出力信号により電磁弁
７４が閉じ、電磁弁７３が開き、閉弁油室４３に
逆止弁７５を通して高圧の作動油が作用して、排
気弁４０を閉じている。
場合、コントローラ６１の出力信号により電磁弁
７４が閉じ、電磁弁７３が開き、閉弁油室４３に
逆止弁７５を通して高圧の作動油が作用して、排
気弁４０を閉じている。
ここで、シリンダ内圧力PZの機関のクランク
角度θに対する変化を調べると第４図のようにな
る。
角度θに対する変化を調べると第４図のようにな
る。
クランク角度θ4で排気弁４０が閉じると、ピス
トン１２によりシリンダ内の作動ガスが圧縮され
始め圧力PZが高くなりはじめる。ピストン１２
の上死点TDC付近で燃焼室１０の作動ガス中に
燃料が噴射され燃焼するため、PZは最高圧力Pnax
となる。以後ピストン１２の下降に従いPZは低
下する。クランク角度θ5で排気弁４０が開きはじ
め、さらにPZは低下する。
トン１２によりシリンダ内の作動ガスが圧縮され
始め圧力PZが高くなりはじめる。ピストン１２
の上死点TDC付近で燃焼室１０の作動ガス中に
燃料が噴射され燃焼するため、PZは最高圧力Pnax
となる。以後ピストン１２の下降に従いPZは低
下する。クランク角度θ5で排気弁４０が開きはじ
め、さらにPZは低下する。
第４図には排気弁４０のリフトＬも同時に示し
ている。ここで、クランク角θ4で排気弁４０が閉
じると、閉じた直後はPZが低いので、ガスピス
トン８１は、逆止弁７５を通して油圧プランジヤ
８４に作用する高圧の作動油の力で作動ガス側に
押し付けられている。
ている。ここで、クランク角θ4で排気弁４０が閉
じると、閉じた直後はPZが低いので、ガスピス
トン８１は、逆止弁７５を通して油圧プランジヤ
８４に作用する高圧の作動油の力で作動ガス側に
押し付けられている。
さらにクランク角度θが進み、さらにPZが高
くなりはじめると、ガスピストン８１にも作動ガ
ス圧力が作用するため、油圧バレル８３内の油圧
は高圧給油管５１内の圧力を越えて次の(1)式の値
となる。
くなりはじめると、ガスピストン８１にも作動ガ
ス圧力が作用するため、油圧バレル８３内の油圧
は高圧給油管５１内の圧力を越えて次の(1)式の値
となる。
PO＝APG／APO×PZ …(1)
この油圧は導管８５を通して閉弁油室４３に作
用する。このとき逆止弁７５があるので、この油
圧が高圧給油管５１に作用することはない。
用する。このとき逆止弁７５があるので、この油
圧が高圧給油管５１に作用することはない。
ところで、排気弁４０にも作動ガス圧力が作用
するため上向きに(2)式の力が作用する。
するため上向きに(2)式の力が作用する。
FU＝AVG×PZ …(2)
しかし、閉弁油室４３内の油圧により受圧カラ
ー４１が下向きに受ける力は(3)式となる。
ー４１が下向きに受ける力は(3)式となる。
FD＝AVO×PO …(3)
ここで(1)式を代入すると、
FD＝AVO×APG／APO・PZ …(4)
(2)，(4)式から
FU／FD＝AVG／AVO・１／（APG／APO） …(5)
ところで、構造の説明で述べたようにAVG／AVO＜
APG／APOに作つているので、(5)式は
FU／FD＜１ …(6)
となる。即ち、下向きの力FDの方が大きくなる。
クランク角θ5になると、コントローラ６１の出
力信号により電磁弁７４が開き、電磁弁７３が閉
じるため、閉弁油室４３の圧力が低下する。その
ため、シリンダ内圧力PZの排気弁４０に作用す
る力で排気弁４０が開きはじめる。このとき、同
時にコントローラ６１の出力信号で電磁弁７２が
閉じ、電磁弁７１が開いて開弁油室４２に高圧の
作動油が作用する。この結果、排気弁４０は確実
に開弁する。
力信号により電磁弁７４が開き、電磁弁７３が閉
じるため、閉弁油室４３の圧力が低下する。その
ため、シリンダ内圧力PZの排気弁４０に作用す
る力で排気弁４０が開きはじめる。このとき、同
時にコントローラ６１の出力信号で電磁弁７２が
閉じ、電磁弁７１が開いて開弁油室４２に高圧の
作動油が作用する。この結果、排気弁４０は確実
に開弁する。
さらに、クランク角θがピストン１１の下死点
BDCをすぎると、コントローラ６１の出力信号
により開弁油室４２の油圧が下がり、閉弁油室４
３の作動油圧が高くなり閉弁しはじめ、クランク
角度θ6で閉弁し終る。
BDCをすぎると、コントローラ６１の出力信号
により開弁油室４２の油圧が下がり、閉弁油室４
３の作動油圧が高くなり閉弁しはじめ、クランク
角度θ6で閉弁し終る。
上述の場合には次の効果がある。
第３図に示すように大きなカム軸及びカムを必
要としないため、構造が単純になり大巾な価格低
減が可能となる。
要としないため、構造が単純になり大巾な価格低
減が可能となる。
さらにコントローラ６１の出力信号により排気
弁４０の開閉タイミングが決められるので、機関
が低速になつた場合には排気弁４０の開閉タイミ
ングを遅らせピストンの有効ストロークを増大し
て燃費低減を計る等、機関の運転状態に応じて排
気弁４０の開閉タイミングを変えることができ
る。
弁４０の開閉タイミングが決められるので、機関
が低速になつた場合には排気弁４０の開閉タイミ
ングを遅らせピストンの有効ストロークを増大し
て燃費低減を計る等、機関の運転状態に応じて排
気弁４０の開閉タイミングを変えることができ
る。
また、外開き型の排気弁４０を使用しており、
閉弁中に作用する高いシリンダ内圧力PZ、特に
第４図に示すPnaxによつても排気弁４０が開かな
いようにする必要があるが、(6)式で示すように、
Pnaxの値によらず排気弁４０を下向きに押える力
が大きくなり開くことがない。
閉弁中に作用する高いシリンダ内圧力PZ、特に
第４図に示すPnaxによつても排気弁４０が開かな
いようにする必要があるが、(6)式で示すように、
Pnaxの値によらず排気弁４０を下向きに押える力
が大きくなり開くことがない。
さらに、高いPZのときに高い油圧を発生する
ようガスピストン８１が動くが、PZの低下と共
に再び作動ガス側に戻るので、エネルギとしての
損失は生じない。
ようガスピストン８１が動くが、PZの低下と共
に再び作動ガス側に戻るので、エネルギとしての
損失は生じない。
さらに、開弁時にはシリンダ内圧力PZは開弁
を早める方向に作用するため開弁油室４２の油圧
は低くてすみ、閉弁時には排気弁４０に作用する
シリンダ内圧力と排気通路１９内の作動ガス圧力
とが等しいため、閉弁油室４３の油圧は低くてよ
い。
を早める方向に作用するため開弁油室４２の油圧
は低くてすみ、閉弁時には排気弁４０に作用する
シリンダ内圧力と排気通路１９内の作動ガス圧力
とが等しいため、閉弁油室４３の油圧は低くてよ
い。
以上の結果、全体として蓄圧器５５の圧力は低
くてよく、油圧ポンプ５４の消費動力は少なくな
り、機関全体としての燃費改善を実現することが
できる。
くてよく、油圧ポンプ５４の消費動力は少なくな
り、機関全体としての燃費改善を実現することが
できる。
第１図は従来の排気弁油圧駆動装置を示す説明
図、第２図は第１図の装置の排気弁のリフトＬと
油圧シリンダ内の作動油の圧力Ｐの変化を示す線
図、第３図は本発明による１実施例の排気弁駆動
装置を示す説明図、第４図はシリンダ内圧力と第
３図の装置の排気弁のリフトの変化を示す線図で
ある。 １０……燃焼室、４０……排気弁、４１……受
圧カラー、４２……開弁油室、４３……閉弁油
室、７１，７２，７３，７４……電磁弁、８１…
…ガスピストン、８２……バレル、８３……油圧
バレル、８４……油圧プランジヤ。
図、第２図は第１図の装置の排気弁のリフトＬと
油圧シリンダ内の作動油の圧力Ｐの変化を示す線
図、第３図は本発明による１実施例の排気弁駆動
装置を示す説明図、第４図はシリンダ内圧力と第
３図の装置の排気弁のリフトの変化を示す線図で
ある。 １０……燃焼室、４０……排気弁、４１……受
圧カラー、４２……開弁油室、４３……閉弁油
室、７１，７２，７３，７４……電磁弁、８１…
…ガスピストン、８２……バレル、８３……油圧
バレル、８４……油圧プランジヤ。
Claims (1)
- １ 燃焼室の外側へ向けて開く外開き型に形成さ
れた排気弁，同排気弁の弁棒端に固着されたピス
トンが内挿された流体圧シリンダ，同流体圧シリ
ンダへの高圧流体の供給路及び排出路にそれぞれ
設けられ同各路の開閉を制御する電磁弁，シリン
ダ内のガス圧力で駆動され発生流体圧を上記流体
圧シリンダに伝達するプランジヤポンプを備えた
ことを特徴とする内燃機関の排気弁駆動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58080473A JPS59206606A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | 内燃機関の排気弁駆動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58080473A JPS59206606A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | 内燃機関の排気弁駆動装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59206606A JPS59206606A (ja) | 1984-11-22 |
| JPH0263084B2 true JPH0263084B2 (ja) | 1990-12-27 |
Family
ID=13719230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58080473A Granted JPS59206606A (ja) | 1983-05-09 | 1983-05-09 | 内燃機関の排気弁駆動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59206606A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4791895A (en) * | 1985-09-26 | 1988-12-20 | Interatom Gmbh | Electro-magnetic-hydraulic valve drive for internal combustion engines |
| FR2702003A1 (fr) * | 1993-02-25 | 1994-09-02 | Arlaud Roger | Dispositif de commande électrohydraulique de soupape à ouverture intérieure pour moteur à combustion interne. |
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-
1983
- 1983-05-09 JP JP58080473A patent/JPS59206606A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59206606A (ja) | 1984-11-22 |
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