JPH0263146B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0263146B2 JPH0263146B2 JP9041585A JP9041585A JPH0263146B2 JP H0263146 B2 JPH0263146 B2 JP H0263146B2 JP 9041585 A JP9041585 A JP 9041585A JP 9041585 A JP9041585 A JP 9041585A JP H0263146 B2 JPH0263146 B2 JP H0263146B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refrigerant
- condenser
- heat exchanger
- refrigeration circuit
- compressor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 81
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 34
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 30
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 19
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 claims description 11
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 20
- 238000004781 supercooling Methods 0.000 description 16
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 9
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 4
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 3
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Cold Air Circulating Systems And Constructional Details In Refrigerators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は車輛用冷房装置やルームクーラー等に
使用される冷房装置に関する。
使用される冷房装置に関する。
冷房装置においては、従来から、蒸発器の効率
を向上させるため、冷媒を分流器を通して多数の
管路に分流させた後、蒸発器内に送入し、通風フ
アンから送りこまれる通風との間で熱交換を行な
うようにしている。
を向上させるため、冷媒を分流器を通して多数の
管路に分流させた後、蒸発器内に送入し、通風フ
アンから送りこまれる通風との間で熱交換を行な
うようにしている。
第３図は従来の冷房装置における冷凍サイクル
を例示するもので、圧縮機１で圧縮され、昇温し
た気相冷媒は凝縮器２内に導入され、フアン３に
よる通風Ａとの熱交換によつて冷却され、液化し
て受液器４に送入される。
を例示するもので、圧縮機１で圧縮され、昇温し
た気相冷媒は凝縮器２内に導入され、フアン３に
よる通風Ａとの熱交換によつて冷却され、液化し
て受液器４に送入される。
受液器４に入つた液化冷媒は比重差によつて気
体と液体に分離し、液相冷媒は底部に一端が開口
する管路を通して汲み上げられ過冷却熱交換器５
に導入される。
体と液体に分離し、液相冷媒は底部に一端が開口
する管路を通して汲み上げられ過冷却熱交換器５
に導入される。
過冷却熱交換器５は前述のフアン３によつて流
れる通風Ａの方向に対し、凝縮器２よりも上流側
に配置されており、過冷却熱交換器５内を流過す
る液化冷媒は通風Ａとの熱交換によつて過冷却さ
れる。
れる通風Ａの方向に対し、凝縮器２よりも上流側
に配置されており、過冷却熱交換器５内を流過す
る液化冷媒は通風Ａとの熱交換によつて過冷却さ
れる。
過冷却熱交換器５によつて過冷却された液化冷
媒は膨脹弁６に導入され、減圧・霧化された後、
分流器７を通り、多数本の管路８ａ〜８ｎ内を分
流して蒸発器に送入される。
媒は膨脹弁６に導入され、減圧・霧化された後、
分流器７を通り、多数本の管路８ａ〜８ｎ内を分
流して蒸発器に送入される。
通風フアン１０による通風Ｂは蒸発器９内を流
れる冷媒との熱交換によつて冷却され、冷気とし
て車内あるいは室内の冷房に供される。
れる冷媒との熱交換によつて冷却され、冷気とし
て車内あるいは室内の冷房に供される。
一方、蒸発器９内を流過する際に通風Ｂによつ
て加熱された冷媒は蒸発し、蒸発器９の出口で集
合され、管路１１を通して圧縮機１に環流し、冷
凍サイクルを完了する。
て加熱された冷媒は蒸発し、蒸発器９の出口で集
合され、管路１１を通して圧縮機１に環流し、冷
凍サイクルを完了する。
なお、蒸発器９の出口には管路１１内に流入す
る冷媒の温度を検出する感温筒１２が取付けられ
ている。
る冷媒の温度を検出する感温筒１２が取付けられ
ている。
膨脹弁６は感温筒１２からの温度信号と、圧力
信号により弁開度を調節する。この膨脹弁６の開
度調節は通常、蒸発器内の飽和圧力に対して感温
筒１２の温度が５℃程度過熱された状態となるよ
う、つまり５℃以上では弁開作動、５℃未満では
弁閉作動するよう設定されている。
信号により弁開度を調節する。この膨脹弁６の開
度調節は通常、蒸発器内の飽和圧力に対して感温
筒１２の温度が５℃程度過熱された状態となるよ
う、つまり５℃以上では弁開作動、５℃未満では
弁閉作動するよう設定されている。
従つて、冷媒が流れすぎ、蒸発器９内での蒸発
が完了しない状態になると、冷媒は飽和状態のま
ま感温筒１２内を流過するようになるから、過熱
度は上述の５℃より小さくなり、膨脹弁６は絞り
こまれ、冷媒流量を減少させる。
が完了しない状態になると、冷媒は飽和状態のま
ま感温筒１２内を流過するようになるから、過熱
度は上述の５℃より小さくなり、膨脹弁６は絞り
こまれ、冷媒流量を減少させる。
一方、膨脹弁６を絞りすぎ、冷媒の蒸発が蒸発
器９の途中で完了してしまうような場合には過熱
度が上述の設定温度以上となるので、膨脹弁６は
開弁方向に作動し、冷媒流量を増加させる。
器９の途中で完了してしまうような場合には過熱
度が上述の設定温度以上となるので、膨脹弁６は
開弁方向に作動し、冷媒流量を増加させる。
上述した膨脹弁６の開閉動作により冷媒は蒸発
器９内で適度に蒸発し、冷却風を供給することに
なる。
器９内で適度に蒸発し、冷却風を供給することに
なる。
第４図は第３図の冷凍サイクルをモリエル線図
上に示したものであり、ｉはエンタルピ、ｐは圧
力、ｔは温度を表す。
上に示したものであり、ｉはエンタルピ、ｐは圧
力、ｔは温度を表す。
同図において、ａは圧縮機１の入口での吸入ガ
スの状態を示しており、冷媒は圧縮機１で圧縮さ
れる結果、その出口では、ｂで示すようにエンタ
ルピｉ、圧力ｐ、温度ｔは高くなつている。
スの状態を示しており、冷媒は圧縮機１で圧縮さ
れる結果、その出口では、ｂで示すようにエンタ
ルピｉ、圧力ｐ、温度ｔは高くなつている。
上記ｂの状態で凝縮器２内に送入された冷媒は
凝縮器内を流過する間に次第に冷却され、飽和点
ｃを過ぎると、液化を開始する。更に冷却される
と、飽和終了点ｄでは冷媒のほとんどが液化し、
受液器４に入る。
凝縮器内を流過する間に次第に冷却され、飽和点
ｃを過ぎると、液化を開始する。更に冷却される
と、飽和終了点ｄでは冷媒のほとんどが液化し、
受液器４に入る。
受液器４からは液相部分のみが過冷却熱交換器
５内に送入され、過冷却されて過冷却熱交換器５
の出口では状態ｅとなる。
５内に送入され、過冷却されて過冷却熱交換器５
の出口では状態ｅとなる。
過冷却熱交換器５を出た過冷却冷媒は膨脹弁６
に導入され、その絞り作用により減圧され、膨脹
の途中で気・液２相流となり、ｆの状態にて分流
器７に送入される。
に導入され、その絞り作用により減圧され、膨脹
の途中で気・液２相流となり、ｆの状態にて分流
器７に送入される。
分流器７により各管路８ａ〜８ｎ内に分流した
冷媒は蒸発器９内を流過する間に蒸発を完了し、
ｈ点以降は気相100％となつて昇温し、ａ状態に
て圧縮機１の入口に戻り、以後同様に冷凍サイク
ルを反復する。
冷媒は蒸発器９内を流過する間に蒸発を完了し、
ｈ点以降は気相100％となつて昇温し、ａ状態に
て圧縮機１の入口に戻り、以後同様に冷凍サイク
ルを反復する。
次に第３図に示す空冷式の凝縮器２を用いたバ
ス用冷房装置の場合を例につて、上記冷凍サイク
ルにおけるｆの状態を説明すると、夏季、外気温
35℃のとき、凝縮器２の凝縮温度は60℃で圧力は
約15Kg／cm2Ｇ、過冷却熱交換器５による冷却量は
15deg.であり、冷媒の蒸発温度と圧力は約７℃、
2.9Kg／cm2Ｇである。
ス用冷房装置の場合を例につて、上記冷凍サイク
ルにおけるｆの状態を説明すると、夏季、外気温
35℃のとき、凝縮器２の凝縮温度は60℃で圧力は
約15Kg／cm2Ｇ、過冷却熱交換器５による冷却量は
15deg.であり、冷媒の蒸発温度と圧力は約７℃、
2.9Kg／cm2Ｇである。
膨脹弁６の入口における冷媒温度は過冷却によ
り45℃となつており、膨脹弁６出口では気体重量
約25％の湿り蒸気である。このときの圧力はゲー
ジ圧で2.9Kg／cm2であり、冷媒は重量比で25％が
ガス化している気・液２相流である。
り45℃となつており、膨脹弁６出口では気体重量
約25％の湿り蒸気である。このときの圧力はゲー
ジ圧で2.9Kg／cm2であり、冷媒は重量比で25％が
ガス化している気・液２相流である。
冷媒の容積は７℃の液状態では0.729／Kg、
ガス状態では45.83／Kgであるから、 液 量：0.729×0.75＝0.546 ガス量：45.83×0.25＝11.45 となり、体積比では液量１に対してガス量21とな
る。
ガス状態では45.83／Kgであるから、 液 量：0.729×0.75＝0.546 ガス量：45.83×0.25＝11.45 となり、体積比では液量１に対してガス量21とな
る。
このように液量に対してガス量が圧倒的に多い
気・液２相流においては、管路の曲り部や分岐部
で重力、慣性力、表面張力等により冷媒液が管壁
に張りついたような偏つた流れを生じやすい。
気・液２相流においては、管路の曲り部や分岐部
で重力、慣性力、表面張力等により冷媒液が管壁
に張りついたような偏つた流れを生じやすい。
なお、第４図のｇは過冷却を行なわない場合を
示しており、この場合は冷媒の気相成分が重量比
で35％を占めることになるので、冷媒の偏りは一
層生じやすくなる。
示しており、この場合は冷媒の気相成分が重量比
で35％を占めることになるので、冷媒の偏りは一
層生じやすくなる。
上述の如く、従来の冷房装置においては、分流
器によつて冷媒を多数の管路に分流させる際、冷
媒の液相部分が体積比で１／20〜１／30しかない
ため、流れの渦や管壁での表面張力により、分流
器からの配分に偏りが生じやすく、多数の管路に
冷媒を均一に配分することが困難である。
器によつて冷媒を多数の管路に分流させる際、冷
媒の液相部分が体積比で１／20〜１／30しかない
ため、流れの渦や管壁での表面張力により、分流
器からの配分に偏りが生じやすく、多数の管路に
冷媒を均一に配分することが困難である。
各管路に配分される冷媒にアンバランスが生じ
ると、液量の多い管路では出口部においても未だ
飽和状態であり、液が残つているにも拘らず、液
量の少ない管路では、出口端ですでに過熱ガスに
なつているという状態が生ずる。
ると、液量の多い管路では出口部においても未だ
飽和状態であり、液が残つているにも拘らず、液
量の少ない管路では、出口端ですでに過熱ガスに
なつているという状態が生ずる。
このような場合に、感温筒１２で過熱度が０の
飽和状態を検知して膨脹弁６を絞ると、他の管路
の冷媒量も一緒に減少してしまうため、蒸発器９
の能力が大幅に低下するという欠点があつた。
飽和状態を検知して膨脹弁６を絞ると、他の管路
の冷媒量も一緒に減少してしまうため、蒸発器９
の能力が大幅に低下するという欠点があつた。
本発明は背景技術における上述の如き欠点を除
去すべくなされたもので、冷媒の過冷却を大きく
とることができ、しかも冷媒の配分をより均一化
して効率の低下を防止した冷房装置を提供するこ
とを目的とする。
去すべくなされたもので、冷媒の過冷却を大きく
とることができ、しかも冷媒の配分をより均一化
して効率の低下を防止した冷房装置を提供するこ
とを目的とする。
本発明は冷房装置は、上述の目的を達成するた
め、圧縮機と、この圧縮機によつて圧縮され昇温
した冷媒を凝縮させる凝縮器と、この凝縮器から
送出される冷媒を受入れる受液器と、この受液器
から送出される液化冷媒を過冷却させる熱交換器
と、この熱交換器から送出される液化冷媒を複数
本の管路に分流させる分流器と、前記管路を通し
て導入される冷媒を蒸発させる蒸発器とから成る
冷凍回路と； 前記受液器の気相部分から送出される冷媒ガス
を冷却して凝縮させる凝縮器と、この凝縮器を出
た冷媒を膨脹させる膨脹装置と、前記熱交換器内
を流過して第１冷凍回路側の冷媒を過冷却させた
冷媒を前記圧縮機の入口側へ戻す管路とから成る
第２冷凍回路と； を備えたことを特徴とする。
め、圧縮機と、この圧縮機によつて圧縮され昇温
した冷媒を凝縮させる凝縮器と、この凝縮器から
送出される冷媒を受入れる受液器と、この受液器
から送出される液化冷媒を過冷却させる熱交換器
と、この熱交換器から送出される液化冷媒を複数
本の管路に分流させる分流器と、前記管路を通し
て導入される冷媒を蒸発させる蒸発器とから成る
冷凍回路と； 前記受液器の気相部分から送出される冷媒ガス
を冷却して凝縮させる凝縮器と、この凝縮器を出
た冷媒を膨脹させる膨脹装置と、前記熱交換器内
を流過して第１冷凍回路側の冷媒を過冷却させた
冷媒を前記圧縮機の入口側へ戻す管路とから成る
第２冷凍回路と； を備えたことを特徴とする。
以下、図面を参照して本発明の実施例を説明す
る。
る。
第１図は本発明を適用した冷房装置の冷凍サイ
クルを例示するもので、第３図におけると同一部
材は同一の記号で示さている。
クルを例示するもので、第３図におけると同一部
材は同一の記号で示さている。
第１図において、圧縮機１で圧縮され、昇温し
た高圧の気相冷媒は凝縮器２内に導入され、通風
Ａとの熱交換によつて冷却され、液化して受液器
４に送入される。
た高圧の気相冷媒は凝縮器２内に導入され、通風
Ａとの熱交換によつて冷却され、液化して受液器
４に送入される。
受液器４に入つた冷媒は比重差によつて気体と
液体に分離し、液相冷媒はそこに一端が開口する
管路を通して汲み上げられ過冷却熱交換器２０に
導入される。
液体に分離し、液相冷媒はそこに一端が開口する
管路を通して汲み上げられ過冷却熱交換器２０に
導入される。
過冷却熱交換器２０によつて過冷却された液化
冷媒は膨脹弁６に導入され、減圧した後、分流器
７を通り、多数本の管路８ａ〜８ｎ内を分流して
蒸発器９に送入される。
冷媒は膨脹弁６に導入され、減圧した後、分流器
７を通り、多数本の管路８ａ〜８ｎ内を分流して
蒸発器９に送入される。
通風フアン１０による通風Ｂは蒸発器９内を流
れる冷媒との熱交換によつて冷却され、冷気とし
て車内あるいは室内の冷房に供される。
れる冷媒との熱交換によつて冷却され、冷気とし
て車内あるいは室内の冷房に供される。
一方、蒸発器９内を流過する際に通風Ｂによつ
て加熱された冷媒は蒸発し、蒸発器９の出口で集
合され、管路１１を通して圧縮機１に環流し、冷
凍サイクルを完了する。
て加熱された冷媒は蒸発し、蒸発器９の出口で集
合され、管路１１を通して圧縮機１に環流し、冷
凍サイクルを完了する。
上述の回路を本発明では第１冷凍回路という。
一方、受液器４の上部のガス部分に開口する管
路２１には凝縮器２２が接続されている。この凝
縮器は第１冷凍回路の凝縮器２に対し冷却風Ａの
上流側に配置されており、凝縮器２２内に送入さ
れた冷媒は冷却風Ａとの熱交換によつて冷却液化
される。この液化冷媒は膨脹弁２３またはキヤピ
ラリ管から成る膨張装置内に導入され、減圧膨脹
した後、過冷却熱交換器２０内で第１回路側の冷
媒を過冷却し、自身は加熱されて蒸発し、管路２
４を経て圧縮機１に流入する。
路２１には凝縮器２２が接続されている。この凝
縮器は第１冷凍回路の凝縮器２に対し冷却風Ａの
上流側に配置されており、凝縮器２２内に送入さ
れた冷媒は冷却風Ａとの熱交換によつて冷却液化
される。この液化冷媒は膨脹弁２３またはキヤピ
ラリ管から成る膨張装置内に導入され、減圧膨脹
した後、過冷却熱交換器２０内で第１回路側の冷
媒を過冷却し、自身は加熱されて蒸発し、管路２
４を経て圧縮機１に流入する。
本発明においては上記受液器４から管路２１、
凝縮器２２、膨脹弁２３、過冷却熱交換器２０、
管路２４を経て圧縮機１に至る回路を第２冷凍回
路という。
凝縮器２２、膨脹弁２３、過冷却熱交換器２０、
管路２４を経て圧縮機１に至る回路を第２冷凍回
路という。
第２図は第１図の冷凍サイクルをモリエル線図
上に示したもので、状態ａの冷媒は圧縮機１で圧
縮される結果、その出口では、ｂで示すようにエ
ンタルピｉ、圧力ｐ、温度ｔはいずれも高くなつ
ている。
上に示したもので、状態ａの冷媒は圧縮機１で圧
縮される結果、その出口では、ｂで示すようにエ
ンタルピｉ、圧力ｐ、温度ｔはいずれも高くなつ
ている。
上記ｂの状態で凝縮器２内に送入された冷媒は
凝縮器内を流過する間に次第に冷却され、飽和点
ｃを過ぎると液化を開始する。凝縮器２の出口で
はｄのように冷媒のほとんどが液化し、受液器４
に入る。
凝縮器内を流過する間に次第に冷却され、飽和点
ｃを過ぎると液化を開始する。凝縮器２の出口で
はｄのように冷媒のほとんどが液化し、受液器４
に入る。
受液器４からは液相部分のみが過冷却熱交換器
２０内に送入され、ｄからｅまで過冷却される。
状態ｅで過冷却熱交換器２０を出た過冷却冷媒は
膨脹弁６に導入され、その絞り作用により減圧さ
れ、ｅからｆまで変化する。
２０内に送入され、ｄからｅまで過冷却される。
状態ｅで過冷却熱交換器２０を出た過冷却冷媒は
膨脹弁６に導入され、その絞り作用により減圧さ
れ、ｅからｆまで変化する。
各管路８ａ〜８ｎ内に分流した冷媒は蒸発器９
内を流過する間に蒸発を完了し、ｈ点以降は気相
100％の冷媒として過熱され、圧縮機１の入口、
すなわちａ状態に戻り、以後同様に冷凍サイクル
を反復する。
内を流過する間に蒸発を完了し、ｈ点以降は気相
100％の冷媒として過熱され、圧縮機１の入口、
すなわちａ状態に戻り、以後同様に冷凍サイクル
を反復する。
上述のように本発明の冷房装置の第２冷凍回路
においては、受液器４の上部のガス部分から取出
された冷媒は第２冷凍回路の凝縮器２２で冷却さ
れて液化し、膨脹弁２３で減圧され、熱交換器２
０内で第１冷凍回路の冷媒を過冷却した後、圧縮
機１に吸入される。
においては、受液器４の上部のガス部分から取出
された冷媒は第２冷凍回路の凝縮器２２で冷却さ
れて液化し、膨脹弁２３で減圧され、熱交換器２
０内で第１冷凍回路の冷媒を過冷却した後、圧縮
機１に吸入される。
なお、上記第２冷凍回路の圧縮機への吸入口は
管路１１の最も圧力の低い部分とする。これによ
り熱交換器２０における第２冷凍回路の冷媒飽和
温度を最も低い温度とすることができる。従つ
て、第１冷凍回路の膨脹弁６に流入する液化冷媒
を第１冷凍回路の蒸発温度まで冷却することがで
きる。
管路１１の最も圧力の低い部分とする。これによ
り熱交換器２０における第２冷凍回路の冷媒飽和
温度を最も低い温度とすることができる。従つ
て、第１冷凍回路の膨脹弁６に流入する液化冷媒
を第１冷凍回路の蒸発温度まで冷却することがで
きる。
このように、本発明においては、膨脹弁６に流
入する冷媒温度を予め蒸発器９の蒸発温度まで冷
却しているので、膨脹弁６で減圧しても気体相が
発生せず、仮りに発生してもその量は極めて僅か
である。従つて、分流器７における分流は均等に
行なわれる。
入する冷媒温度を予め蒸発器９の蒸発温度まで冷
却しているので、膨脹弁６で減圧しても気体相が
発生せず、仮りに発生してもその量は極めて僅か
である。従つて、分流器７における分流は均等に
行なわれる。
上記の如く、本発明の冷房装置においては、分
流器に流入する冷媒温度が蒸発器における蒸発温
度まで低下しているので、気相の発生は僅小であ
り、ほとんどの冷媒は液相のままで分流器に流入
する。
流器に流入する冷媒温度が蒸発器における蒸発温
度まで低下しているので、気相の発生は僅小であ
り、ほとんどの冷媒は液相のままで分流器に流入
する。
従つて、分流器から各管路への冷媒配分量は均
一化し、蒸発器出口では全ての管路で冷媒の蒸発
が完了するので蒸発器の熱交換効率が向上する。
これに伴ない蒸発器の小形化が可能となり、原価
の低減、軽量化を実現できる上、著しい省エネル
ギー効果が得られる。
一化し、蒸発器出口では全ての管路で冷媒の蒸発
が完了するので蒸発器の熱交換効率が向上する。
これに伴ない蒸発器の小形化が可能となり、原価
の低減、軽量化を実現できる上、著しい省エネル
ギー効果が得られる。
第１図は本発明の冷房装置の冷凍回路の実施例
を示す系統図、第２図はそのモリエル線図、第３
図は従来の冷房装置を例示する系統図、第４図は
そのモリエル線図である。 １……圧縮機、２，２２……凝縮器、３，１０
……通風フアン、４……受液器、５，２０……過
冷却熱交換器、６，２３……膨脹弁、７……分流
器、８ａ〜８ｎ……管路、９……蒸発器、１２…
…感温筒、２０……熱交換器。
を示す系統図、第２図はそのモリエル線図、第３
図は従来の冷房装置を例示する系統図、第４図は
そのモリエル線図である。 １……圧縮機、２，２２……凝縮器、３，１０
……通風フアン、４……受液器、５，２０……過
冷却熱交換器、６，２３……膨脹弁、７……分流
器、８ａ〜８ｎ……管路、９……蒸発器、１２…
…感温筒、２０……熱交換器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 圧縮機と、この圧縮機によつて圧縮され昇温
した冷媒を凝縮させる凝縮器と、この凝縮器から
送出される冷媒を受入れる受液器と、この受液器
から送出される液化冷媒を過冷却させる熱交換器
と、この熱交換器から送出される液化冷媒を複数
本の管路に分流させる分流器と、前記管路を通し
て導入される冷媒を蒸発させる蒸発器とから成る
第１冷凍回路と； 前記受液器の気相部分から送出される冷媒ガス
を冷却して凝縮させる凝縮器と、この凝縮器を出
た冷媒を膨脹させる膨脹装置と、前記熱交換器内
を流過して第１冷凍回路側の冷媒を過冷却させた
冷媒を前記圧縮機の入口側へ戻す管路とから成る
第２冷凍回路と； を備えたことを特徴とする冷房装置。 ２ 第２冷凍回路の凝縮器が第１冷凍回路の凝縮
器に対して、通風の上流側に配置されていること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の冷房装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9041585A JPS61250457A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 冷房装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9041585A JPS61250457A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 冷房装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61250457A JPS61250457A (ja) | 1986-11-07 |
| JPH0263146B2 true JPH0263146B2 (ja) | 1990-12-27 |
Family
ID=13997960
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9041585A Granted JPS61250457A (ja) | 1985-04-26 | 1985-04-26 | 冷房装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61250457A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07189908A (ja) * | 1993-12-28 | 1995-07-28 | Mitsubishi Electric Corp | アキュムレータ及び冷凍サイクル装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012132586A (ja) * | 2010-12-20 | 2012-07-12 | Calsonic Kansei Corp | 冷凍サイクル装置 |
-
1985
- 1985-04-26 JP JP9041585A patent/JPS61250457A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07189908A (ja) * | 1993-12-28 | 1995-07-28 | Mitsubishi Electric Corp | アキュムレータ及び冷凍サイクル装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61250457A (ja) | 1986-11-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US12379139B2 (en) | CO2 refrigeration system with after-cooling | |
| JP4604909B2 (ja) | エジェクタ式サイクル | |
| JP2001191786A (ja) | 特に自動車等のための空調回路 | |
| CN101124441A (zh) | 具有改进的液体/蒸汽接收器的制冷回路 | |
| GB2193302A (en) | Refrigeration apparatus | |
| JPS6266063A (ja) | 冷却方法並びに装置 | |
| CN113720047A (zh) | 一种空调系统 | |
| JPH0623878Y2 (ja) | 冷凍装置 | |
| JPH0263146B2 (ja) | ||
| CN109386980A (zh) | 一种冷热能量利用系统 | |
| JPS61250460A (ja) | 冷房装置 | |
| JPS6230691Y2 (ja) | ||
| JPH11248294A (ja) | 冷凍装置 | |
| US20110132005A1 (en) | Refrigeration Process and Apparatus with Subcooled Refrigerant | |
| JP7328023B2 (ja) | 保冷車両 | |
| JP2002327969A (ja) | 冷凍装置 | |
| KR100863351B1 (ko) | 냉동장치 | |
| JPH04263746A (ja) | 冷凍装置 | |
| JP2531507Y2 (ja) | 過冷却水製造装置 | |
| JP3256856B2 (ja) | 冷凍システム | |
| JP3114280B2 (ja) | 蒸発器 | |
| KR100202008B1 (ko) | 냉동기용 열교환기 | |
| JPH0461262B2 (ja) | ||
| JPH1062021A (ja) | 冷房装置 | |
| KR200308189Y1 (ko) | 냉장고 |