JPH0265102A - ボンド型永久磁石の製造方法 - Google Patents
ボンド型永久磁石の製造方法Info
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- JPH0265102A JPH0265102A JP63214860A JP21486088A JPH0265102A JP H0265102 A JPH0265102 A JP H0265102A JP 63214860 A JP63214860 A JP 63214860A JP 21486088 A JP21486088 A JP 21486088A JP H0265102 A JPH0265102 A JP H0265102A
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- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明はボンド型永久磁石の製造方法に関する。
（従来の技術）
従来から知られている希土類磁石としては、ＲＣｏ、型
、Ｒ２型（Ｃｏ、 Ｃｕ、 Ｆｅ、 Ｍ）、を型（ただ
し、ＲはＳｍ、 Ｃｅ等の希土類元素、ＭはＴｉ、 Ｚ
ｒ、 ）Ｉｆ等の遷移元素）等の希土類コバルト系のも
のが知られている。しかしながら、この系の永久磁石で
は、最大エネルギー積が３０ ＭＧＯｅ程度であり、ま
た比較的高価なＣｏを大量に使用しなければならないと
いう問題点があった。
、Ｒ２型（Ｃｏ、 Ｃｕ、 Ｆｅ、 Ｍ）、を型（ただ
し、ＲはＳｍ、 Ｃｅ等の希土類元素、ＭはＴｉ、 Ｚ
ｒ、 ）Ｉｆ等の遷移元素）等の希土類コバルト系のも
のが知られている。しかしながら、この系の永久磁石で
は、最大エネルギー積が３０ ＭＧＯｅ程度であり、ま
た比較的高価なＣｏを大量に使用しなければならないと
いう問題点があった。
近年、上記希土類コバルト系の代わりに、比較的安価な
希土類鉄系の永久磁石が研究されている（特開昭５９−
４６００８号、特開昭５９−６４７３３号等）。
希土類鉄系の永久磁石が研究されている（特開昭５９−
４６００８号、特開昭５９−６４７３３号等）。
これはＮｄ −Ｆａ −Ｂ系等の構成元素からなるもの
であり、Ｆｅ使用によるコスト低下に加え、最大エネル
ギー積が３０ ＭＧＯｅを超えるものが得られるため非
常に有効な材料である。
であり、Ｆｅ使用によるコスト低下に加え、最大エネル
ギー積が３０ ＭＧＯｅを超えるものが得られるため非
常に有効な材料である。
一方、樹脂により結合されているボンド型磁石は、多様
な形状の永久磁石が作製できる等の利点がある。そこで
希土類鉄系の永久磁石でもボンド型磁石の実現が期待さ
れている。しかしながらインゴッド粉砕粉を用いては、
ボンド型磁石は実現されていない。これは、ボンド型磁
石を製造するにはサブミリ程度の磁石粉が必要であるが
、インゴット又は焼結合金をサブミリ程度まで粉砕して
しまうと保磁力が急速に低下してしまうからである。そ
こで現状では希土類鉄系永久磁石のボンド磁石を得るた
めには、溶湯急冷法により得た粉末（特開昭５９−６４
７３９号等）を用いざるを得ない、またこのような方法
で得た磁石は等方性であり、高性能化を考慮した場合、
異方性化が必要である。
な形状の永久磁石が作製できる等の利点がある。そこで
希土類鉄系の永久磁石でもボンド型磁石の実現が期待さ
れている。しかしながらインゴッド粉砕粉を用いては、
ボンド型磁石は実現されていない。これは、ボンド型磁
石を製造するにはサブミリ程度の磁石粉が必要であるが
、インゴット又は焼結合金をサブミリ程度まで粉砕して
しまうと保磁力が急速に低下してしまうからである。そ
こで現状では希土類鉄系永久磁石のボンド磁石を得るた
めには、溶湯急冷法により得た粉末（特開昭５９−６４
７３９号等）を用いざるを得ない、またこのような方法
で得た磁石は等方性であり、高性能化を考慮した場合、
異方性化が必要である。
（発明が解決しようとする課題）
このように希土類鉄系のボンド型永久磁石を得るには、
溶湯急冷という特殊な方法を用いなければならないとい
う問題点があった。またこの磁石の異方性化への要求も
強い。
溶湯急冷という特殊な方法を用いなければならないとい
う問題点があった。またこの磁石の異方性化への要求も
強い。
本発明は以上の点を考慮してなされたもので、溶湯急冷
法を用いず、容易に希土類鉄系のボンド型永久磁石を得
ることができ、異方性化も可能な製造方法を提供するこ
とを目的とする。
法を用いず、容易に希土類鉄系のボンド型永久磁石を得
ることができ、異方性化も可能な製造方法を提供するこ
とを目的とする。
（課題を解決するための手段及び作用）本発明は原子％
で８〜３０％のＲ（Ｒ；Ｙ及び希土類元素の少なくとも
一種）、２〜２８％のＢ、０．１〜１３％のＧａ及び残
部が実質的にＦｅ （必要に応じ５０％以下のＣｏ）か
らなる永久磁石合金を粉砕した後に５００℃〜８００℃
の時効処理を施した粉末を樹脂により結合したことを特
徴とするボンド型永久磁石の製造方法である。
で８〜３０％のＲ（Ｒ；Ｙ及び希土類元素の少なくとも
一種）、２〜２８％のＢ、０．１〜１３％のＧａ及び残
部が実質的にＦｅ （必要に応じ５０％以下のＣｏ）か
らなる永久磁石合金を粉砕した後に５００℃〜８００℃
の時効処理を施した粉末を樹脂により結合したことを特
徴とするボンド型永久磁石の製造方法である。
本発明者らは、希土類鉄系の永久磁石においてＧａの添
加が磁石特性、特に保磁力に顕著な影響を与えるという
事実を見出し、先に特許出願を行なった。さらに研究を
進めた結果、Ｇａ含有希土類鉄系永久磁石の保磁力発生
メカニズムが従来材とは異なる傾向を示すことを見出し
た。
加が磁石特性、特に保磁力に顕著な影響を与えるという
事実を見出し、先に特許出願を行なった。さらに研究を
進めた結果、Ｇａ含有希土類鉄系永久磁石の保磁力発生
メカニズムが従来材とは異なる傾向を示すことを見出し
た。
希土類鉄系永久磁石はインゴット→粉砕→焼結という工
程を経るいわゆる焼結タイプのものと、合金溶湯→急冷
→粉砕→成形という工程を経るいわゆる急冷タイプのも
のとに大別される。
程を経るいわゆる焼結タイプのものと、合金溶湯→急冷
→粉砕→成形という工程を経るいわゆる急冷タイプのも
のとに大別される。
前述の如く、焼結タイプの場合はサブミリ程度に粉砕す
ると保磁力を失なってしまうため、これからボンド型磁
石を製造することができないが、急冷タイプの場合の粉
は保磁力を失なわないためボンド型永久磁石に応用でき
る。
ると保磁力を失なってしまうため、これからボンド型磁
石を製造することができないが、急冷タイプの場合の粉
は保磁力を失なわないためボンド型永久磁石に応用でき
る。
この差異は磁化過程の違いによって特徴づけられる。第
２図及び第３図に夫々代表的な焼結タイプのものと急冷
タイプのものの磁化曲線を示す。
２図及び第３図に夫々代表的な焼結タイプのものと急冷
タイプのものの磁化曲線を示す。
第２図（焼結タイプ）ではマイナス磁場からプラス磁場
への変化につれて磁化が立上がっているが、第３図（急
冷タイプ）では保磁力程度までは磁化の変化がゆるやか
で、その後、急速に立上がっていることがわかる。
への変化につれて磁化が立上がっているが、第３図（急
冷タイプ）では保磁力程度までは磁化の変化がゆるやか
で、その後、急速に立上がっていることがわかる。
一般に永久磁石は、逆磁区の発生により磁化反転するニ
ュークリエーション型と、磁壁の移動がピン止めされる
ピンニング型とに分けられることはＲｌｘＪである。詳
細には解明されていないものの、ニュークリエーション
タイプは第２図に示すような磁化曲線を示し、ピンニン
グタイプは第３図に示すような磁化曲線を示すことから
、焼結タイプはニュークリエーションタイプ、急冷タイ
プはピンニングタイプと推測される。
ュークリエーション型と、磁壁の移動がピン止めされる
ピンニング型とに分けられることはＲｌｘＪである。詳
細には解明されていないものの、ニュークリエーション
タイプは第２図に示すような磁化曲線を示し、ピンニン
グタイプは第３図に示すような磁化曲線を示すことから
、焼結タイプはニュークリエーションタイプ、急冷タイ
プはピンニングタイプと推測される。
ここで本発明磁石の磁化曲線を第１図に示す。
図より明らかなようにこの磁石の磁化過程は第２図のよ
うなニュークリエーションタイプではなく第３図のピン
ニングタイプである。即ち、Ｇａを添加した希土類鉄系
合金を粉砕、焼結９時効を施した永久磁石はその他の希
土類鉄系焼結磁石と異なるものであり、その特性は溶湯
急冷磁石と類似で、かつその製法及びミクロな組織は溶
湯急冷磁石と異っている。希土類鉄系磁石を分類すれば
、Ｇａ添加磁石以外の焼結磁石は第１類、溶湯急冷磁石
は第２類であり、Ｇａ添加の焼結磁石は、第１類、第２
類と異る第３類になる。この第３類のＧａ添加焼結磁石
は特性的に第２類と類似していることから、これを粉砕
しても、その他の焼結磁石のように急速に保磁力を失う
ことなく平均粒度１０−程度まで粉砕しても工業的に有
意なボンド磁石の原料粉として使用できる。
うなニュークリエーションタイプではなく第３図のピン
ニングタイプである。即ち、Ｇａを添加した希土類鉄系
合金を粉砕、焼結９時効を施した永久磁石はその他の希
土類鉄系焼結磁石と異なるものであり、その特性は溶湯
急冷磁石と類似で、かつその製法及びミクロな組織は溶
湯急冷磁石と異っている。希土類鉄系磁石を分類すれば
、Ｇａ添加磁石以外の焼結磁石は第１類、溶湯急冷磁石
は第２類であり、Ｇａ添加の焼結磁石は、第１類、第２
類と異る第３類になる。この第３類のＧａ添加焼結磁石
は特性的に第２類と類似していることから、これを粉砕
しても、その他の焼結磁石のように急速に保磁力を失う
ことなく平均粒度１０−程度まで粉砕しても工業的に有
意なボンド磁石の原料粉として使用できる。
本発明において、各元素の含有率を上記範囲に限定した
のはそれぞれ以下のような理由による。
のはそれぞれ以下のような理由による。
Ｒが８原子％未満ではｉＨｃの増大が得られず、３０原
子％を超えるとＢｒが低下するため、いずれの場合でも
（ＢＨ）ｍａｘが低下してしまう。したがって、Ｒの含
有率は８〜３０原子％とする。好ましくは１２〜２０原
子％である。なお、希土類元素のうちでもＮｄ及びＰｒ
は特に高い（Ｂ）ｌ）ｍａｘを得るのに有効な元素であ
り、Ｒとしてこの２元素のうち少なくとも１種を必須元
素として含有することが好ましい。
子％を超えるとＢｒが低下するため、いずれの場合でも
（ＢＨ）ｍａｘが低下してしまう。したがって、Ｒの含
有率は８〜３０原子％とする。好ましくは１２〜２０原
子％である。なお、希土類元素のうちでもＮｄ及びＰｒ
は特に高い（Ｂ）ｌ）ｍａｘを得るのに有効な元素であ
り、Ｒとしてこの２元素のうち少なくとも１種を必須元
素として含有することが好ましい。
このＮｄ、 ＰｒのＲ量中の割合は７０％以上（Ｒ量全
部でもよい）であることが望ましい。
部でもよい）であることが望ましい。
硼素（Ｂ）が２ｙＫ子％未満では角型性が劣化し。
２８原子％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。よって
、硼素の含有率は２〜２８原子％とする。高保磁力化の
ためには６．５原子％以上であることが好ましい。なお
、Ｂの一部をＣ，Ｎ、 Ｓｉ、 Ｐ等で置換してもよい
。これにより焼結性の向上、ひいてはＢｒ。
、硼素の含有率は２〜２８原子％とする。高保磁力化の
ためには６．５原子％以上であることが好ましい。なお
、Ｂの一部をＣ，Ｎ、 Ｓｉ、 Ｐ等で置換してもよい
。これにより焼結性の向上、ひいてはＢｒ。
（Ｂ）Ｉ）ｎ＋ａｘの増大を図ることができる。 この
場合の置換量はＢの８０％程度までとすることが望まし
い。
場合の置換量はＢの８０％程度までとすることが望まし
い。
ガリウム（Ｇａ）は保磁力ｉＨｃの向上に有効で第３類
の磁石を得る上で必須の元素である。少量の添加で効果
があるが、大きなｉＨｃを得るためには０．１原子％以
上、好ましくは０．２原子％以上が望ましい。１３原子
％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。
の磁石を得る上で必須の元素である。少量の添加で効果
があるが、大きなｉＨｃを得るためには０．１原子％以
上、好ましくは０．２原子％以上が望ましい。１３原子
％を超えるとＢｒの低下が顕著となる。
よって、ガリウムの含有率は０．１〜１３原子％とする
。このＧａの９０重量％までをＡｎで置換することが可
能である。また、Ｃｏはキュリー温度、耐食性の改善に
有効な元素であるが、その量は５０原子％までであり、
多すぎると（ＢＨ）ｗａｘの低下等特性劣化の要因とな
る。よってＣｏの量は５０原子％までとする。
。このＧａの９０重量％までをＡｎで置換することが可
能である。また、Ｃｏはキュリー温度、耐食性の改善に
有効な元素であるが、その量は５０原子％までであり、
多すぎると（ＢＨ）ｗａｘの低下等特性劣化の要因とな
る。よってＣｏの量は５０原子％までとする。
本願磁石はその他酸素等の不可避的不純物を含有する。
本発明の永久磁石を構成する上記の各元素以外の残部は
主として鉄であるが、Ｆｅの一部をＡＱ、 Ｃｒ。
主として鉄であるが、Ｆｅの一部をＡＱ、 Ｃｒ。
Ｔｉ、 Ｚｒ、 Ｈｆ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｖ、 Ｍｎ
、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｒｕ、 Ｒｈ、 Ｒｅ。
、 Ｍｏ、 Ｗ、 Ｒｕ、 Ｒｈ、 Ｒｅ。
Ｐｄ、 Ｏｓ、 Ｉｒ等で置換することもできる。その
量は３０重量％程度までであり、多すぎると（Ｂ）ｌ）
ＩＩＩａｘの低下等特性劣化の要因となる。
量は３０重量％程度までであり、多すぎると（Ｂ）ｌ）
ＩＩＩａｘの低下等特性劣化の要因となる。
次に本発明方法の製造工程を説明する。
まず、所定量のＦｅ、 Ｒ，Ｇａ、 Ｂ等を含有する永
久磁石合金を製造する。次に、ボールミル等の粉砕手段
を用いて永久磁石合金を粉砕する。この際。
久磁石合金を製造する。次に、ボールミル等の粉砕手段
を用いて永久磁石合金を粉砕する。この際。
後工程の成形と焼結を容易にし、かつ磁気特性を良好に
するために、粉末の平均粒径が２〜ＩＯμｓとなるよう
に微粉砕することが望ましい６粒径が１０−を超えると
ｉＨｃの低下をもたらし、一方２μｓ未満にまで粉砕す
ることは困難であるうえに、 Ｂｒ等の磁気特性の低下
を招く。
するために、粉末の平均粒径が２〜ＩＯμｓとなるよう
に微粉砕することが望ましい６粒径が１０−を超えると
ｉＨｃの低下をもたらし、一方２μｓ未満にまで粉砕す
ることは困難であるうえに、 Ｂｒ等の磁気特性の低下
を招く。
次いで、微粉砕された永久磁石合金粉末を所望の形状に
プレス成形する。成形の際には無磁場でも良いし、通常
の焼結磁石を製造するのと同様に、例えば１５ ｋＯｅ
程度の磁場を印加し、配向処理を行なう。つづいて、例
えば１０００〜１１４０℃、０．５〜５時間程度の条件
で成形体を焼結する。この焼結は合金中の酸素濃度を増
加させないように、Ａｒガス等の不活性ガス雰囲気中、
もしくは真空中で行なうことが望ましい。この場合、酸
素分圧は１ｔｏｒｒ以下とすることが望ましい。
プレス成形する。成形の際には無磁場でも良いし、通常
の焼結磁石を製造するのと同様に、例えば１５ ｋＯｅ
程度の磁場を印加し、配向処理を行なう。つづいて、例
えば１０００〜１１４０℃、０．５〜５時間程度の条件
で成形体を焼結する。この焼結は合金中の酸素濃度を増
加させないように、Ａｒガス等の不活性ガス雰囲気中、
もしくは真空中で行なうことが望ましい。この場合、酸
素分圧は１ｔｏｒｒ以下とすることが望ましい。
こうして得られた焼結体を平均粒度１０〜８０〇−に粉
砕する。
砕する。
この場合、平均粒度１０．未満に粉砕すると１）Ｉｃの
劣化を招き、平均粒度８００μｓをこえるとボンド磁石
とする時所定の密度が得に＜＜Ｂｒが低下する。
劣化を招き、平均粒度８００μｓをこえるとボンド磁石
とする時所定の密度が得に＜＜Ｂｒが低下する。
よって平均粒度は１０〜８００μｓが好ましい。
こうして得られた粉末に５００〜８００℃の温度範囲で
０．１〜１０時間程度の時効処理を行なう。
０．１〜１０時間程度の時効処理を行なう。
時効処理温度が５００℃未満又は８００℃を超えると、
ｉＨｃの減少又は角形性の劣化を招き、磁気特性は大幅
に低下する。よって、時効処理温度は５００〜８００℃
の範囲が好ましい。
ｉＨｃの減少又は角形性の劣化を招き、磁気特性は大幅
に低下する。よって、時効処理温度は５００〜８００℃
の範囲が好ましい。
また、５００〜８００℃の時効処理の前に５５０〜１１
５０は５５０℃未満又は１１５０℃をこえる場合顕著な
効果が得られない、よって第１段階の時効を施す場合、
処理温度は５５０〜１１５０℃の範囲が好ましい、ソ→
。 籾すＦ娃→分−４分０
。
５０は５５０℃未満又は１１５０℃をこえる場合顕著な
効果が得られない、よって第１段階の時効を施す場合、
処理温度は５５０〜１１５０℃の範囲が好ましい、ソ→
。 籾すＦ娃→分−４分０
。
このような粉砕壱十ソ磁石粉末を、エポキシ。
ナイロン等の樹脂と混練して、所望形状に成形し、ボン
ド型磁石を得ることができる。成形の際、磁場を印加す
ることにより異方性化することができる。また上記の一
例では焼結合金を永久磁石合金として用いたが、等方性
磁石を得る場合は磁場配向、焼結を省略し、インゴット
を用いても良い。
ド型磁石を得ることができる。成形の際、磁場を印加す
ることにより異方性化することができる。また上記の一
例では焼結合金を永久磁石合金として用いたが、等方性
磁石を得る場合は磁場配向、焼結を省略し、インゴット
を用いても良い。
（実施例）
以下本発明の詳細な説明する。
実施例１
原子分率で１４．５％のＮｄ、 １６％のＣｏ、 １％
のＧａ。
のＧａ。
１０．５％のＢ残部Ｆｅとなるように各元素を配合し、
Ａｒ雰囲気中で水冷鋼ボートを用いてアーク溶解した。
Ａｒ雰囲気中で水冷鋼ボートを用いてアーク溶解した。
得られた磁石合金をＡｒ雰囲気中で粗粉砕し、更にジュ
ツトミルにより平均粒度約３．０．まで微粉砕した。
ツトミルにより平均粒度約３．０．まで微粉砕した。
この微粉末を所定の押型に充填して２０ｋＯｅの磁界を
印加しつつ、２ｔｏｎ／ａＪの圧力で圧縮成形した。こ
の成形体をＡｒ雰囲気中、１０６０℃で１時間焼結し、
これを平均粒度２００．まで粉砕した後、真空中で６
００℃、５時間時効処理を行い、室温まで急冷した。こ
の焼結体粒をエポキシ樹脂と混練した後２０ｋＯａの磁
界を印加しつつ１２ｔｏｎ／ｃＪの圧力で圧縮成型後１
２０℃の温度で１時間のキュア処理を施した。こうして
得られたボンド磁石を試料１とする。
印加しつつ、２ｔｏｎ／ａＪの圧力で圧縮成形した。こ
の成形体をＡｒ雰囲気中、１０６０℃で１時間焼結し、
これを平均粒度２００．まで粉砕した後、真空中で６
００℃、５時間時効処理を行い、室温まで急冷した。こ
の焼結体粒をエポキシ樹脂と混練した後２０ｋＯａの磁
界を印加しつつ１２ｔｏｎ／ｃＪの圧力で圧縮成型後１
２０℃の温度で１時間のキュア処理を施した。こうして
得られたボンド磁石を試料１とする。
また、６００℃、５時間の時効処理の前に更に９００℃
、１時間の時効処理を施すことを除いては試料１と同様
の方法でボンド磁石を作製した。これを試料２とする。
、１時間の時効処理を施すことを除いては試料１と同様
の方法でボンド磁石を作製した。これを試料２とする。
更に圧縮成型の代りに樹脂としてナイロン１２を使用し
、１０ｋＯｅの磁界中で射出圧力１２００ｋｇ／ｃｏｔ
で射出成型することを除いては試料１と同様の方法でボ
ンド磁石を作製した。これを試料３とする。
、１０ｋＯｅの磁界中で射出圧力１２００ｋｇ／ｃｏｔ
で射出成型することを除いては試料１と同様の方法でボ
ンド磁石を作製した。これを試料３とする。
これら試料の磁気特性を表１に示す。
以下余白
表 １
実施例２
原子分率で組成比がＮｄ １５．５％、Ｇａ１％、８７
．５％、残部鉄となるように各元素を配合し、Ａｒ雰囲
気中で水冷鋼ボートを用いてアーク溶解した。
．５％、残部鉄となるように各元素を配合し、Ａｒ雰囲
気中で水冷鋼ボートを用いてアーク溶解した。
得られた磁石合金をＡｒ雰囲気中で粗粉砕し、更にジュ
ツトミルにより平均粒度約３．０．まで微粉砕した。
ツトミルにより平均粒度約３．０．まで微粉砕した。
この微粉末を所定の押型に充填して２０ｋＯｅの磁界を
印加しつつ、 ２ｔｏｎ／ａ＃の圧力で圧縮成形した。
印加しつつ、 ２ｔｏｎ／ａ＃の圧力で圧縮成形した。
この成形体をＡｒ雰囲気中、１０６０℃で１時間焼結し
、 これを平均粒度２００Ｍまで粉砕した後、第１段目
の時効として９００℃、１時間、第２段目の時効として
６００℃、５時間の熱処理を行ったにの焼結体粉末をエ
ポキシ樹脂と混練した後、２０ｋｏｅの磁界を印加しつ
つ１２ｔｏｎ／ａｌｆの圧力で圧縮成型後、１５０℃の
温度で１時間のキュア処理を施した。この時、残留磁束
密度（Ｂｒ） ８．７ ｋＧ、保磁力（ｉｔ（ｃ） １
１．２ ｋＯｅ、 最大エネルギー積（（ＢＨ）＋ａ
ｘ１６．７ ＭＧＯｅの特性が得られた。
、 これを平均粒度２００Ｍまで粉砕した後、第１段目
の時効として９００℃、１時間、第２段目の時効として
６００℃、５時間の熱処理を行ったにの焼結体粉末をエ
ポキシ樹脂と混練した後、２０ｋｏｅの磁界を印加しつ
つ１２ｔｏｎ／ａｌｆの圧力で圧縮成型後、１５０℃の
温度で１時間のキュア処理を施した。この時、残留磁束
密度（Ｂｒ） ８．７ ｋＧ、保磁力（ｉｔ（ｃ） １
１．２ ｋＯｅ、 最大エネルギー積（（ＢＨ）＋ａ
ｘ１６．７ ＭＧＯｅの特性が得られた。
実施例３
原子分率でＮｄ １４．５％、Ｃｏ１６％、Ｇａ１％、
８８．５％、残部Ｆｅとなるように調合し、実施例２と
同様な方法でボンド磁石を作製した。この時、残留磁束
密度（Ｂｒ） ８．７ ｋＧ、 保磁力（ｉＨｃ）
１２．６ｋｏｅ、最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ
１６．５ ＭＧＯｅの特性が得られた。
８８．５％、残部Ｆｅとなるように調合し、実施例２と
同様な方法でボンド磁石を作製した。この時、残留磁束
密度（Ｂｒ） ８．７ ｋＧ、 保磁力（ｉＨｃ）
１２．６ｋｏｅ、最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ
１６．５ ＭＧＯｅの特性が得られた。
比較例
原子分率で、Ｎ １５％、８８％残部Ｆｅとなるように
各元素を配合し、Ａｒ雰囲気中で水冷鋼ボートを用いて
アーク溶解した。得られた磁石合金をＡｒ雰囲気中で粗
粉汚し、更にジュツトミルにより平均粒度約３．０虜ま
で微粉砕した。
各元素を配合し、Ａｒ雰囲気中で水冷鋼ボートを用いて
アーク溶解した。得られた磁石合金をＡｒ雰囲気中で粗
粉汚し、更にジュツトミルにより平均粒度約３．０虜ま
で微粉砕した。
この微粉末を所定の押型に充填して２０ ｋｏｅの磁界
を印加しつつ、 ２ｔｏｎ／−の圧力で圧縮成形した。
を印加しつつ、 ２ｔｏｎ／−の圧力で圧縮成形した。
この成形体をＡｒ＃囲気中、 １０８０℃で１時間焼結
し、これを平均粒度２００μｓまで粉砕した後９００℃
１時間、６００℃１時間の２回の時効処理を行った。こ
の焼結体粉末をエポキシ樹脂と混練した後２０ ｋｏｅ
の磁界を印加しつつ１２ｔｏｎ／ａ（の圧力で圧縮成型
後、１５０℃の温度で１時間のキュア処理を施した。そ
の時得られた磁気特性は、残留磁束密度（Ｂｒ） ４．
６ ｋＧ、 保磁力（ｉＨｃ） ２．８ ｋＯｅ、
最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ １．８ ＭＧＯ
ｅであり、角型性も極めて不良なものであった。
し、これを平均粒度２００μｓまで粉砕した後９００℃
１時間、６００℃１時間の２回の時効処理を行った。こ
の焼結体粉末をエポキシ樹脂と混練した後２０ ｋｏｅ
の磁界を印加しつつ１２ｔｏｎ／ａ（の圧力で圧縮成型
後、１５０℃の温度で１時間のキュア処理を施した。そ
の時得られた磁気特性は、残留磁束密度（Ｂｒ） ４．
６ ｋＧ、 保磁力（ｉＨｃ） ２．８ ｋＯｅ、
最大エネルギー積（（ＢＨ）ｍａｘ １．８ ＭＧＯ
ｅであり、角型性も極めて不良なものであった。
以上詳述した如く、本発明によれば磁気特性に優れた希
土類鉄系ボンド磁石を提供することができ、工業的価値
は極めて大きなものである。
土類鉄系ボンド磁石を提供することができ、工業的価値
は極めて大きなものである。
第１図は本発明に係る磁石の磁化曲線図、第２図及び第
３図は従来例の磁化叫線図。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 松山光之
３図は従来例の磁化叫線図。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 松山光之
Claims (3)
- （１）原子％で８〜３０％のＲ（Ｒ；Ｙ又は希土類元素
の少なくとも一種）、２〜２８％のＢ、０．１〜１３％
のＧａ及び残部が実質的にＦｅからなる永久磁石合金を
粉砕して得た粉末に５００〜８００℃の時効処理を施し
た後に樹脂と混合し、結合したことを特徴とするボンド
型永久磁石の製造方法。 - （２）永久磁石合金が５０％以下のＣｏを含有すること
を特徴とする請求項１記載のボンド型永久磁石の製造方
法。 - （３）永久磁石合金は焼結合金であることを特徴とする
請求項１又は２記載のボンド型永久磁石の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63214860A JPH0265102A (ja) | 1988-08-31 | 1988-08-31 | ボンド型永久磁石の製造方法 |
| US07/294,124 US4975213A (en) | 1988-01-19 | 1989-01-06 | Resin-bonded rare earth-iron-boron magnet |
| EP89300393A EP0325403A3 (en) | 1988-01-19 | 1989-01-17 | Resin bonded magnets |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63214860A JPH0265102A (ja) | 1988-08-31 | 1988-08-31 | ボンド型永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0265102A true JPH0265102A (ja) | 1990-03-05 |
Family
ID=16662755
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63214860A Pending JPH0265102A (ja) | 1988-01-19 | 1988-08-31 | ボンド型永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0265102A (ja) |
-
1988
- 1988-08-31 JP JP63214860A patent/JPH0265102A/ja active Pending
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