JPH0268151A - 媒体攪拌型粉砕機 - Google Patents
媒体攪拌型粉砕機Info
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- JPH0268151A JPH0268151A JP63219044A JP21904488A JPH0268151A JP H0268151 A JPH0268151 A JP H0268151A JP 63219044 A JP63219044 A JP 63219044A JP 21904488 A JP21904488 A JP 21904488A JP H0268151 A JPH0268151 A JP H0268151A
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- powder
- pulverizing
- ceramic powder
- container
- ceramics
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- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、粉砕、混合、分散、均質化及び同様な作用を
行う媒体攪拌型粉砕機に関するものである。
行う媒体攪拌型粉砕機に関するものである。
従来の技術
尚、本発明で粉砕とは、粉砕と混合を同時に行なう粉砕
混合等も含む。
混合等も含む。
近年、セラミック粉体の微粉砕機として玉石と粉体を攪
拌装置で高速に攪拌する粉砕機である媒体攪拌型粉砕機
が注目されている。従来、媒体攪拌型粉砕機は、少なく
とも粉砕容器、玉石と攪拌装置からなる構造であり、粉
砕容器の内面（玉石やセラミック粉体の接する部分）は
ステンレススチール等の金属製゛、セラミックス製及び
樹脂製のいずれかで構成されている。
拌装置で高速に攪拌する粉砕機である媒体攪拌型粉砕機
が注目されている。従来、媒体攪拌型粉砕機は、少なく
とも粉砕容器、玉石と攪拌装置からなる構造であり、粉
砕容器の内面（玉石やセラミック粉体の接する部分）は
ステンレススチール等の金属製゛、セラミックス製及び
樹脂製のいずれかで構成されている。
発明が解決しようとする課題
従来の媒体攪拌型粉砕機及びこれを用いたセラミック粉
体の粉砕方法ではセラミック粉体を微粒子の粉体、特に
サブミクロンの粒子径に混合或は粉砕するには長時間を
かかる。この時閉を短縮するには攪拌装置の回転数や周
速を高めたりして粉砕速度をあげることができる。しか
し、上記の従来の粉砕容器では種々の欠点がありあまり
粉砕速度を高めることはできなかった。即ち、粉砕容器
がステンレススチール、クロムメツキ等の金属製の場合
では、粉砕容器が著しく磨耗し、その成分がセラミック
粉体に混入し特性の低下やバラツキが生じる欠点があっ
た。また、粉砕容器がアルミナやジルコニア等のセラミ
ックス製では、摩耗は金属製に比べて比較的少ないがそ
れでもかなり摩耗しセラミック粉体に混入し特性の低下
やバラツキが生じる。又、比較的高価である欠点もあっ
た。
体の粉砕方法ではセラミック粉体を微粒子の粉体、特に
サブミクロンの粒子径に混合或は粉砕するには長時間を
かかる。この時閉を短縮するには攪拌装置の回転数や周
速を高めたりして粉砕速度をあげることができる。しか
し、上記の従来の粉砕容器では種々の欠点がありあまり
粉砕速度を高めることはできなかった。即ち、粉砕容器
がステンレススチール、クロムメツキ等の金属製の場合
では、粉砕容器が著しく磨耗し、その成分がセラミック
粉体に混入し特性の低下やバラツキが生じる欠点があっ
た。また、粉砕容器がアルミナやジルコニア等のセラミ
ックス製では、摩耗は金属製に比べて比較的少ないがそ
れでもかなり摩耗しセラミック粉体に混入し特性の低下
やバラツキが生じる。又、比較的高価である欠点もあっ
た。
ポリエチレンやポリウレタン等の樹脂製の場合では、熱
伝導率が小さいため粉砕速度を高めると発熱が著しくな
るため粉砕速度を十分大きくすることができなかった。
伝導率が小さいため粉砕速度を高めると発熱が著しくな
るため粉砕速度を十分大きくすることができなかった。
本発明は、このような従来技術の課題を解決した媒体攪
拌型粉砕機を提供することを目的とする。
拌型粉砕機を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
本発明は、少なくとも粉砕容器、玉石と攪拌装置からな
る媒体攪拌型粉砕機に於いて、少なくとも粉砕容器の内
面がセラミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と有
機高分子材料との複合体からなることを特徴とする媒体
攪拌型粉砕機を提供するものである。
る媒体攪拌型粉砕機に於いて、少なくとも粉砕容器の内
面がセラミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と有
機高分子材料との複合体からなることを特徴とする媒体
攪拌型粉砕機を提供するものである。
詳細には上記に於て、玉石がジルコニア、ジルコンとチ
タニアのいずれかを主成分とするセラミックスからなる
ことを特徴とする媒体攪拌型粉砕機である。
タニアのいずれかを主成分とするセラミックスからなる
ことを特徴とする媒体攪拌型粉砕機である。
更に詳細には上記に於て、玉石の直径が１ｍｍ以下であ
ることを特徴とする媒体攪拌型粉砕機である。
ることを特徴とする媒体攪拌型粉砕機である。
又、少なくとも１種のセラミック粉体を媒体攪拌型粉砕
機で粉砕する方法に於て、少なくとも粉砕容器の内面が
セラミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と有機高
分子材料との複合体からなる粉砕容器内で粉砕すること
を特徴とするセラミック粉体の粉砕方法である。
機で粉砕する方法に於て、少なくとも粉砕容器の内面が
セラミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と有機高
分子材料との複合体からなる粉砕容器内で粉砕すること
を特徴とするセラミック粉体の粉砕方法である。
また、詳細には少なくとも１種のセラミック粉体を媒体
攪拌型粉砕機で湿式粉砕する方法に於て、液体の体積を
セラミック粉体の真の体積の４倍以下とし、かつ分散剤
を添加し、更に直径が１ｍｍ以下の玉石を用いて、少な
くとも粉砕容器の内面がセラミックスと金属のいずれか
一種以上の粉体と有機高分子材料との複合体からなる粉
砕容器内で粉砕することを特徴とするセラミック粉体の
粉砕方法である。
攪拌型粉砕機で湿式粉砕する方法に於て、液体の体積を
セラミック粉体の真の体積の４倍以下とし、かつ分散剤
を添加し、更に直径が１ｍｍ以下の玉石を用いて、少な
くとも粉砕容器の内面がセラミックスと金属のいずれか
一種以上の粉体と有機高分子材料との複合体からなる粉
砕容器内で粉砕することを特徴とするセラミック粉体の
粉砕方法である。
より詳細には上記に於て液体の体積をセラミック粉体の
真の体積の０．７５倍以上で２倍以下の範囲内の量とし
、かつ直径が０．６ｍｍ以下の玉石を用いて、粉砕する
ことを特徴とするセラミック粉体の粉砕方法である。
真の体積の０．７５倍以上で２倍以下の範囲内の量とし
、かつ直径が０．６ｍｍ以下の玉石を用いて、粉砕する
ことを特徴とするセラミック粉体の粉砕方法である。
作用
上記の粉砕機及びこれを用いるセラミック粉体の粉砕方
法によれば、媒体攪拌型粉砕機で少なくとも粉砕容器の
内面をセラミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と
有機高分子材料との複合体で構成することにより、セラ
ミックスや金属と有機高分子材料の両者の特長が合わせ
もつことができる。即ち、摩耗による金属成分の混入が
少なくかつ熱伝導率が大きく放熱をよくすることができ
る。このため、本発明の粉砕機では著しく粉砕速度を大
きくすることができ、極めて短時間にセラミック粉体を
微粒子に粉砕することができる。上記に加えて、玉石の
直径を１ｍｍ以下とすることにより粉砕速度が大きく短
時間に微粒子に粉砕できるとともに、玉石の磨耗も著し
く少ない。
法によれば、媒体攪拌型粉砕機で少なくとも粉砕容器の
内面をセラミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と
有機高分子材料との複合体で構成することにより、セラ
ミックスや金属と有機高分子材料の両者の特長が合わせ
もつことができる。即ち、摩耗による金属成分の混入が
少なくかつ熱伝導率が大きく放熱をよくすることができ
る。このため、本発明の粉砕機では著しく粉砕速度を大
きくすることができ、極めて短時間にセラミック粉体を
微粒子に粉砕することができる。上記に加えて、玉石の
直径を１ｍｍ以下とすることにより粉砕速度が大きく短
時間に微粒子に粉砕できるとともに、玉石の磨耗も著し
く少ない。
実施例
以下に、本発明の詳細な説明する。
実施例１
セラミック粉体にＰｂ３Ｏ４，ＺｎＯ５ＳｎＯ２、Ｎｂ
２Ｏ５、ＴｉＯ２及びＺｒ０２（これらの粉体の平均の
粒子径は２．３μｍである）を用いて、これらを、Ｐｂ
（Ｚｎ＋ｚ３Ｎｂ２ｚ３）ｓ、５９（Ｓｎ＋ ）ａＮ
ｂ２／３）ｅ、ｅｓＴｉｓ、ｎ２Ｚｒｅ、 ｍ１Ｉｓｓ
で表される組成の成分比に秤量した後、これらセラミッ
ク粉体の真の体積の１．７倍の体積の純水、及びセラミ
ック粉体の重量の１ｗｔ％（固形分換算）のポリカルボ
ン酸型の分散剤（第一工業製薬（株）製セラモ旧３４）
と共にミキサーで予備混合した後スラリーで４０〜８０
ｃｃを内容積４０〜５０ｃｃの媒体攪拌型粉砕機 （フ
イカ゛ エンシ゛二？リンク−リミテッド （ＥＩＧＥ
ＲＥＮＧＩＮＥＲＩＮＧ ＬＩＭＩＴＥＤ） ）社製
Ｍ５０型モーターミルーーーー粉砕容器の材質は内面が
硬質クロムメツキ、ポリウレタン、ポリエチレン、エポ
キシ樹脂、金属Ａ１の粉体とエポキシ樹脂の複合体く比
率１：ｌ、Ａ１の粒子径は０ 、２〜０ 、５ ｍ ｍ
）及びＳｉＣセラミックスの粉体とポリウレタン樹脂
の複合体（比率１：１、ＳｉＣの粒子径は０．２〜０．
５ ｍｍ）、攪拌装置の周速１０攬／ｓｅｅ、玉石の充
填′１ｉ８０％）に入れ２０分間粉砕混合した。尚、使
用した媒体攪拌型粉砕機の構造の概要は特公昭６３−５
１３９号公報に示されている。攪拌装置はジルコニアセ
ラミックス（イツトリアを添加した部分安定化ジルコニ
ア）製を用いた。玉石にはジルコニアセラミックス（イ
ツトリアを添加した部分安定化ジルコニア）、チタニア
セラミックス及びジルコン製を用いた。 得られた粉
体の粒子径を沈降式粒度分布測定装置（（株）島津製作
所製セデイグラフ５０００）を用いて測定した。尚、粒
子径は粉砕混合中に一定時間毎にスラリーを採取し測定
した。
２Ｏ５、ＴｉＯ２及びＺｒ０２（これらの粉体の平均の
粒子径は２．３μｍである）を用いて、これらを、Ｐｂ
（Ｚｎ＋ｚ３Ｎｂ２ｚ３）ｓ、５９（Ｓｎ＋ ）ａＮ
ｂ２／３）ｅ、ｅｓＴｉｓ、ｎ２Ｚｒｅ、 ｍ１Ｉｓｓ
で表される組成の成分比に秤量した後、これらセラミッ
ク粉体の真の体積の１．７倍の体積の純水、及びセラミ
ック粉体の重量の１ｗｔ％（固形分換算）のポリカルボ
ン酸型の分散剤（第一工業製薬（株）製セラモ旧３４）
と共にミキサーで予備混合した後スラリーで４０〜８０
ｃｃを内容積４０〜５０ｃｃの媒体攪拌型粉砕機 （フ
イカ゛ エンシ゛二？リンク−リミテッド （ＥＩＧＥ
ＲＥＮＧＩＮＥＲＩＮＧ ＬＩＭＩＴＥＤ） ）社製
Ｍ５０型モーターミルーーーー粉砕容器の材質は内面が
硬質クロムメツキ、ポリウレタン、ポリエチレン、エポ
キシ樹脂、金属Ａ１の粉体とエポキシ樹脂の複合体く比
率１：ｌ、Ａ１の粒子径は０ 、２〜０ 、５ ｍ ｍ
）及びＳｉＣセラミックスの粉体とポリウレタン樹脂
の複合体（比率１：１、ＳｉＣの粒子径は０．２〜０．
５ ｍｍ）、攪拌装置の周速１０攬／ｓｅｅ、玉石の充
填′１ｉ８０％）に入れ２０分間粉砕混合した。尚、使
用した媒体攪拌型粉砕機の構造の概要は特公昭６３−５
１３９号公報に示されている。攪拌装置はジルコニアセ
ラミックス（イツトリアを添加した部分安定化ジルコニ
ア）製を用いた。玉石にはジルコニアセラミックス（イ
ツトリアを添加した部分安定化ジルコニア）、チタニア
セラミックス及びジルコン製を用いた。 得られた粉
体の粒子径を沈降式粒度分布測定装置（（株）島津製作
所製セデイグラフ５０００）を用いて測定した。尚、粒
子径は粉砕混合中に一定時間毎にスラリーを採取し測定
した。
このデーターから０．２μｍの粉体にするのに必要な時
間を求めた。表中の時間はスラリーの粉砕容器内の平均
滞留時間で示した。玉石の磨耗量は使用の前後でのその
重量の変化から求め、表には粉体の粒子径が０．２μｍ
になる時間での値で示した。
間を求めた。表中の時間はスラリーの粉砕容器内の平均
滞留時間で示した。玉石の磨耗量は使用の前後でのその
重量の変化から求め、表には粉体の粒子径が０．２μｍ
になる時間での値で示した。
表１には、玉石の磨耗量をセラミック粉体の重量に対す
る割合で示した。
る割合で示した。
以下余白
表 １
本印は比較例
表１に於いて玉石の直径の欄で＃印はチタニア玉石、
＆印はジルコン玉石、無印にジルコニア玉石である。
＆印はジルコン玉石、無印にジルコニア玉石である。
実施例２
実施例１のＮｏ、６のスラリーを乾燥後アルミナ磁器製
のるつぼに入れ８５０℃で２時間仮焼しほぼペロブスカ
イト型構造の単一相のセラミック粉体とした。これを攪
拌播潰機で粗粉砕した。この粉体を、粉体の真の体積の
１．７倍の体積の純水及びセラミック粉体の重量の１ｗ
ｔ％（固形分換算）のポリカルボン酸型の分散剤（第一
工業製薬（株）製セラモ０１３４）と共にボールミルで
予備粉砕した（平均粒子径は１．１μｍ）後、このスラ
リー４０〜８０ｃｃを実施例１の媒体攪拌型粉砕機に入
れ２０分間粉砕した。その後、実施例１と同様の方法で
粉砕時間と玉石の磨耗量を測定した。その結果を表２に
示した。
のるつぼに入れ８５０℃で２時間仮焼しほぼペロブスカ
イト型構造の単一相のセラミック粉体とした。これを攪
拌播潰機で粗粉砕した。この粉体を、粉体の真の体積の
１．７倍の体積の純水及びセラミック粉体の重量の１ｗ
ｔ％（固形分換算）のポリカルボン酸型の分散剤（第一
工業製薬（株）製セラモ０１３４）と共にボールミルで
予備粉砕した（平均粒子径は１．１μｍ）後、このスラ
リー４０〜８０ｃｃを実施例１の媒体攪拌型粉砕機に入
れ２０分間粉砕した。その後、実施例１と同様の方法で
粉砕時間と玉石の磨耗量を測定した。その結果を表２に
示した。
（以下余白）
（以下余白）
表２
＊印は比較例
（以下余白）
表２に於いて、玉石の直径の欄で＃印はチタニア玉石、
＆印はジルコン玉石、無印にジルコニア玉石である。
＆印はジルコン玉石、無印にジルコニア玉石である。
上記の実施例から明らかなように、本発明の粉砕機及び
粉砕方法、即ち媒体攪拌型粉砕機で粉砕容器の内面をＡ
Ｉ金金属ＳｉＣセラミックの粉体をポリウレタンやエポ
キシ樹脂の有機高分子材料中に分散させた複合体で構成
することにより玉石の摩耗量が著しく少なくなるととも
に粉砕容器の放熱が優れてるためスラリーが異常発熱す
ることなく長時間粉砕できた。同時に玉石の直径を１ｍ
ｍ以下とした粉砕機は粉砕速度が大きく短時間に微粒子
に粉砕できるとともに、玉石の磨耗も著しく少ない。尚
、粉砕容器が硬質クロムメツキの場合では粉砕中の放熱
は良く２０分の連続使用ができるが玉石の摩耗が著しか
った。又、粉砕容器もかなり摩耗した。一方、粉砕容器
の内面をポリウレタン、ポリエチレン、及びエポキシ樹
脂の有機高分子材料のみで構成したものでは粉砕中の放
熱が著しく悪くスラリーが異常発熱し約５分間の運転で
スラリーの温度が８０℃を越えたため連続使用は不可能
であった。水量をセラミック粉体の４倍以下とし、かつ
分散剤を用い、更に直径が１ｍｍ以下の玉石を用いて媒
体攪拌型粉砕機で粉砕或は粉砕混合したセラミック粉体
は著しく沈降容積が小さく、かつ平均粒子径が小さい。
粉砕方法、即ち媒体攪拌型粉砕機で粉砕容器の内面をＡ
Ｉ金金属ＳｉＣセラミックの粉体をポリウレタンやエポ
キシ樹脂の有機高分子材料中に分散させた複合体で構成
することにより玉石の摩耗量が著しく少なくなるととも
に粉砕容器の放熱が優れてるためスラリーが異常発熱す
ることなく長時間粉砕できた。同時に玉石の直径を１ｍ
ｍ以下とした粉砕機は粉砕速度が大きく短時間に微粒子
に粉砕できるとともに、玉石の磨耗も著しく少ない。尚
、粉砕容器が硬質クロムメツキの場合では粉砕中の放熱
は良く２０分の連続使用ができるが玉石の摩耗が著しか
った。又、粉砕容器もかなり摩耗した。一方、粉砕容器
の内面をポリウレタン、ポリエチレン、及びエポキシ樹
脂の有機高分子材料のみで構成したものでは粉砕中の放
熱が著しく悪くスラリーが異常発熱し約５分間の運転で
スラリーの温度が８０℃を越えたため連続使用は不可能
であった。水量をセラミック粉体の４倍以下とし、かつ
分散剤を用い、更に直径が１ｍｍ以下の玉石を用いて媒
体攪拌型粉砕機で粉砕或は粉砕混合したセラミック粉体
は著しく沈降容積が小さく、かつ平均粒子径が小さい。
尚、分散剤なしで単に直径の小さい玉石を用いたもので
も平均粒子径が小さくな、ったが、この場合には、粉体
の沈降容積が大きく粉体の分散性が悪かった。単に水量
を減らすだけではスラリーの流動性がなくなり全く粉砕
されない。 玉石の磨耗量は直径が１．２ｍｍの玉石
では大きいが１ｍｒｎ以下では激減する。玉石の直径は
１ｍｍ以下で小さいほど微粉砕に適している。玉石の直
径が０ 、６ ｍ ｍ以下では微粉砕の効果はいフそう
大きくなり玉石の摩耗量も小さい。尚、玉石の大きさは
平均の直径であり前後に分布しているものであり平均の
値である。
も平均粒子径が小さくな、ったが、この場合には、粉体
の沈降容積が大きく粉体の分散性が悪かった。単に水量
を減らすだけではスラリーの流動性がなくなり全く粉砕
されない。 玉石の磨耗量は直径が１．２ｍｍの玉石
では大きいが１ｍｒｎ以下では激減する。玉石の直径は
１ｍｍ以下で小さいほど微粉砕に適している。玉石の直
径が０ 、６ ｍ ｍ以下では微粉砕の効果はいフそう
大きくなり玉石の摩耗量も小さい。尚、玉石の大きさは
平均の直径であり前後に分布しているものであり平均の
値である。
又、粉砕を効果的にするためには、セラミック粉体を予
め玉石の大きさより十分に小さくしておくのがよい。水
量の必要最低量はスラリーに流動性がある量であればよ
い。尚、水量が０．７５倍より少なくなるとスラリーの
流動性が低下するものが増加する。また、玉石ではジル
コニア、チタニア及びジルコン製の場合に磨耗微少なく
、アルミナの玉石は著しく磨耗し、チタニアやジルコン
の１０倍以上であった。また、分散剤の量はセラミック
粉体の重量の ０．５〜２ｗｔ％（固形分換算）の場合
に効果的であった。尚、分散剤は粉体の粒子径等で適量
を選ぶ必要がある。
め玉石の大きさより十分に小さくしておくのがよい。水
量の必要最低量はスラリーに流動性がある量であればよ
い。尚、水量が０．７５倍より少なくなるとスラリーの
流動性が低下するものが増加する。また、玉石ではジル
コニア、チタニア及びジルコン製の場合に磨耗微少なく
、アルミナの玉石は著しく磨耗し、チタニアやジルコン
の１０倍以上であった。また、分散剤の量はセラミック
粉体の重量の ０．５〜２ｗｔ％（固形分換算）の場合
に効果的であった。尚、分散剤は粉体の粒子径等で適量
を選ぶ必要がある。
尚、本発明の範囲は上記の実施例に限定されるものでは
なく、複合体を構成する金属粉体、セラミックスの粉体
及び有機高分子材料は粉砕する原料に上り実施例以外の
ものでもよい。また、粉体の形状は粒状、平板、針状、
ｍ雄状等でもよい。
なく、複合体を構成する金属粉体、セラミックスの粉体
及び有機高分子材料は粉砕する原料に上り実施例以外の
ものでもよい。また、粉体の形状は粒状、平板、針状、
ｍ雄状等でもよい。
さらに、液体は水量外のエタノール、トリクロルエタン
等の他の液体でもよい。分散剤も液体の種類やセラミッ
ク粉体に応じた各種の分散剤を用いることができる。上
記実施例では粉砕に流通管型の媒体攪拌型粉砕機を用い
たが、他の形式、基或、攪拌槽型、アニユラ−型等の媒
体攪拌型粉砕機でもよい。玉石の材質も実施例の範囲に
限定されるものではなく他の材質でもよく、炭化珪素、
窒化珪素、原料粉体自身を主成分とするもの等でもよい
。
等の他の液体でもよい。分散剤も液体の種類やセラミッ
ク粉体に応じた各種の分散剤を用いることができる。上
記実施例では粉砕に流通管型の媒体攪拌型粉砕機を用い
たが、他の形式、基或、攪拌槽型、アニユラ−型等の媒
体攪拌型粉砕機でもよい。玉石の材質も実施例の範囲に
限定されるものではなく他の材質でもよく、炭化珪素、
窒化珪素、原料粉体自身を主成分とするもの等でもよい
。
以上説明したように、本発明においては、玉石の直径を
１ｍｍ以下とすることにより粉砕速度が大きく極めて短
時間に微粒子に粉砕できるとともに、玉石の磨耗も著し
く少ない。
１ｍｍ以下とすることにより粉砕速度が大きく極めて短
時間に微粒子に粉砕できるとともに、玉石の磨耗も著し
く少ない。
又、玉石をジルコニア、ジルコンとチタニアのいずれか
を主成分とするセラミックスの場合には、玉石の磨耗が
少なくセラミック原料粉体への不純物の混入を少なくで
きる。
を主成分とするセラミックスの場合には、玉石の磨耗が
少なくセラミック原料粉体への不純物の混入を少なくで
きる。
液体の体積を従来の数分の−即ち液体の体積粉体の真の
体積の４倍以下とし、かつ分散剤を用い、更に１１以下
のジルコニア、ジルコン又はチタニアを主成分とする玉
石を用いて粉砕することにより、極めて短時間にサブミ
クロンの粒子に微粉砕できる。
体積の４倍以下とし、かつ分散剤を用い、更に１１以下
のジルコニア、ジルコン又はチタニアを主成分とする玉
石を用いて粉砕することにより、極めて短時間にサブミ
クロンの粒子に微粉砕できる。
又、スラリーは分散性にも優れているため混合の効果も
大きい。即ち、二種以上のセラミック粉体の粉砕混合で
は微粉砕の効果とともに、均質な混合の効果も得られる
。
大きい。即ち、二種以上のセラミック粉体の粉砕混合で
は微粉砕の効果とともに、均質な混合の効果も得られる
。
また、本発明の粉砕方法では液体の使用量が著しく少な
いため二種以上のセラミック粉体の粉砕混合に於いては
スラリー乾燥中のセラミック粉体の分離がおきにくいと
いう効果もある。更に本発明の方法では液体の使用量が
著しく少ないため、同じ粉体の量に対してスラリーの容
積は従来の方法に比へてｌ／２〜ｌ／４以下になる。こ
のため、同じ容量の粉砕機で従来の粉砕方法に比べて数
倍の処理能力が得られる。また、液体の使用量が少ない
ため、粉体の乾燥が短時間でできるとともに乾燥に要す
るエネルギーを著しく少なくできる。
いため二種以上のセラミック粉体の粉砕混合に於いては
スラリー乾燥中のセラミック粉体の分離がおきにくいと
いう効果もある。更に本発明の方法では液体の使用量が
著しく少ないため、同じ粉体の量に対してスラリーの容
積は従来の方法に比へてｌ／２〜ｌ／４以下になる。こ
のため、同じ容量の粉砕機で従来の粉砕方法に比べて数
倍の処理能力が得られる。また、液体の使用量が少ない
ため、粉体の乾燥が短時間でできるとともに乾燥に要す
るエネルギーを著しく少なくできる。
本発明で、玉石にジルコニア、チタニアやジルコン製を
、攪拌器にジルコニア製を用いるのでその磨耗による混
入が少ないとともに、その磨耗による混入成分はジルコ
ニアやチタニアが主でありチタニウムやジルコニウム元
素を含むセラミック粉体の混合や粉砕等の場合には、磨
耗成分の混入による組成変動の影響は他の材質の玉石や
攪拌器を用いる場合に比べて無視できる。
、攪拌器にジルコニア製を用いるのでその磨耗による混
入が少ないとともに、その磨耗による混入成分はジルコ
ニアやチタニアが主でありチタニウムやジルコニウム元
素を含むセラミック粉体の混合や粉砕等の場合には、磨
耗成分の混入による組成変動の影響は他の材質の玉石や
攪拌器を用いる場合に比べて無視できる。
発明の詳細
な説明したところから明らかなように、本発明にかかる
媒体攪拌型粉砕機は、少なくとも粉砕容器の内面をセラ
ミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と有機高分子
材料との複合体で構成することにより、摩耗による金属
成分の混入が少なくかつ熱伝導率が大きく放熱をよくす
ることができる。その結果、著しく粉砕速度を大きくす
ることができ、極めて短時間にセラミック粉体を微粒子
に粉砕することができるとともに玉石の摩耗も減少する
。
媒体攪拌型粉砕機は、少なくとも粉砕容器の内面をセラ
ミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と有機高分子
材料との複合体で構成することにより、摩耗による金属
成分の混入が少なくかつ熱伝導率が大きく放熱をよくす
ることができる。その結果、著しく粉砕速度を大きくす
ることができ、極めて短時間にセラミック粉体を微粒子
に粉砕することができるとともに玉石の摩耗も減少する
。
Claims (4)
- （１）粉砕容器と、玉石と、攪拌装置とを備えた媒体攪
拌型粉砕機に於いて、少なくとも前記粉砕容器の内面が
セラミックスと金属のいずれか一種以上の粉体と有機高
分子材料との複合体からなることを特徴とする媒体攪拌
型粉砕機。 - （２）粉砕容器と、玉石と、攪拌装置とを備えた媒体攪
拌型粉砕機に於いて、少なくとも前記粉砕容器の内面が
セラミックスの粉体と有機高分子材料との複合体からな
ることを特徴とする媒体攪拌型粉砕機。 - （３）粉砕容器と、玉石と、攪拌装置とを備えた媒体攪
拌型粉砕機に於いて、少なくとも前記粉砕容器の内面が
金属の粉体と有機高分子材料との複合体からなることを
特徴とする媒体攪拌型粉砕機。 - （４）玉石がジルコニア、ジルコンとチタニアのいずれ
かを主成分とするセラミックスからなることを特徴とす
る請求項１記載の媒体攪拌型粉砕機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63219044A JPH0268151A (ja) | 1988-09-01 | 1988-09-01 | 媒体攪拌型粉砕機 |
| US07/381,369 US5065946A (en) | 1988-07-21 | 1989-07-18 | Media agitating mill and method for milling ceramic powder |
| US07/944,731 US5213702A (en) | 1988-07-21 | 1992-09-14 | Media agitating mill and method for milling ceramic powder |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63219044A JPH0268151A (ja) | 1988-09-01 | 1988-09-01 | 媒体攪拌型粉砕機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0268151A true JPH0268151A (ja) | 1990-03-07 |
Family
ID=16729382
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63219044A Pending JPH0268151A (ja) | 1988-07-21 | 1988-09-01 | 媒体攪拌型粉砕機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0268151A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5100817A (en) * | 1990-07-31 | 1992-03-31 | International Business Machines Corporation | Method of forming stacked self-aligned polysilicon PFET devices and structures resulting therefrom |
| JPH0724287A (ja) * | 1993-07-15 | 1995-01-27 | Inoue Seisakusho:Kk | 媒体分散装置 |
| JP2001276594A (ja) * | 2000-04-04 | 2001-10-09 | Kunio Kato | 流動層を用いた微粒子の混合方法 |
| WO2011089617A1 (en) * | 2010-01-19 | 2011-07-28 | Tega Industries Limited | Mixing drum for a blast furnace |
| CN103894267A (zh) * | 2014-03-28 | 2014-07-02 | Tdk大连电子有限公司 | 一种提高陶瓷浆料球磨分散的工艺 |
| CN105750024A (zh) * | 2015-12-27 | 2016-07-13 | 襄阳高铭矿业有限公司 | 一种鹅卵石作为球磨介质的钾长石矿粉加工方法 |
-
1988
- 1988-09-01 JP JP63219044A patent/JPH0268151A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5100817A (en) * | 1990-07-31 | 1992-03-31 | International Business Machines Corporation | Method of forming stacked self-aligned polysilicon PFET devices and structures resulting therefrom |
| JPH0724287A (ja) * | 1993-07-15 | 1995-01-27 | Inoue Seisakusho:Kk | 媒体分散装置 |
| JP2001276594A (ja) * | 2000-04-04 | 2001-10-09 | Kunio Kato | 流動層を用いた微粒子の混合方法 |
| WO2011089617A1 (en) * | 2010-01-19 | 2011-07-28 | Tega Industries Limited | Mixing drum for a blast furnace |
| EA024254B1 (ru) * | 2010-01-19 | 2016-08-31 | Тега Индастриз Лимитед | Смесительный барабан для доменной печи |
| CN103894267A (zh) * | 2014-03-28 | 2014-07-02 | Tdk大连电子有限公司 | 一种提高陶瓷浆料球磨分散的工艺 |
| CN105750024A (zh) * | 2015-12-27 | 2016-07-13 | 襄阳高铭矿业有限公司 | 一种鹅卵石作为球磨介质的钾长石矿粉加工方法 |
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