JPH026880A

JPH026880A - 塗装面の補修方法

Info

Publication number: JPH026880A
Application number: JP63156843A
Authority: JP
Inventors: Takakazu Yamane; 貴和山根; Tadamitsu Nakahama; 中浜　忠光; Yoshio Tanimoto; 谷本　義雄
Original assignee: Mazda Motor Corp
Current assignee: Mazda Motor Corp
Priority date: 1988-06-27
Filing date: 1988-06-27
Publication date: 1990-01-11
Anticipated expiration: 2009-03-02
Also published as: KR940009091B1; EP0348917A2; EP0348917A3; DE68913826D1; EP0348917B1; JPH0615063B2; DE68913826T2; KR900000130A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、特に平滑度の高い塗装面を補修するのに好適
な塗装面の補修方法に関するものである。

（従来技術）近年、塗装面の仕上がり及び光沢は著しく向上する傾向
にある。しかし、その反面、塗装面に、特に、ブラック
、ブラウン、グレー等の濃色塗膜にすり傷等が生じた場
合には、そのすり傷等は目立ち易く、このため、塗装面
にすり傷等が生じた場合には、そのすり傷等を除去して
元の状態に復元する塗装面の補修が必要となっている。

従来、塗装面の補修は、通常、ペーパー研ぎ工程、コン
パウンド研ぎ工程及び仕上げ研ぎ工程の３つの工程によ
って行われており、ペーパー研ぎ工程においては、水研
ぎペーパーを使用して、塗装面のゴミ、ボケ、タレの部
分が水研ぎされ、コンパウンド研ぎ工程においては、コ
ンパウンド（例えば特開昭５５−５８９８０号公報）と
綿バフ、羊毛パフ等を用いて、粗目研ぎと中目研ぎとが
行われ、仕上げ研ぎ工程においては、コンパウンド研ぎ
工程におけるコンパウンドよりも細い微粒子コンパウン
ドと羊毛パフとを用いて、塗装面が仕−ヒげられること
になっている。

（発明が解決しようとする問題点）しかし、前述のように、近年の塗装面の仕上がり及び光
沢は著しく向上しており、上述の補修方法に基づいて塗
装面の補修を行っても、塗装面の塗膜に微小なキズが入
って、それに基づく光の乱反射により磨きボケが発生し
てしまい、上記従来の補修方法では元の状態に復元する
ことは困難となっている。このため、塗装面にすり傷が
生じた場合には、上述の補修方法によらず、再度、塗装
をやり直すこととしている。

本発明者は、このような事情の下、鋭意研究したところ
、先ず、塗装面の状態について、１１００ＪＬ以下の波
長域の平均波高と２０°光沢による目視との間に相関関
係があることを見出した。それによれば、第１図に示す
ように、目視によるすり傷レベルは２０”光沢で５５以
下、磨きボケと感じる領域は２０°光沢で５５〜９０、
正常塗膜は２０°光沢で９０以上（波長１１００ｐ以下
の平均波高０　、　ＯＩ　ＪＬｍ以下）であることが判
明した。そして、このような客観的な認識の下、さらに
研究を続けた結果、仕上げ研ぎ工程において、コンパウ
ンドの用い方、コンパウンドの硬す、塗装面に対してコ
ンパウンドを押圧する面圧の組合せが、塗装面の補修に
大きく係っていることを見出した。

本発明は、このような実情の下でなされたもので、その
目的は、たとえ高品質の塗装面にすり傷等が生じてもこ
れを容易に除去して磨きボケを生じさせることなく元の
高品質の塗装面に復元することにある。

（問題点を解決するだめの手段、作用）上述の目的を達
成するため、本発明にあっては、仕上げ研ぎを行うに際
し、ビッカース硬さＨｖ２０００ｋｇ／ｍｍ２以上ノコ
ンパウンドを２〜２０ｇ／ｃｍ２の範囲における均等な
面圧をもって塗装面に直接作用させる、ことを特徴とす
る塗装面の補修方法、とした構成としである。

上述の構成により、仕上げ研ぎ工程においては、コンパ
ウンドだけが塗装面を直接切削（補修）することになり
、コンパウンドがパフの素材（羊毛、綿等）に巻込まれ
て直接、塗装面に作用することが妨げられたり、パフの
素材（羊毛、綿等）によって塗装面が不均一に補修され
るようなことがなくなる。しかも、この場合、塗装面の
補修に大きな影響を与えるコンパウンドの硬さと塗装面
に対してコンパウンドを押圧する面圧とが、補修に最も
適合した条件となる。このため、たとえ、高品質の塗装
面に生じたすり傷等であってもこれを容易に除去して、
磨きボケを生じさせることなく元の高品質の状態に復元
することができることになる。

（実施例）以下、本発明の詳細な説明する。

塗装面の補修は１本実施例においても、ペーパー研ぎ工
程、コンパウンド研ぎ工程、及び仕上げ研ぎ工程の３つ
の工程からなり、この補修方法は、塗装面を構成する塗
膜が、アクリル−メラミン系クリヤー、アルキド−メラ
ミン系ソリッド、ウレタン系クリヤー、ウレタン系ソリ
ッド等によって形成されるものに適用可能となっている
。

上記補修においては、ペーパー研ぎ工程及びコンパウン
ド研ぎ工程が通常の条件の下で行われ、仕上げ研ぎ工程
に本発明が適用される。

すなわち、上記ペーパー研ぎ工程においては、＃１００
０〜２０００の水研ぎペーパーを使用して、前述同様、
塗装面のゴミやボケ、タレの部分が水研ぎされる。

上記コンパウンド研ぎ工程においては、粗目研ぎ工程と
中目研ぎ工程のいずれもエア式ディスクポリッシャーと
コンパウンド（研磨粉）とを用いて研がれる。

粗目研ぎ工程においては、コンパウンドとして、例えば
■ソーラー製のラビングコンパウンド＃１００を使用し
、ポリッシュ時間２分／ｍ２ディスク回転数２０００〜
９０００ｒ、ｐ、ｒｓ、で研磨する。この場合、コンパ
ウンドは例えば下記の表１のような配合例にして用いら
れる。

（以下余白）表表中１」研ぎ工程においては、コンパウンドとして、例え
ば石原薬品■製のユニコーンＦＭＣ−８３３３を使用し
、ポリッシュ時間２分／ｍ２ディスク回転数２００　Ｏ
ｒ、ｐ、ｍ、で研磨する。この場合、コンパウンドは、
例えば下記の表２のような配合例にして用いられる。

（以下余白）仕上げ研ぎ工程は、本実施例においては、第２図に模式
的に示すように、所定のコンパウンド１と所定のバフ２
とを用いて塗装面３の仕上げ研ぎが行なわれる。この仕
上げ研ぎにおいては、次の一般的条件が満足されている
。

ポリッシャー：エア式ディスクボリッシャー回転数：　
５００〜２０００ｒ、ｐ、ｍ。

ポリッシュ時間：２分／　ｍ　２コンパウンドを用いるときの配合例：表３に示すもの表　　　３さらに、上記仕上げ研ぎ工程においては１次の特有の条
件をも満足することになっている。

ａ）什りげ研ぎにおいては、第２図に示すようにコンパ
ウンド１だけが塗装面３に対して均等な面圧をもって直
接作用される。これは、コンパウンドｌだけが塗装面３
を切削（補修）するようにし、バフ２を用いた場合にも
バフ２が塗装面３を切削（補修）しないようにして、正
常塗膜（平均波高０、ＯＩＪＬｍ）までの補修を可能と
するためである。すなわち、コンパウンド１がバフ２の
素材（羊毛、綿等）に巻き込まれて直接塗装面３に作用
することが妨げられたり、バフ２の素材によって塗装面
２が不均一に補修されて、塗装面３が荒らされることを
防止するのである。このため、本実施例においては、コ
ンパウンド１を塗装面２に対して均等な血圧をもって直
接作用させる押圧手段（八）２）として、発泡ウレタン
パフ（フインチ径）が用いられている。

このことは、第３図、第４図、第５図に示す実験結果か
ら得られる第６図により裏付けることができる。

先ず、第３図〜第５図の場合の実験内容から説明すると
、この実験においては５発泡ウレタンバフ、綿バフ、羊
毛バフ毎に、コンパウンドの粒子径がポリッシュ前・後
の塗装面の平均波高に及ぼす影響が調べられた。この場
合、実験条件は、下記に示すようにバフの種類を異なら
せる以外は、本発明の適合範囲内の条件に統一した。

ｉ）バフの種類：発泡ウレタンバフ、綿パフ、羊毛バフ爾）ポリラシャ−回転数：２０００ｒ、ｐ、ｍ。

１ｉｉ）ポリッシュ時間　　：２分／１ｍ２ｉｖ）コン
パウンド成分：Ａｌ２Ｏ３ビッカース硬さ：　Ｈｖ　２３００　ｋ　ｇ　／　ｍ　
ｍ　２コンパウンドを用いるときの配合二表３に示すも
のＶ）パフを塗装面へ押当てる血圧：２０ｇ／ｃｍ２（塗
装面に対してコンパウンドを押圧する面圧）ｖｉ）塗膜
：アルキド−メラミンソリッド（ブラック）このような実験により、発泡ウレタンバフについては第
３図、綿パフについては第４図、羊毛パフについては、
第５図に示す実験結果が得られた。この第３図〜第５図
に示す傾向については、それぞれが似ていることから、
発泡ウレタンバフを用いた場合の第３図を例にとってそ
の傾向を説明すると、コンパウンドの粒子径を１５ｕｍ
とした場合にはポリッシュ前における塗装面の平均波高
が略０．２６〜０．０８ｇｍの範囲においてポリッシュ
後の塗装面の平均波高が０．０８ルｍとなって一定とな
り、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．２６ルｍ
以上の場合及び略０．０８ルｍ以丁の場合には、ポリッ
シュ後の塗装面の平均波高が０．０８ｕｍよりも若干大
きくなった。

これは、ポリッシュ前の平均波高が略０．２６〜０．０
８ＪＬｍの範囲においては、コンパウンドの粒子径を１
５ｕ、ｍにした場合、２分／ｍ２のポリッシュ時間でな
しうる補修限界が、ポリッシュ後の平均波高で０．０８
１Ｌｍであることを示し、ポリッシュ前の塗装面の平均
波高が略０．２６Ｐｍ以上の場合においては、２分／　
ｍ　２ではポリッシュ時間が不足していることを示し、
ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．０８以下の場
合においては、コンパウンドが仕上げ研ぎするよりも粒
子径に起因して塗装面を傷付けることを示している。こ
の場合、ポリッシュ前の平均波高が０．０８ｕｍ以下の
場合については、実際の補修においては、最大粒子径１
５ＪＬｍのコンパウンドを用いても、補修に伴い粒子径
が小さくなることから、上記問題が生じるようなことは
ない。

同様に、コンパウンドの粒子径を３．９ｐｍとした場合
には、ポリッシュ前の塗装面の平均波高が略０．０８〜
０．０２６７１ｍの範囲においてポリッシュ後の平均波
高が０．０２６７ｐｍとなって一定となり、ポリッシュ
前の平均波高が略０．０８１Ｌｍ以上の場合及び略０．
０２６ｇｍ以下の場合にはポリッシュ後の平均波高が０
．０２６ｇｍよりも若干大きくなる。コンパウンドの粒
子径を２ｇｍとした場合には、仕上げ前の塗装面の平均
波高が略０．０２６〜０　、０１　ｇｍの範囲において
ポリッシュ後の平均波高が０　、０１　ｇｍとなって一
定となり、ポリッシュ前の平均波高が略０゜０２６　ｇ
ｍ以上の場合及び略０　、０１　ｇｍ以下の場合にはポ
リッシュ後の平均波高が０　、０１　ＪＬｍよりも若干
大きくなる。

このような第３図の結果から、各粒子径についてのポリ
ッシュ後の塗装面の一定の平均波高とその一定の平均波
高を生じさせるポリッシュ前の平均波高の上限とをプロ
ットすれば、発泡ウレタンバフについてポリッシュ前の
平均波高とポリッシュ後の平均波高との関係を示す第６
図の特性線を得ることができることになる。綿パフ、羊
毛／くフについても、第４図、第５図の結果を利用して
５ＩＪＢ図の各特性線が得られることになる。

これにより、第６図から明らかなように、発泡ウレタン
バフを用いれば、綿パフ、羊毛パフを用いた場合に比べ
てポリッシュ後の平均波高を小さくすることができ、そ
の最終的な平均波高を正常塗膜の場合の０　、０１　Ｊ
Ｌｍ以下にすることも可能になることが理解できる。こ
れに対して綿パフ、羊毛パフを用いた場合には、第６図
に示すように正常塗膜となる平均波高０　、　ＯＬ　ｐ
ｍ以下に仕上げることはできない。

ｂ）コンパウンドｌを塗装面３に対して押圧する均等な
面圧は２〜２０ｇ／ｃｍ２の範囲に設定される。これは
、コンパウンドｌを塗膜に対して直接作用させる場合に
、コンパウンド１の切削を効果的に発揮できるようにす
るためである。

このことは、上記面圧と塗装面の仕切りとの関係を示す
第７図により裏付けることができる。

この場合、実験条件は、上記面圧を変える以外は、第３
図〜第５図の場合と同じ条件にすると共に粒子径分布を
、Ｄｍｅ　ｄ又はＤ＝１〜７．５ｇｍ、最大粒子径１５
ｇｍとした。

この第７図によれば、発泡ウレタンバフを用いて面圧を
変えていくと、面圧が２ｇ／ｃｍ２程度になると、急激
に塗装面の仕上りが向上し、平均波高が正常塗膜の場合
の０．０１牌ｍよりもざらに小さい０．００５ｇｍまで
になり、それ以上は、面圧をいくら上げても平均波高は
０．００５ＪＬｍの維持される。しかし、この発泡ウレ
タン八ツの場合には、面圧が２０ｇ／ｃｍ２になると、
コンパウンドの塗膜への焼付き面積が２％を越すことに
なり、許容範囲を越えることになる。このため、Ｌ記面
圧の最適範囲は２〜２０ｇ／ｃｍ２となる。

面パフ、羊毛パフを用いた場合についても、参考のため
に上記面圧の影響を第７図に示した。この両者の場合に
は、第７図に示すように、いくら面圧を変更しても、正
常塗膜の平均波高である０、０１ｇｍ以下まで下げるこ
とはできない。

ｃ）　Ｊ−記コンパウンドの硬さはビッカース硬さＨｖ
２０００ｋｇ／ｍｍ２以上に設定される。これは、コン
パウンドを塗膜に対して直接作用させる場合、上記値未
満であると、正常塗１１りの平均波高０　、０１１Ｌｍ
までに塗膜を切削する能力が不足することになるからで
ある。このことは、硬さと塗膜の平均波高との関係を示
す第８図により裏付けることができる。この場合、実験
条件は、ビッカース硬さを変化させる以外は、第３図の
場合と同じ条件にすると共に、粒子径分布を、Ｄｍｅ　
ｄ又はＤ　　＝１〜７．５．ｇｍ、最大粒子径１５ｇｍ
とした。

この第８図によれば、発泡ウレタンバフを用いた場合に
は、コンパウンドの硬さが硬くなるに従って塗膜の平均
波高（ポリッシュ後）が小さくなり、コンパウンド硬さ
をＨｖ＝２０００ｋｇ／ｍｍ２以上とすることにより、
塗膜の平均波高を０　、０１　ｇｍ以下にできることが
理解できる。したがって、コンパウンドとしては、第８
図にも示すように、酸化アルミ（アルミナＡ１２０３　
）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ＋）、炭化ケイ素（ＳｉＣ）
、炭化チタン（Ｔ　ｉ　Ｃ）等を用いることができるこ
とになる。

ｄ）仕上げ研ぎを行うには、コンパウンド１の最大粒子
径を１５ｇｍとするのが好ましい。これは、作業性を考
慮すると、ポリッシュ時間を２分／　ｍ　２とするのが
好ましいことから、それを基準として、仕上げ研ぎ工程
の対象範囲における最も荒れているレベルのもの（平均
波高０．２６ｇｍ）を補修可能とするためである。

このことは、第９図により裏付けることができる。第９
図は、第３図〜第５図の結果からポリッシュ後の一定の
平均波高と粒子径との関係を求めてプロットされたもの
である。この第９図により、仕上げ研ぎを行う塗装面の
対象範囲において最も荒れたレベルのもの（ポリッシュ
後においては平均波高０．０８ＩＬｍ）を補修可能とす
るには、コンパウンドの最大粒子径が１５ｇｍ必要であ
ることが理解できる。

しかし、」−述の最大粒子径の眼定は、現実的なポリッ
シュ時間（２分／ｍ２）を考慮したことに基つくもので
あり、−に記ポリッシュ時間の制限をなくせば、コンパ
ウンド１の粒子径はどのような大きさでもよく、最大粒
子径が１５ｐｍ以下でも、また、仕上げ研ぎに伴って粒
子径が小さくなることから１５ｇｍ以上でもよい。

そして、正常塗膜を得るためにより好ましくは、最大粒
子径が１５ｇｍであることを前提として、第１Ｏ図の個
数精算分布で示すように、メデイアン径Ｄｍｅ　ｄ又は
５０％径Ｄ　を１〜７゜５ルｍとするのがよい。

以上のように、塗装面の補修を前述の一定条件の下で行
うことにより、高品質の塗装面にすり傷等が生じても作
業の現実的な範囲において磨きボケを生じさせることな
く高品質の状態に戻すことができることになる。

（発明の効果）本発明は以上述べたように、たとえ、高品質の塗装面に
生じたすり傷等であってもこれを容易に除去して、磨き
ボケを生じさせることなく元の高品質の状態に復元する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、目視による塗装面状態レベル（２０°光沢）
と波長１１００ＪＬ以下の平均波高との関係を示す特性
図、第２図は、本発明に係る仕上げ研ぎを模式的に説明する
図、第３図は、発泡ウレタンパフを用いた場合において、コ
ンパウンドの粒子径がポリッシュ前・後の塗装面の平均
波高に及ぼす影響を示す特性図、第４図は、綿パフを用いた場合において、コンパウンド
の粒子径がポリッシュ前ｅ後の塗装面の平均波高に及ぼ
す影響を示す特性図。第５図は、羊毛パフを用いた場合において、コンパウン
ドの粒子径がポリッシュ前φ後の塗装面の平均波高に及
ぼす影響を示す特性図、第６図は、パフの種類が、ポリ
ッシュ前会後の平均波高に及ぼす影響を示す特性図、第７図は、パフの種類毎について、パフを塗装面へ押し
当てる面圧とポリッシュ後の塗装面の平均波高との関係
、パフを塗装面へ押し当てる面圧とコンパウンドの塗膜
への焼付き面積比率との関係を示す特性図、第８図はビッカース硬さとポリッシュ後の塗装面の平均
波高との関係を示す特性図、第９図は、コンパウンドの粒子径とポリッシュ後の塗装
面の平均波高との関係を示す特性図、第１０図は、正常
塗膜を得るに好ましいコンパウンド粒子径の個数積算分
布である。 ■＝コンパウンド３：塗装面

Claims

【特許請求の範囲】

（１）仕上げ研ぎを行なうに際し、ビッカース硬さＨｖ
２０００ｋｇ／ｍｍ＾２以上のコンパウンドを２〜２０
ｇ／ｃｍ＾２の範囲における均等な面圧をもって塗装面
に直接作用させる、ことを特徴とする塗装面の補修方法。