JPH0277541A - Ａｌ―Ｓｎ系軸受合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はＡｌ−Ｓｎ系軸受合金に係り、詳しくは、マト
リックス中に３１粒子が球状若しくはそれに近い形状に
析出され、しかも、高速・高負荷運転が可能で、なかで
も、高油温下において特に耐疲労性且つ耐焼付性、耐摩
耗性にすぐれるＡｌ−Ｓｎ系軸受合金に係る。

従　　来　　の　　技　　術 最近の自動車用エンジンは、小型化、省燃費、高出力の
ものとなり、これにともなって軸受にかかる荷重が増加
すると共に、潤滑油の温度が上界し、軸受の使用条件は
苛酷化の一途をたどっている。この点から、従来例の多
元系やＡｌ系等では、軸受台金の表面にはオーバーレイ
メツキ写によりＰｂ−Ｓｎ系等の表面目が形成されてい
るが、この構造の軸受では、潤滑面の高温化により疲労
や焼付現象にみまわれ、上記の苛酷な使用条件に耐えら
れなくなっている。そこで最近は、オーバーレイメツキ
等によって表面間が形成されない軸受が求められている
。しかしながら、この種の軸受でも、上記の苛酷な使用
条件では、必ずしも安定した性能を定厚できないのが現
状である。

すなわら、表面にオーバーレイメツキ謹を有する軸受は
、−殻内には、ＪＩＳ　Ｈ５４０２、ＡＪ−１（１０％
Ｓｎ、　０．７５％Ｃｕ、０．５％ＮＬ　ＡｌＢａｊ　
ｌｆｌ、ＪＩＳ　１１５４０２、ＡＪ−２（６％ｓｎ、
２．５％Ｃ１，１，０％Ｎｉ、ＡｌｌＢａ１）等のＪＩ
Ｓ規格、ＳＡＥ　７８０（６％Ｓｎ、　２％Ｓｉ。

１％Ｃｕ、　０．５％Ｎ１．０．１％Ｔｉ％Ａｊ！Ｂａ
Ｊ）等のＳＡＥ規格に示される通り、その軸受台金部分
はＳｎ含有間が比較的少ない低５ｎ−Ａｔ台金から成っ
て、これら軸受合金部分の軸受面は何れもＰｂ　−Ｓｎ
系合金のオーバーレイメツキ層が形成されている。

しかし、これら軸受は、近年の高負荷、高温の使用条件
下では表面のオーバーレイメツキ園が摩滅して焼付きに
至り、使用に耐えられな（なってい、る。これに対し、
表面にオーバーレイメツキ層を形成しない軸受は、ＳＡ
Ｅ　７８３（２０％Ｓｎ。

０．５％Ｓｉ、　１．０％Ｃｕ、０．１％Ｔｉ、ＡＪＢ
ａｌ）に示される通り、Ｓｎ含有量が多い７ｇ５ｎ−Ａ
１合金から成っている。しかし、このようにＳＯが２０
％程度の如く多く含まれる合金は、硬度が低（、ＡＪマ
トリックスが弱くなるため、高負荷に耐えられない。

また、Ｓｎ含有量の多少に拘らず、Ａｔ　−Ｓｎ系合金
中にｐｂを添加して潤滑性を増進させ、耐焼付性をもた
せた軸受台金が、例えば、水野昂−著昭和２９年日刊工
業新聞社発行ｒ軸受台金」第１３９頁に記載され、この
軸受台金は１０％５Ｏ５１，５％Ｃｕ、０，５％Ｓｉを
含むとともに３％Ｐｂ’２ｍ加して成るＡｌ−Ｓｎ−Ｐ
ｂ系合金である。

史に、このＡｌ−Ｓｎ−Ｐｂ系合金では、ＰｂｔｆＡｌ
とはほとんど固溶しないため、このｐｂの分散性の向上
のために、Ｓｂを添加したＡｔ　−Ｓｎ−Ｐｂ−Ｓｂ系
合金が特公昭５２−１２１３１号に記載され、更に、Ａ
ｌマトリックス強化のためにＣｒを添加し１＝Ａｌ　−
Ｓｎ−Ｐｂ−３ｂ−Ｃｒ系合金が特公昭５８−１８９８
５号に記載されている。しかし、これらのＡ　ｌ　−Ｓ
ｎ　−１’ｂ系合金は通常運転時の潤滑性の向上を目的
として開発されたもので、高負荷運転条件では十分なｔ
ｆ４疲労性を示さない欠点がある。

この理由は、通常の運転下に比べると、高負荷運転下の
軸と軸受との潤滑！ｌｌＮ構は根本的に相違するがらで
ある。

そごで、高負荷運転下のｙＪ滑機構につき、基本的な検
３」が行なわれ、その一つとしてＡｌ−Ｓｎ系合金中に
粗大なＳｉを分散析出させたものが特開昭５８−６４３
３６号によって提案されている。

この軸受は硬いＳｔ析出物により切削力を持たせたもの
であって、切削力を持つが故に、相手軸の表面凹凸部が
削られて平坦化し、軸受性能を向上させるものである。

更に詳しく説明すると、球状若しくは片状の黒鉛を析出
させた黒鉛鋳鉄から成る相手軸の表面には、研摩加工時
に脱落した黒鉛粒子のあとに凹部が残り、この凹部周囲
には硬（加工硬化したパリやエツジ等の凸部が生成して
いる。従って、上記の如きＡｌ−Ｓｎ系、Ａｌ　−Ｓｎ
−Ｐｂ系等の軸受台金では、これら凹凸部により高負荷
運転時には異常摩耗が発生し易い。これに対し、上記の
粗大なＳｌを分散析出させた軸受台金では、硬いＳｉの
析出物により切削力が付与されているために、相手軸の
凹凸部分は機械的に切削されて平坦化され、これ故に、
異常摩耗や焼付きが起らない。

しかしながら、相手軸が黒鉛鋳鉄以外の場合には、高負
荷運転のときに、かえって粗大なＳ１析出物によって相
手軸の表面が不規則にけずられ、焼付きが発生し、大き
な障害が生じる。

発明が解決しようとする課題 本発明は上記欠点の解決を目的とし、具体的には、従来
例のＡｌ−Ｓｎ系軸受合金では、潤滑性向上のためにＳ
ｎヤｐｂ等の含有量を高めたり、更に、Ａｌマトリック
スの強化を目的としてＣｒ、Ｓｂ等やＭｎ、　Ｎｔ等の
元素を添加していたが、これらの元素によってＡ１７ト
リツクスの硬度を増すことはできても、逆にＡｔ合金が
脆弱となり高負荷運転時には殆んど高温下（１００〜２
５０℃）での耐疲労性を示さないということが解った。

そこでＳｉを球状に近い形で合金中に析出させることに
より耐焼付性、耐摩耗性の問題点を解決することを目的
とする。

従って、本発明は、最近のエンジンの高出力化に伴ない
、軸受部温度が上昇する傾向にあり、特に、この高温で
の耐疲労性が強く要求されることに看目し、従来のＡｔ
マトリックス強化元素を添加するのにも拘らず、Ａｔ合
金の脆弱化を改善し、特に高温下での耐疲労性を高める
と共に更に高い耐焼付性、耐摩耗性を具えるＡ１１！−
Ｓｎ系軸受合金を提供する。

課題を解決するための 手段ならびにその作用 すなわら、本発明は、重量％で１〜２０％Ｓｎ。

０．１〜５％Ｐｂ、　１〜１０％Ｓ１１残余が実質的に
Ａｌから成るＡｊ−Ｓｎ系軸受合金において、０．０１
〜０．１％のＳｂを添加してＡｌマトリックス中に３１
粒子を球状、だ円状若しくは先端が丸味をおびる形状と
して分散、析出させ、Ｓｎ　−Ｐｂ合金に隣接して存在
する構造としたものから成ることな特徴とする。

そこで、これら手段たる構成ならびにその作用について
更に詳しく説明すると、次の通りである。

まず、本発明は高温状態における耐疲労性を高めるため
に成されたものである。

すなわら、従来例においては、単に高融点元素であるｃ
ｒ％ｃｏ、　Ｎｉ等を添加し、高温強度を高め、高温下
で硬さが急激に低下することを防止すると共に、耐摩耗
性を高めている。しかし、このように、Ａｌ−５ｎ系合
金の高温状態における耐疲労性を高めるために、単に高
融点元素を添加すると、硬さは増すが、合金が脆弱とな
り、引張強度、伸びならびに衝撃値が低下する欠点が生
じ、軸受台金としての耐疲労性を高めるのに有効な手段
に到っていない。

ごれに対し、本発明は、高温、高荷重下の苛酷な条件に
好適な軸受台金を提供するもので、まず、本発明ではｓ
Ｈ−必須成分として添加し、このＳｂをＳｉに作用させ
、鋳造時点より８１結晶の球状化を計り、更に、熱処理
により口のＳｉ結晶の球状化を高め、これにより、Ａｌ
　−Ｓｎ合金の引張強度、伸びならびに衝撃強さを高め
る。

すなわら、−殻内に云って、耐疲労強さは材料の引張強
さ、伸び、衝撃強さ、組織的Ｍ４造笠に起因するもので
あって、単に軸受成分の添加によっては解決できないと
されている。この点について、本発明者等が研究を重ね
たところ、このようなＳｂの作用を知見し、これにもと
ずいて本発明は成されたものである。また、本発明は、
添加元素として上記の如く？！４融点元素をＡｌ−Ｓｎ
合金に添加しても、Ｓｂの添加によって機械的特性の低
下を防止することができるので。

高温下でのＲ１ｊＩｉ的特性を急激に低下させる口とが
ない。このような本発明の￥Ｉ取は？Ｘ温、高荷重下で
疲労試験な行なった結果、疲労強度の向上が認められた
ことでも裏付けることができる。

また、本発明は、表面の組織構成の面で高温、高負荷条
件に適合し、これにより表面性能が著しく高められてい
る。

一般的に、焼付現象はそれに達する過程が複雑で多（の
条件が相乗的に作用して達するため、一義的に把握する
ことは困難であると云われている。しかし１表面にＰｂ
−Ｓｎ合金のオーバーレイメツキ層を形成したＣｕ−Ｐ
ｂ系軸受合金は高荷重運転下ではこのメツキ層がｌｌＩ
滅し焼付きに至るのに対し、Ａｊ　−Ｓｎ−Ｐｂ系合金
であって、Ｓｉ、Ｃｕ等を含む軸受は表面にオーバーレ
イメツキ■が形成されていないのにも拘らず、焼付きに
至らないＪＪ！象が存在する。

そこで５本発明者等はこの現象に看目し、両軸受を構造
的に比較検Ｈした。すなわち、第３図は表面にオーバー
レイメツキ層を有する軸受の一部の拡大断面図であり、
第４図はＡｌ−３ｌｌ−ｐｂ金合金あって、表面にオー
バーレイメツキ層がなくしかもＳｌ、ＣＵ等を含む軸受
の一部の拡大断面図である。第３図から明らかな如く、
この軸受は表面のオーバーレイメツキＩｉ４、合金層５
ならびに裏金６から成って、このオーバーレイメツキｌ
１４の全表面によって軸荷重が支持される。これに対し
、第４図に示す如（、Ａｔ　−Ｓｎ−ｐｂ系合金でＳｉ
、Ｃｕ等を含む軸受は合金ＩＩ５と裏金６とから成って
、この合金層５のマトリックス中に棒状や片状のＳｉ粒
子２が析出している。従って、この軸受では相手軸の荷
重は硬いＳｉ粒子２で支えられ、しかも、Ｓｉ粒子が上
記の娼（切削力を持っている。

要するに、両者の差は面接触と点接触であり、この差に
よって潤滑、摩家面の温度上昇において決定的な相違と
なっている。つまり、第３図に示す軸受のように、面接
触では、高速、高負荷条件下で摩漂面の温度は急速に上
昇するのに対し、第４図に示す軸受のように点接触では
、合金層５の表面と相手軸表面との間に間隙が形成され
、口の間隙の′Ｉａ膜にはあまり大きな荷重がかからな
いため、十分な潤滑が保持され、摩原市の温度上昇はお
さえられる。

更に進んで、本発明者等は、第４図に示す如き点接触に
よる軸荷重の支持が高荷重下の潤滑にきわめて有効であ
るという基本的見地に立って、その効果を最大限に生か
すための組成ならびに構造について研究し、本発明に係
る軸受台金を完成するに至ったのである。

具体的に示すと、本発明者等は＋ｌ−Ｓｎ−Ｐｂ系合金
であって、ＳｌやＣＵ等を含む軸受台金におけるＳｉの
析出形態に看目し、その形態の潤滑面におよぼす効果に
ついて調査研究を進めたところ、 第１に、Ｓｉは融点が高い安定物質であり、かつ、非金
属的性質が強く、相手軸の主成分のＦｅに２００℃〜５
００°Ｃ程度の高温状態で接触しても、全く拡散若しく
は溶解を起さないことから、軸荷重の点支持手段はＳｉ
がきわめて好適であることがわがつセ。

第２に、相手軸を′／ａｆｆＩＪを介し点支持する場合
、Ｓｉ粒子はｅのビッカース硬さが５９９にも達するほ
ど硬く、しかも、Ｓｉ粒子は化合物でないためもろさが
なく、弾性に冨み、急激な変動荷重に耐えられることが
わかった。

しかしながら、Ｓｌは上記の如く性質を持っているのに
も拘らず、結晶性が強（、Ａ／どの共晶析出形態でも、
板状若しくは棒状な呈し、軸受の製造過程で圧延や熱処
理な経ても、その形状はわずか変化する程度である。こ
のため、８１粒子の析出形態の制御を行なわない場合は
、第５図に示す如く、合金層でマトリックス１中に３ｌ
−ｐｂ合金粒子とともに析出するＳｉ粒子２は板状若し
くは棒状化し、Ｓｉ粒子２から離れて５ｎ−１１ｂ合金
粒子３が存在している。この状態であると、硬い３１粒
子２のエツジによって相手軸が削られできずつけられ易
（、かえって、潤滑性が低下し、焼付きが起こる。

この点から、本発明において潤滑性の飛躍的向上のため
に、Ｓｉ粒子から切削力を除去し、球状等の如（エツジ
部に丸味をおびさせるような形態に制御する。

すなわら、第１図は本発明の一つの実施例に係る軸受台
金の一部の拡大断面図であって、第１図に示す如く、合
金層において、そのマトリックス１中に分散析出する８
１粒子２は球状化し、この球状８１粒子２によって点接
触の理想に近づけ、より潤滑性を高め且つ耐摩耗性を高
めることができる。また、高速かつ急激な高荷重がかけ
られても、相手軸をきずつけることがない。また、Ｓｌ
が球状化しているため、マトリックス中の切欠効果がな
く、強度的にも安定したマトリックスを得ることができ
、耐摩耗性にも情れる。

このＳｉ粒子の球状化は、Ｓｉが析出する共晶点のＡ１
合金液相の性質を改善することによって達成でき、とく
に、その添加元素としてＳｂが有効である。

更に、Ｓｂを添加すると、５ｎ−Ｐｂ合金粒子３の析出
形態が変化し、第１図に示すように３１の球状化粒子２
に５ｎ−Ｐｂ合金３がより隣接して存在するようになる
。このＭ４造は、従来例のもの（例えば、第５図参照）
に比して、潤滑性能を飛躍的に向上させる。

以上の通り、本発明においては、単に従来のように素地
強化元素を添加するだけでなく、これら強化元素ととも
にＳｂを添加し、硬さのみでなく、引張強度、伸びを従
来より向上させ、耐疲労性を高め、高荷重運転下での軸
受性能の向上をはかるものであるが、その８Ｍ４ととも
に各成分組成について説明すると、次の通りである。

第１図に示す構成の軸受では、軸荷重をささえる潤滑面
はマトリックス１の表面から突出する８１粒子２の先端
部であり、しかも、Ｓｉ粒子と相手軸との間に油膜が介
在し、流体潤滑が保たれている。しかし、急激な変Ｉ７
１荷重を受け、この油膜が破れ、局部的に境界潤滑に達
し、この時に、３１粒子２の上面に５ｎ−Ｐｂ合金のフ
ィルムが介在すれば、焼付きを防止でき、しかも、正常
に油膜が再生されて流体潤滑の状態にすみやかに復帰す
ることができる。このときにも、第１図に示す構造であ
ると、３１粒子２の近傍に５ｎ−ｐｂ合金粒子３が存在
し、この合金は溶融状態でも潤滑油と親和性があり、こ
のため、′／ａ切れを起こしにくい。また、相手軸と８
１粒子との摩擦で、Ｓｉ粒子が高温になっても、５ｉ−
Ｐｂの融解熱で熱吸収され、近傍のマトリックスのＡｌ
の合金と相手軸との焼付きが起こりに（くなる。又、こ
の時にも第２図に示す如（、Ｓｉ粒子２に隣接する５ｎ
−Ｐｂ合金粒子３の少なくとも一部が液相化しており、
この液相３ａが５１粒子２の突出面に供給される。この
供給層は温度の上昇とともに・５・えて、３１粒子２の
潤滑面には常にＳｎ　−Ｐｂの８！相３ａが介在するた
め、オーバーヒートを未然に防止できる。要するに、Ｓ
ｉ粒子２が球状化し、これに５ｎ−Ｐｂ合金粒子３が隣
接する構造は、境界潤滑状態（油膜が切れた１で非常に
有効であり、また、普通の流体潤滑状態でも、硬い８１
粒子２が相手軸に適切になじみ、かつ、やわらかい５ｎ
−ｐｂｌにおおわれ、これがショックアブソーバ−的な
働きをする。

更に、すぐれた潤滑面を得る為にはＳｉ粒子や５ｎ−Ｐ
ｂ合金粒子を支持する強靭なマトリックスが必要である
。すなわら、前記特許請求の範囲に記載の如く限定する
理由と、その作用効果（相乗効果を含む）について各々
の元素について列記する。

ｔｌｌ　Ｓｎ　７〜２０％： ＳｎはＰｌ）と共にＡｌマトリックス中辷分散して存在
し、軸受が基本的に必要とする耐焼付性、埋収性、なじ
み性を担う金属である。７％未満ではその耐焼付性の効
果が少なく、２０％超ではＳｎ相が三次元的に連続化し
、強度をそこねる。

（２）　Ｐｂ　０１１〜５％： ｐｂは上記Ｓｎと共存し、ｓｎの持つ耐焼付性、埋収性
、なじみ性の能力をより向上させ、かつ親油性、非凝着
性にすぐれ、受層の添加でも潤滑性能を飛躍的に向上さ
せる。その置は０．１％未満では上記効果を発揮できず
、５％超は実質的にＡｔマトリックス中にＳｎと共存さ
せ、均一に分散させることが事実上不可能となる。

（３）　Ｓｉ　１〜１０％： Ａｌ軸受に非焼付性、耐荷重性、耐摩耗性を付与する重
要な元素で、１％未満では添加効果は認められず、１０
％超では合金が硬くなり延性がな（なり、かえって耐荷
重性を阻害する。

（４１Ｓｂ　Ｏ，０１％超０．１％未ＷＡ：Ｓｂは８１
粒子を球状、だ円状若しくは先端が丸味をおびる形状と
して分散析出させる効果を持つ。この効果を持たせる為
には、０．０１超０．１％未満の添加が最も好ましく　
、０．０１％以下では３１粒子の形状に影響を与えず、
又、０．１％以上加えてもＳｎ相内部に析出し、Ｓｉ粒
子の改良には役にたたない。

実　　施　　例 次に、本発明の実施例について説明する。

実施例１゜ まｆ、第１表に示す組成のＡｌ−８ｎ系軸受合金を連続
ｌ造により厚さ２０咽の板状材として鋳造し、各鋳造ビ
レットの上下面を１．Ｏｓ面削し続いて冷間圧延により
２ＩｉＩｎの厚さまで圧下した。

この状態で３００〜３５０℃の熱処理を行なってひずみ
を除去し、その後、純Ａｔの薄い板を介して裏金の鉄板
に王者させて厚み１．５０護の軸受を１ｑた。

これらの軸受のうちで、供試材＆１〜２は比較例の供試
材であり、Ｎａ３〜５は本発明に係るものである。

これらの各供試材は、軸受として使用される常温及び２
００℃の機械的性質を見るために、引張強度、伸びなら
びに硬さの試験を行ない、これを第２表に示した。なお
、各供試材は裏当金をＲ械加工により削除してＡｌ１−
３口合金部分のみとし、試験片の形状はＪＩＳ　Ｚ　２
２０１の５号に示すものとした。

これらの結果から、供試材３〜５は比較例に比べ、高温
（２００℃）における強度低下が少なく、また、Ｓｌの
球状効果等により強度や伸びが改善されたものと考えら
れる。又、伸びも従来例に比べて向上しており、高温で
の総合的な機械的性質は向上したと言える。

次に、供試材の耐焼付性と耐摩耗性を知るために、鈴木
弐Ｎ擦摩耗試験機を用いて試験し、その試験条件は次の
通りであった。

マサツ速度　　４１１／Ｓｅｅ 相手材　３４５Ｃ％硬さＨ，Ｃ＝５５ 面アラサ０．８〜１．Ｏ３ 使用オイル　　ＳＡＥ、　２０育−４０油　　　温　　
１５０±５℃ 焼付荷重　１００ｋｇ／ＣＩ２から１０ｋｑ＃　５ｔｅ
ｐで焼付きに至るまで１５分毎に血圧を上げてゆき、焼
付きをおこした血圧を焼付荷重とする 耐摩耗性　一方、耐摩耗性をみるために１００ｋｌＪ１
０’一定で６時間試験し、その後の重量変化をみるこの
結果を第２表に示す。

これによれば、供試材３〜５の何れも比較例の供試材に
比べ良好な耐焼付性、耐摩耗性を示しており、Ｓｂ添加
により表面性能も向上していることがわかる。すなわち
、本発明に係る合金はすぐれた潤滑機構を有しているこ
とを示している。

次に、実際に、各供試材をベアリング形状に加工し、＠
終的なベアリングの疲労テストを行なったところ、第２
表に示す＃Ｓ果を得た。これは実際のエンジンの条件と
ほぼ同じようにベアリングをコンロッドに固定し、軸に
偏心荷重をかけて、以下の条件で耐久テストを行ない、
焼付きや破損を起さず、その性能を維持した時間の長さ
で評価するテストである。

なお、テスト条件は次の通りである。

面　　　　　圧　　　６００ｋｇｆ／ｃｆ回　　転　　
数　　　４０００ｒ、ｐ、ｌ相手材料　　　ＦＣＤ　７
０、アラサ０．８〜１．５Ｓ使用オイル　　ＳＡＥ　２
０ｖ−４０ 油　　　　　温　　　１５０℃±５℃ なお、このテスト時間の上限は３００時間とし、Ｎ＝５
の平均値を第２表に示した。この結果、何れも比較例の
供試材に比べ長い耐久時間を示しており、本発明に係る
合金はすぐれた耐疲労性を示している。

第１表供試材成分 −万、比較例＆２の合金と更にＳｂを０．０３％添加し
た場合（供試材翫５）におけるＳｌの形態の変化を示す
と、第６図ならびに第１図の通りであった。すなわら、
第６図ならびに第７図は従来例の合金と本発明に係る合
金の顕微暁組織を示す各説明図であって、とくに、それ
ぞれの試料をＳｌ粒の形状がわかるように深くエツチン
グし、電子顕微鏡を用いて躍影したものである。これら
図面から明確に解るように、第６図の如く、従来例では
粒子２が全く球状化していないのに反し、本発明ではＳ
ｂの添加により８１粒子２のエツジ部が球状化している
ことがわかる。

実施例２゜ 本発明に係る軸受台金の脆弱化を改善する効果があるか
否かを確認するため、代用特性として衝撃値を測定し、
Ｓｂの添加作用による改善効果を実験によって求めた。

実験の供試材として、実施例１の第１表に示す従来材で
あるＳｂを含まない＆１と本発明に係るものであるＨｉ
３にて比較実験を行なった。

実験はＪｉＳ　Ｚ　２２４２、シャルピー衝撃試験方法
にて３号試験片（ｎ−５）を作成して行なった。

実験の結果従来材は平均１ｉ１１０．７９ｋｇ・ｍ７／
ばてあったが、本発明に係るものは平均１ｉ１ｉ３，０
０に９−　ｍ／ＣＩ２であり、明らかに本発明に係る軸
受台金はＳｂ添加により改善効果が認められた。

実施例３゜ Ｓｂ世の違いによるＡｔ　−Ｓｎ合金への影響を把握す
るため、第３表に示す成分を含有する７３０℃の溶湯か
ら厚さ２０ｍａ＋の板状材を鋳造した。この鋳造材の断
面組織における８１粒の形状は画像処理装置を使って円
形度係数を求めた。

また、この鋳造材からＪＩＳ　Ｚ　２２０１で規定され
た試験片１４Ａ号を切り出し、その機械的特性を調査し
、その結果を第４表に示した。

第４表に示す通り、Ｓｂ量が０．２％（比較材）より０
．０６％（本願発明材）の方がＳｉ粒が著しく円形にな
っており、また、機械的性質も改善され、特に、材料が
破壊するまでの吸収エネルギー増を代用するエネルギー
［が約１割向上している。

これらの事からも、５ｂｌｉｌが０．１％未膚の本願発
明材は従来材に比較して明らかな性質上の相違が認めら
れる。

〈発明の効果〉 以上詳しく説明した通り、本発明は、重量％で７〜２０
％Ｓｎ、　０．１〜５％Ｐｂ、１〜１０％Ｓｉを含有し
、残余が実質的にＡ／から成るＡｌ−５ｎ系軸受台金に
おいて、０．０１％超０．１％未膚のＳｂを添加してＡ
Ｊマトリックス中にＳｉ粒子を球状、だ円状若しくは先
端が丸味をおびる形状として分散、析出させ、Ｓｎ　−
Ｐｂ合金に隣接して存在する構造のものから成るもので
、この構成による本発明軸受合金は極めて、潤滑性に潰
れ、かつ、１００〜２５０℃の高温における機械的性質
が極めて良好であり、高負荷運転による使用条件の苛酷
さに十分に耐える軸受台金である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一つの実施例に係る軸受台金の一部の
拡大断面図、第２図は第１図に示す軸受台金の潤滑機構
の説明図、第３図ならびに第４図は従来例の軸受の一部
の各拡大断面図、第５図は第４図の軸受台金の一部の拡
大断面図、第６図は従来例に係る軸受台金の組織を示す
説明図、第７図は本発明に係る軸受台金の組織を示す説
明図である。 符号１・・・・・・マトリックス　２・・・・・・Ｓｉ
粒子３・・・・・・５ｎ−Ｐｂ合金粒子 ３ａ・・・・・・Ｓｎ　−Ｐｂ液相 ４・・・・・・オーバーレイメツキ圀 ５・・・・・・軸受合金層　　６・・・・・・裏金特許
出願人　工ヌデーシー株式会社 代　　理　　人　　弁理士　　松　　下　　義　　勝弁
護士　副　島　文　雄 第１図 第３図 第４図 第５図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １）重量％で７〜２０％Ｓｎ、０．１〜５％Ｐｂ、１〜
   １０％Ｓｉを含有し、残余が実質的にＡｌから成るＡｌ
   −Ｓｎ系軸受合金軸受合金において、０．０１％超０．
   １％未満のＳｂを添加してＡｌマトリックス中にＳｉ粒
   子を球状、だ円状若しくは先端が丸味をおびる形状とし
   ての分散、析出させ、Ｓｎ−Ｐｂ合金に隣接して存在す
   る構造としたものから成ることを特徴とするＡｌ−Ｓｎ
   系軸受合金。