JPH0277664A - 電気機械の巻線の絶縁診断方法 - Google Patents
電気機械の巻線の絶縁診断方法Info
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- JPH0277664A JPH0277664A JP63238311A JP23831188A JPH0277664A JP H0277664 A JPH0277664 A JP H0277664A JP 63238311 A JP63238311 A JP 63238311A JP 23831188 A JP23831188 A JP 23831188A JP H0277664 A JPH0277664 A JP H0277664A
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- JP
- Japan
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- insulation
- winding
- deterioration
- detecting
- diagnosing
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- Testing Of Short-Circuits, Discontinuities, Leakage, Or Incorrect Line Connections (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は電気機械の巻線の絶縁劣化の程度を、アコース
ティック・エミッション（以下人Ｅという）法により計
測する絶縁診断方法に関する。
ティック・エミッション（以下人Ｅという）法により計
測する絶縁診断方法に関する。
一般に、発電機や電動機の電気機械の信頼性や寿命に影
響する大きな要因として、巻線の絶縁劣化がある。さら
に、機器の寿命番こ対して絶縁の更新を行う場合にも絶
縁の劣化程度の正確な評価が望まれている。
響する大きな要因として、巻線の絶縁劣化がある。さら
に、機器の寿命番こ対して絶縁の更新を行う場合にも絶
縁の劣化程度の正確な評価が望まれている。
非破壊的な絶縁劣化診断試験としては電気的・化学的・
機械的な各種の方法が研究されているが、それらのうち
、主として電気的な手法が用いられて右り、それは巻線
に直流あるいは交流電圧を印加したときの漏れ電流や部
分放電に関する緒特性から、絶縁物の性状を判断する方
法である。
機械的な各種の方法が研究されているが、それらのうち
、主として電気的な手法が用いられて右り、それは巻線
に直流あるいは交流電圧を印加したときの漏れ電流や部
分放電に関する緒特性から、絶縁物の性状を判断する方
法である。
また、機械的に絶縁劣化を診断する方法として□は打音
などが行なわれているが、これは巻線の絶縁層の温度が
変化しない言わば静的な状態の時に外部から局部的に外
力を加え、その反応で絶縁層を評価しようとした方法で
ある。
などが行なわれているが、これは巻線の絶縁層の温度が
変化しない言わば静的な状態の時に外部から局部的に外
力を加え、その反応で絶縁層を評価しようとした方法で
ある。
しかしながら、電気的試験の場合、絶縁層内のクラ、り
とかボイドなどの欠陥を検知して絶縁劣化の程度を診断
していたのであるが、絶縁層の機械的な弾性の大きさな
どは検知できなかった。
とかボイドなどの欠陥を検知して絶縁劣化の程度を診断
していたのであるが、絶縁層の機械的な弾性の大きさな
どは検知できなかった。
また、機械的な弾性を調査する場合、打音では定量化す
ることができず、個人差が生じて好ましい方法ではなか
った。
ることができず、個人差が生じて好ましい方法ではなか
った。
また、これらは巻線の絶縁層の温度が変化しない静的な
状態での診断法であるので、巻線の温度変化が実際の運
転状態と同じか、それに近いような言わば動的な状態で
の診断法の開発が望まれていた。
状態での診断法であるので、巻線の温度変化が実際の運
転状態と同じか、それに近いような言わば動的な状態で
の診断法の開発が望まれていた。
本発明は上述した点ζこ鑑みて創案された方法で、その
目的としたところは、巻線絶縁の熱的劣化、機械的劣化
による巻線絶縁の機械的性質の変化をＡＢ法で検出する
ことｋより、絶縁劣化の程度を非破壊で簡単に診断でき
る電気機械の巻線絶縁診断方法を提供することにある。
目的としたところは、巻線絶縁の熱的劣化、機械的劣化
による巻線絶縁の機械的性質の変化をＡＢ法で検出する
ことｋより、絶縁劣化の程度を非破壊で簡単に診断でき
る電気機械の巻線絶縁診断方法を提供することにある。
つまり、その目的を達成するための手段は、先に出願し
た特願昭６３−１６１９０８号の基礎出願として、巻線
の絶縁層に温度変化が起こると絶縁層は熱的な歪（絶縁
システム内の温度差により生じる材料の膨張率の違いに
よる機械的なストレス）を受けるのでクラ、りなどが発
生し、同時にＡＩが発生する・現在、実際の運転と同じ
かそれに近い状態での診断が望まれているので、このよ
うな温度変化状態で発生する人Ｅを計測、解析すること
ξζよって絶縁診断を行なう。その診断とし工請求項第
（１）環ｌζ記載したよう番ζ、診断には同一絶縁シス
テムの絶縁新製時のＡＥデータとの比較が必要である。
た特願昭６３−１６１９０８号の基礎出願として、巻線
の絶縁層に温度変化が起こると絶縁層は熱的な歪（絶縁
システム内の温度差により生じる材料の膨張率の違いに
よる機械的なストレス）を受けるのでクラ、りなどが発
生し、同時にＡＩが発生する・現在、実際の運転と同じ
かそれに近い状態での診断が望まれているので、このよ
うな温度変化状態で発生する人Ｅを計測、解析すること
ξζよって絶縁診断を行なう。その診断とし工請求項第
（１）環ｌζ記載したよう番ζ、診断には同一絶縁シス
テムの絶縁新製時のＡＥデータとの比較が必要である。
すなわち、絶縁新製時に温度変化により発生したＡＢの
パラメータ（例えば発生イベント数。
パラメータ（例えば発生イベント数。
累積エネルギーなど）を基準値として、絶縁診断を行な
う対象の巻線の温度変化により発生したＡＩのパラメー
タを新製時のパラメータとの比によって絶縁劣化の程度
を診断する方法である。
う対象の巻線の温度変化により発生したＡＩのパラメー
タを新製時のパラメータとの比によって絶縁劣化の程度
を診断する方法である。
次に今回出願した請求項第（鋤項番とおいては、診断１
とは計測、解析したＡＩデータ群が、ＡＨの特定のパラ
メータ、例えば持続時間でＡＩデータがどのような分布
形状をしているかを数値化して判断する。数値化する方
法は特定のパラメータ、例えば持続時間の値をある幅に
分割して複数の帯域に分けである複数（通常は２つ）の
特定の帯域間に怠けるＡＩデータ数の比を演算する。
とは計測、解析したＡＩデータ群が、ＡＨの特定のパラ
メータ、例えば持続時間でＡＩデータがどのような分布
形状をしているかを数値化して判断する。数値化する方
法は特定のパラメータ、例えば持続時間の値をある幅に
分割して複数の帯域に分けである複数（通常は２つ）の
特定の帯域間に怠けるＡＩデータ数の比を演算する。
以上のようにして得られた比の数値によって絶縁劣化の
程度を診断する方法である。
程度を診断する方法である。
その作用は、電気機械が運転されるとき、絶縁層の温度
は通電電流のジュール熱により加熱されて上昇し、停止
すると冷却されて温度は下降する。
は通電電流のジュール熱により加熱されて上昇し、停止
すると冷却されて温度は下降する。
同時化発熱している導体と冷えている鉄心や空気の間に
ある絶縁層ｉζは、時間と共に変化する温度勾配が生じ
る。このために絶縁層は熱的な歪を受け、この歪を解放
するために絶縁層内にクレーズやクラ、りが、また絶縁
層と他の界面間に剥離や摩擦などが起り、同時にＡＥが
発生する。
ある絶縁層ｉζは、時間と共に変化する温度勾配が生じ
る。このために絶縁層は熱的な歪を受け、この歪を解放
するために絶縁層内にクレーズやクラ、りが、また絶縁
層と他の界面間に剥離や摩擦などが起り、同時にＡＥが
発生する。
かようなごとくして絶縁劣化が進行する時、絶縁層内の
熱的な歪を解放するこれらの現象の現われ方は、その絶
縁システムによって異なるが、対地絶縁にフィルム巻絶
縁を施し、無溶剤樹脂を真空含浸処理した絶縁システム
では次のように考えられる。
熱的な歪を解放するこれらの現象の現われ方は、その絶
縁システムによって異なるが、対地絶縁にフィルム巻絶
縁を施し、無溶剤樹脂を真空含浸処理した絶縁システム
では次のように考えられる。
（υ 請求項第（１）項に詔いては
絶縁システム製作当初は鉄心、絶縁層、導体間は樹脂に
より固化されて完全に一体の状態になりている。劣化初
期は絶縁層に熱的歪が加わると絶縁層にクレーズやクラ
、りが発生する。しかし、絶縁層がまだ新しく樹脂層に
歪を吸収する弾性があるため一定限度のＡＥが計測され
るにとどまる（絶縁劣化過程の第１段階）。
より固化されて完全に一体の状態になりている。劣化初
期は絶縁層に熱的歪が加わると絶縁層にクレーズやクラ
、りが発生する。しかし、絶縁層がまだ新しく樹脂層に
歪を吸収する弾性があるため一定限度のＡＥが計測され
るにとどまる（絶縁劣化過程の第１段階）。
絶縁劣化がもう少し進行すると樹脂層が加熱。
冷却の繰り返しにより硬化し、歪を吸収する弾性カナく
なり、クレーズやクラ、りまたフィルムの切断さらには
剥離や摩擦なども生じＡＥの発生もピークとなる（第２
段階）、さらに絶縁劣化が進行すると、絶縁層内には既
に発生した多数のクレーズやクラ、りがあるために発生
する熱的な歪は減少し、それと共に発生するＡＥも減少
する（第３段階）・ 絶縁劣化が末期になると、絶縁層内の熱的歪はさらに少
なくなり、発生するＡＥイベント数が初期の３割程度に
低下すると絶縁層の絶縁破壊電圧が新製時の２割程度番
こ低下する（第４段階）。
なり、クレーズやクラ、りまたフィルムの切断さらには
剥離や摩擦なども生じＡＥの発生もピークとなる（第２
段階）、さらに絶縁劣化が進行すると、絶縁層内には既
に発生した多数のクレーズやクラ、りがあるために発生
する熱的な歪は減少し、それと共に発生するＡＥも減少
する（第３段階）・ 絶縁劣化が末期になると、絶縁層内の熱的歪はさらに少
なくなり、発生するＡＥイベント数が初期の３割程度に
低下すると絶縁層の絶縁破壊電圧が新製時の２割程度番
こ低下する（第４段階）。
（２！Ｊ 請求項第（２！Ｊ項においては絶縁システ
ム製作当初は鉄心、絶縁層、導体間は樹脂により固化さ
れて完全に一体の状態になっている。劣化初期は絶縁層
にクレーズやクラ、りが発生していないため熱的歪が加
わるとクレーズやクラックが発生しやすい。その時に計
測されるＡＥを例えば持続時間の分布で解析すると、持
続時間が短時間のものが圧倒的に多いが、長時間のもの
も存在する。これは微少なりレーダやクラックの発生が
ほとんどであるが、少数の大きなりう、りの発生がある
ことを示唆している。
ム製作当初は鉄心、絶縁層、導体間は樹脂により固化さ
れて完全に一体の状態になっている。劣化初期は絶縁層
にクレーズやクラ、りが発生していないため熱的歪が加
わるとクレーズやクラックが発生しやすい。その時に計
測されるＡＥを例えば持続時間の分布で解析すると、持
続時間が短時間のものが圧倒的に多いが、長時間のもの
も存在する。これは微少なりレーダやクラックの発生が
ほとんどであるが、少数の大きなりう、りの発生がある
ことを示唆している。
絶縁劣化が進行すると、絶縁層内の熱的歪が加わりやす
い箇所には既にクラ、りが発生してしまっているので、
熱的歪も減少しＡＥの発生数も減少するが特に持続時間
の長いもの、すなわち大きなりう、りの発生は短時間の
ものに較べて減少するＯ そして絶縁劣化が末期ζこなると、絶縁層内の熱的歪は
さらに少なくなると共に、絶縁層の機械的弾性はほとん
どなくなり、発生するＡＥイベントのうち持続時間の大
きなりう、りの発生はまずます減少する。持続時間が短
時間のものと、長時間のものとのＡＥイベント数の比が
、ある値にまで低下すると、巻線の絶縁破壊電圧は新製
時の２割程度に低下する。
い箇所には既にクラ、りが発生してしまっているので、
熱的歪も減少しＡＥの発生数も減少するが特に持続時間
の長いもの、すなわち大きなりう、りの発生は短時間の
ものに較べて減少するＯ そして絶縁劣化が末期ζこなると、絶縁層内の熱的歪は
さらに少なくなると共に、絶縁層の機械的弾性はほとん
どなくなり、発生するＡＥイベントのうち持続時間の大
きなりう、りの発生はまずます減少する。持続時間が短
時間のものと、長時間のものとのＡＥイベント数の比が
、ある値にまで低下すると、巻線の絶縁破壊電圧は新製
時の２割程度に低下する。
以下、本発明の絶縁診断方法の一実施例を、回天に基づ
いて詳述する。
いて詳述する。
、〔実施 例〕
第１図（ａ） 、 （ｂ）は本郷明の絶縁診断方法の一
実施例として「転電機の直流機界磁巻線が鉄心と枠に組
み込まれた組立品を示し〕−１図（（転）はそ″）半面
図と人Ｅ計測法を示す説明図、第１図（ｂ）は第１図（
１）の組立品の側面図である。
実施例として「転電機の直流機界磁巻線が鉄心と枠に組
み込まれた組立品を示し〕−１図（（転）はそ″）半面
図と人Ｅ計測法を示す説明図、第１図（ｂ）は第１図（
１）の組立品の側面図である。
第１図（，１０、（ｂ）において、絶縁診断を行なう直
流機の巻線２は、枠１の内厘化９０°間隔で界磁鉄心３
と組み合わされた状態で４個配置され、通電が出来るよ
うに配線されている。
流機の巻線２は、枠１の内厘化９０°間隔で界磁鉄心３
と組み合わされた状態で４個配置され、通電が出来るよ
うに配線されている。
巻線２が温度変化状態の時発生するＡＥはＡＥセンサ４
で検出されるが、このＡＥセンサ４は枠１の外周番ζ平
面を設け、ここにグリスを塗布した上書こ押し付は密着
するように機械的に固定される。
で検出されるが、このＡＥセンサ４は枠１の外周番ζ平
面を設け、ここにグリスを塗布した上書こ押し付は密着
するように機械的に固定される。
なお、５はプリアンプ、６はＡＥアナライザ、７はプリ
ンタである。
ンタである。
次に、かような状態でセットされた巻線の絶縁劣化の診
断方法を第２図（ａ） 、 （ｂ）〜第４図を参照しな
がら説明する・なお、検出されたＡＥ信号イは、プリア
ンプ５を通りＡＩアナライザ６で解析され、解析結果は
ＡＨアナライザ６に内東のＯＲＴξこ表示されると共に
、プリンタ７＃ζ出力することができる。使用したＡＨ
センサ４は１５０ｋ）ｈ ｉＣ共振周波数をもつもので
、プリアンプ５のゲインは４０ｄＢ。
断方法を第２図（ａ） 、 （ｂ）〜第４図を参照しな
がら説明する・なお、検出されたＡＥ信号イは、プリア
ンプ５を通りＡＩアナライザ６で解析され、解析結果は
ＡＨアナライザ６に内東のＯＲＴξこ表示されると共に
、プリンタ７＃ζ出力することができる。使用したＡＨ
センサ４は１５０ｋ）ｈ ｉＣ共振周波数をもつもので
、プリアンプ５のゲインは４０ｄＢ。
ＡＨアナライザ６内のメインアンプゲインは２０ｄＢ。
しきい値は０．１ｖに設定して計測した。また、界磁巻
線の絶縁システムとして対地絶縁ｉζフィルム巻絶縁を
施し、無溶剤樹脂を真空含浸処理した絶縁システムを用
意し、実際の運転条件と熱的に同じｋなるように連続定
格電流より少し低い一定電流を流し、加熱時間５時間、
冷却時間１時間のヒートサイクルを行なった。
線の絶縁システムとして対地絶縁ｉζフィルム巻絶縁を
施し、無溶剤樹脂を真空含浸処理した絶縁システムを用
意し、実際の運転条件と熱的に同じｋなるように連続定
格電流より少し低い一定電流を流し、加熱時間５時間、
冷却時間１時間のヒートサイクルを行なった。
第２図（−はヒートサイクルによる巻線の抵抗性温度と
経過時間とのあるヒートサイクル数での特性図、第２図
（ｂ）はこの時巻線に発生したＡＩイベント数と経過時
間との特性図である。
経過時間とのあるヒートサイクル数での特性図、第２図
（ｂ）はこの時巻線に発生したＡＩイベント数と経過時
間との特性図である。
第２開缶）から、ヒートサイクル経過時間初期の温度上
昇が急なときにＡＥが多数発生していることが判る。
昇が急なときにＡＥが多数発生していることが判る。
次に請求項第（１）項において説明する。
第３図において、縦軸は第２図（ｂ）で示したある１回
のヒートサイクルで発生するＡＥイベント数が新製時の
ヒートサイクルで発生するＡＩイベント数との比率で示
し、横軸はヒートサイクル数を示し、ＡＥイベント数が
ヒートサイクルが進行するとどのように変化していくか
を示す特性図であり、その特性図の上部に１〜４で示さ
れている数字は〔作用〕の項で説明した絶縁劣化の過程
段階を示している。
のヒートサイクルで発生するＡＥイベント数が新製時の
ヒートサイクルで発生するＡＩイベント数との比率で示
し、横軸はヒートサイクル数を示し、ＡＥイベント数が
ヒートサイクルが進行するとどのように変化していくか
を示す特性図であり、その特性図の上部に１〜４で示さ
れている数字は〔作用〕の項で説明した絶縁劣化の過程
段階を示している。
第３図から、ヒートサイクル初期から１ｏｏサイクル前
後までは含浸樹脂が弾性を保持している絶縁劣化の第１
・第２段階で、それ以後はクラック等により熱的歪が吸
収され発生イベント数が緩やかに減少する第３・第４段
階を示す。
後までは含浸樹脂が弾性を保持している絶縁劣化の第１
・第２段階で、それ以後はクラック等により熱的歪が吸
収され発生イベント数が緩やかに減少する第３・第４段
階を示す。
次に、第４図においては、第３図で縦軸は１回のヒート
サイクル（６時間）で発生するＡＥイベント数の比率で
表示したが、ヒートサイクルを開始して最初の５分間に
発生するＡＥイベント数の比率を表示した特性図である
。
サイクル（６時間）で発生するＡＥイベント数の比率で
表示したが、ヒートサイクルを開始して最初の５分間に
発生するＡＥイベント数の比率を表示した特性図である
。
その後、ヒートサイクル試験を行なりた４個の界磁巻線
２は、絶縁劣化により６００〜７００サイクルで５ｋＶ
の耐電圧チエ、り１こより絶縁破壊した。
２は、絶縁劣化により６００〜７００サイクルで５ｋＶ
の耐電圧チエ、り１こより絶縁破壊した。
このことから、ＡＢイベント数の比率が第３図では３ｏ
＊、第４図では２Ｏ４程度まで減少すると絶縁破壊する
可能性があることが判った。なお、本実施例では絶縁劣
化の程度を診断するパラメータとしてＡＥイベント数を
用いたが、これに代ってＡＩのエネルギーの累積値、カ
ウントの累積値。
＊、第４図では２Ｏ４程度まで減少すると絶縁破壊する
可能性があることが判った。なお、本実施例では絶縁劣
化の程度を診断するパラメータとしてＡＥイベント数を
用いたが、これに代ってＡＩのエネルギーの累積値、カ
ウントの累積値。
持続時間の累積値などでも診断可能である。さらに、同
一絶縁システムでも巻線の形状により発生するＡＰイベ
ント数が変化するので、その都度新製時の特性を計測し
てそれとの比較で診断を行なう必要がある。
一絶縁システムでも巻線の形状により発生するＡＰイベ
ント数が変化するので、その都度新製時の特性を計測し
てそれとの比較で診断を行なう必要がある。
また請求項第（２）項について説明すると、第５図（姐
ｂ）（ｅＪはヒートサイクルによる熱劣化の過程で、第
２図（ｂ）に示すように１ヒートサイクル中ｌこ発生す
るＡＢイベントのうちの最初の約１割１すなわち加熱時
のＡＥが多数発生する部分のＡＥデータについて横軸が
持続時間（対数表示）、縦軸がＡＨイベントの発生比率
を百分率で示した特性図である。
ｂ）（ｅＪはヒートサイクルによる熱劣化の過程で、第
２図（ｂ）に示すように１ヒートサイクル中ｌこ発生す
るＡＢイベントのうちの最初の約１割１すなわち加熱時
のＡＥが多数発生する部分のＡＥデータについて横軸が
持続時間（対数表示）、縦軸がＡＨイベントの発生比率
を百分率で示した特性図である。
これは発生したＡＩがどのような持続時間の分布を持っ
ているか示したものであり、持続時間を対数表示とした
のは長時間側のＡ１発生数を短時間側のものと較べて強
調したいからである。第５図（補はヒートサイクル試験
開始時、第５図（ｂ）は２００サイクル前後、第５図（
ｅｊは６００サイクル前後での特性を示す＠ 第６図は第５図の中で右上がり二重斜線の部分Ａと右下
がり一重斜線の部分ＢとのＡＢイベント発生比率の比Ｂ
／Ａがヒートサイクル数によりどのように変化するかを
示したものである。これによるとヒートサイクル試験開
始時では、１．４前後であり、ヒートサイクル試験が進
むと単調減少し、２００サイクル前後では１．１，６０
０サイクル前後では０．６〜０．７の間の値となってい
る。
ているか示したものであり、持続時間を対数表示とした
のは長時間側のＡ１発生数を短時間側のものと較べて強
調したいからである。第５図（補はヒートサイクル試験
開始時、第５図（ｂ）は２００サイクル前後、第５図（
ｅｊは６００サイクル前後での特性を示す＠ 第６図は第５図の中で右上がり二重斜線の部分Ａと右下
がり一重斜線の部分ＢとのＡＢイベント発生比率の比Ｂ
／Ａがヒートサイクル数によりどのように変化するかを
示したものである。これによるとヒートサイクル試験開
始時では、１．４前後であり、ヒートサイクル試験が進
むと単調減少し、２００サイクル前後では１．１，６０
０サイクル前後では０．６〜０．７の間の値となってい
る。
以上のようにしてヒートサイクル試験を行なった４個の
界磁巻線２はヒートサイクルによる熱劣化のため６００
〜７００サイクルの間で５ｋＶの耐電圧チエツクによっ
て絶縁破壊した。このことから、ＡＩイベント発生比率
の比Ｂ／Ａが０．６前後にまで減少すると絶縁破壊する
可能性があることが判った。なお本実施例では絶縁劣化
の程度を診断するためのパラメータとしてＡＥイベント
の持続時間を用いたが、これに代りてエネルギー、リン
グダウンカウントなどでも診断可能と考えられる。
界磁巻線２はヒートサイクルによる熱劣化のため６００
〜７００サイクルの間で５ｋＶの耐電圧チエツクによっ
て絶縁破壊した。このことから、ＡＩイベント発生比率
の比Ｂ／Ａが０．６前後にまで減少すると絶縁破壊する
可能性があることが判った。なお本実施例では絶縁劣化
の程度を診断するためのパラメータとしてＡＥイベント
の持続時間を用いたが、これに代りてエネルギー、リン
グダウンカウントなどでも診断可能と考えられる。
第５図（ａ）（ｂ）（ｃ）の特性図は１ヒートサイクル
中の最初の約１割のＡＩデータについて解析したもので
あるが、この特性は１ヒートサイクル中の全ＡＥデータ
を解析した特性と比較してもほとんど同じである。その
ため１回の診断に必要な時間は１ヒートサイクルの所要
時間６時間よりも大幅に少なくてよく、１５〜２０分あ
れば十分である。
中の最初の約１割のＡＩデータについて解析したもので
あるが、この特性は１ヒートサイクル中の全ＡＥデータ
を解析した特性と比較してもほとんど同じである。その
ため１回の診断に必要な時間は１ヒートサイクルの所要
時間６時間よりも大幅に少なくてよく、１５〜２０分あ
れば十分である。
以上説明したごとく本発明によれば、従来絶縁層の機械
的な性質の変化を定量的に検知することが出来なかった
が、ＡＥ法を用い絶縁層の熱的歪から発生するＡＥを検
出、計測することにより巻線絶縁の劣化の程度を定量的
に非破壊で簡単に診断出来るようになった。また請求項
第（２）項において、本絶縁診断法は診断対象となる巻
線の新製時のＡＥデータと診断時のＡＥデータを演算し
て診断する方法ではないので、何個の巻線の新製時のデ
ータは必要ない。このため巻線新製時のＡＥデータ測定
が省略できる。
的な性質の変化を定量的に検知することが出来なかった
が、ＡＥ法を用い絶縁層の熱的歪から発生するＡＥを検
出、計測することにより巻線絶縁の劣化の程度を定量的
に非破壊で簡単に診断出来るようになった。また請求項
第（２）項において、本絶縁診断法は診断対象となる巻
線の新製時のＡＥデータと診断時のＡＥデータを演算し
て診断する方法ではないので、何個の巻線の新製時のデ
ータは必要ない。このため巻線新製時のＡＥデータ測定
が省略できる。
第１図（ａ） 、 （ｂ）は本発明の診断法の一実施例
であり、第１図（ａ）はその平面図とＡＢ計測法を示す
説明図、第１図（ｂ）は側爾図、第２図（ａ）はあるヒ
ートサイクルでの巻線抵抗法温度と経過時間との関係を
示す特性図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）のヒートサイ
クルでの巻線に発生したＡＥイベント数と経過時間との
関係を示す特性図、第３図は１回のヒートサイクルで発
生するＡＥイベントの比率とヒートサイクル数との関係
を示す特性図、第４図はヒートサイクルの最初の５分間
で発生するＡＥイベントの比率とヒートサイクル数との
関係を示す特性図、第５図（ａ）（ｂ）（Ｃ）はヒート
サイクル中に発生するＡＥが持続時間に対してどのよう
な分布をしているかを示し、第５図（ａ）はヒートサイ
クル試験開始時、第５図（ｂ）は２００サイクル前後、
第５図（ｅ）は６００サイクル前後での特性図、第６図
は第３図中のＡの部分とＢの部分の人Ｅイベント発生比
率の比Ｂ／Ａがヒートサイクル数によりどのように変化
するかを示す特性図である。 １・・・・・・枠、２・・・・・・界磁巻線、３・・・
・・・界磁鉄心、４・・・・・・ＡＥセンサ、５・・・
・・・プリアンプ、６・・・・・・ＡＥアナライザ、７
・・・・・・プリンタ。
であり、第１図（ａ）はその平面図とＡＢ計測法を示す
説明図、第１図（ｂ）は側爾図、第２図（ａ）はあるヒ
ートサイクルでの巻線抵抗法温度と経過時間との関係を
示す特性図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）のヒートサイ
クルでの巻線に発生したＡＥイベント数と経過時間との
関係を示す特性図、第３図は１回のヒートサイクルで発
生するＡＥイベントの比率とヒートサイクル数との関係
を示す特性図、第４図はヒートサイクルの最初の５分間
で発生するＡＥイベントの比率とヒートサイクル数との
関係を示す特性図、第５図（ａ）（ｂ）（Ｃ）はヒート
サイクル中に発生するＡＥが持続時間に対してどのよう
な分布をしているかを示し、第５図（ａ）はヒートサイ
クル試験開始時、第５図（ｂ）は２００サイクル前後、
第５図（ｅ）は６００サイクル前後での特性図、第６図
は第３図中のＡの部分とＢの部分の人Ｅイベント発生比
率の比Ｂ／Ａがヒートサイクル数によりどのように変化
するかを示す特性図である。 １・・・・・・枠、２・・・・・・界磁巻線、３・・・
・・・界磁鉄心、４・・・・・・ＡＥセンサ、５・・・
・・・プリアンプ、６・・・・・・ＡＥアナライザ、７
・・・・・・プリンタ。
Claims (2)
- （１）電気機械巻線の絶縁劣化を診断する方法において
、前記巻線の新製時に、この巻線の絶縁層が温度変化に
より受ける熱的歪によって発生するアコースティック・
エミッションをアコースティック・エミッションセンサ
ーで検出して得られたパラメータを基準値とし、絶縁診
断を行う対象の巻線の温度変化により発生したアコース
ティック・エミッションを検出して得られたパラメータ
を前記基準値と比較することによって絶縁劣化の程度を
診断することを特徴とした電気機械の巻線の絶縁診断方
法。 - （２）前記巻線の新製時に、この巻線の絶縁層が温度変
化により受ける熱的歪によって発生するアコースティッ
ク・エミッションをアコースティック・エミッションセ
ンサーで検出して得られたパラメータを基準値とし、絶
縁診断を行う対象の巻線の温度変化により発生したアコ
ースティック・エミッションを検出して得られたパラメ
ータを前記基準値と比較する方法を、巻線の絶縁層が受
ける熱的歪によって発生するアコースティック・エミッ
ションをアコースティック・エミッションセンサーで検
出して計測した結果を、アコースティック・エミッショ
ン発生イベント数がアコースティック・エミッションの
特定のパラメータによってどのように分布しているかを
調べ、その分布形状を数値化してその数値で絶縁劣化の
程度を診断することを特徴とした請求項第（１）項記載
の電気機械の巻線の絶縁劣化診断方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63238311A JP2717814B2 (ja) | 1988-06-29 | 1988-09-22 | 電気機械の巻線の絶縁診断方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16190888 | 1988-06-29 | ||
| JP63-161908 | 1988-06-29 | ||
| JP63238311A JP2717814B2 (ja) | 1988-06-29 | 1988-09-22 | 電気機械の巻線の絶縁診断方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0277664A true JPH0277664A (ja) | 1990-03-16 |
| JP2717814B2 JP2717814B2 (ja) | 1998-02-25 |
Family
ID=26487857
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63238311A Expired - Lifetime JP2717814B2 (ja) | 1988-06-29 | 1988-09-22 | 電気機械の巻線の絶縁診断方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2717814B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008134088A (ja) * | 2006-11-27 | 2008-06-12 | Nec Corp | 薄膜剥離強度測定装置、測定方法およびプログラム |
| JP2010223761A (ja) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Taiheiyo Cement Corp | 高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法 |
| CN111899972A (zh) * | 2020-07-16 | 2020-11-06 | 江苏扬电科技股份有限公司 | 一种特殊的硅钢铁芯多功能组合定位组件 |
| WO2023072174A1 (zh) * | 2021-11-01 | 2023-05-04 | 南方电网调峰调频发电有限公司检修试验分公司 | 抽水蓄能发电电动机vpi线棒绝缘热机械劣化的判定方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6010184A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-19 | Mitsubishi Electric Corp | 電気機器における固体絶縁物の絶縁診断装置 |
-
1988
- 1988-09-22 JP JP63238311A patent/JP2717814B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6010184A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-19 | Mitsubishi Electric Corp | 電気機器における固体絶縁物の絶縁診断装置 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008134088A (ja) * | 2006-11-27 | 2008-06-12 | Nec Corp | 薄膜剥離強度測定装置、測定方法およびプログラム |
| JP2010223761A (ja) * | 2009-03-24 | 2010-10-07 | Taiheiyo Cement Corp | 高強度繊維補強コンクリートのひび割れ発生荷重の推定方法 |
| CN111899972A (zh) * | 2020-07-16 | 2020-11-06 | 江苏扬电科技股份有限公司 | 一种特殊的硅钢铁芯多功能组合定位组件 |
| CN111899972B (zh) * | 2020-07-16 | 2024-05-14 | 江苏扬电科技股份有限公司 | 一种特殊的硅钢铁芯多功能组合定位组件 |
| WO2023072174A1 (zh) * | 2021-11-01 | 2023-05-04 | 南方电网调峰调频发电有限公司检修试验分公司 | 抽水蓄能发电电动机vpi线棒绝缘热机械劣化的判定方法 |
| US11892496B1 (en) | 2021-11-01 | 2024-02-06 | Csg Power Generation Co., Ltd. Maintenance And Test Company | Method for determining insulation thermomechanical deterioration of VPI wire rod of pumped storage power generation motor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2717814B2 (ja) | 1998-02-25 |
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