JPH0280879A - 温度差動弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本願発明は流量の変化に応じて温度が変化する第１、第
２両流体のそれぞれの温度を検知して、核内流体の温度
差か所定温度範囲内に収まるように該両流体の流量比を
制御するために使用されろ温度差動弁に関するものであ
る。

（従来の技術） 従来、例えは蒸発器に複数系統の蒸発コイルか組込まれ
ている冷凍装置においては、蒸発器の各蒸発コイルに分
配する冷媒の流量比か適切てないと、各蒸発コイルごと
に過熱度が異なり、蒸発器全体としての最高の冷却能力
を発揮さＵ−ることかできない。

又、１つの冷凍装置て多室の冷暖房を行うような空調ノ
ステムにおけるように、各室に設置されている室内機へ
の冷媒分配を均等に行う必要かある場合に、それか適切
に行イつれないと、各室ごとに冷暖房能力か一定せず不
都合か生じる。

従来、冷凍装置における冷媒分配器としては種々の形態
のちのがある（たとえば実開昭５７−１６７３７７号公
報）が、その多くは複数系統の蒸発コイルなりあるいは
室内機なりへ単に一定比率で冷媒を分配するた（」の機
能しか有せず、蒸発器の各蒸発コイルやあるいは各室内
機の需要に応じて冷媒の流量比を調節する機能を有する
ものは見当らない。

（発明が解決しようとする課題） 本願発明は、」−記の冷凍装置中の冷媒分配器のように
、複数系統を流通オろ流体の流量比を制御するにあたり
、それぞれの系統の流体の温度を検知し、各流体間の温
度差が自動的に所定温度範囲内に収まるように（一系統
の流体が他系統の流体に対して過度に温度上冒したり、
あるいは温度降下したりすることのないように）してそ
れらの流体が流通する各種機器が全体としてもっとも高
効率で機能し得るようにしようとするものであり、しか
もその場合に、各流体の温度を検知する手段と、その温
度に対応じて各流体の流量比を制御する手段とを１つの
ケーノング内に収納一体化して、その取扱い（各種機器
に対する着脱作業等）を容易にし得るようにしようとす
るものである。

（課題を解決するたぬの手段） 本件出願では、上記の課題を解決するための手段として
、請求項第１項の発明においては、第１図及び第２図に
例示する如く、流量Ｓｘの変化にしたがって温度ＴＸが
変化する第１の流体Ｘを通過せしめる第１流体通路１４
と流量ｓｙの変化にしたがって温度’ｈ”ｙか変化する
第２の流体Ｙを通過せしめる第２流体通路２４とを有す
るケーシング５と、該ケーシング５内で変位して前記第
１流体通路１４を流通する第１流体Ｘと前記第２流体通
路２４を流通する第２流体Ｙの流量比Ｓｘ／Ｓｙを変化
さ且る作用をする弁部材６と、前記第１流体通路１４中
に置かれて前記弁部材６をイ」勢するとともに前記第１
流体Ｘの温度Ｔｘに感応じて該弁部材６に対する作用力
Ｆｘが変化する形状記憶合金製の第１の感温バネＩＯと
、前記第２流体通路２４中に置かれて前記弁部材６を（
＝１勢するとともに前記第２流体Ｙの温度１゛ｙに感応
じて該弁部材６に対する作用力Ｆｙが変化する形状記憶
合金製の第２の感温バネ２０をそなえるとともに、前記
第１の感温バネ１０と第２の感温バネ２０は前記第１流
体Ｘの温度Ｔｘと第２流体Ｙの温度ＴＶの差温ΔＴを一
定の温度範囲内に維持するように前記弁部＋Ａ６による
前記第１、第２両流体ｘ、ｙの流量比制御を行うべく該
弁部材６に対するそれぞれの温度−作用力特性を規定（
７ていることを特徴どしている。

又、請求項第２項の発明においては、第１の流体Ｘど第
２の流体Ｙが冷凍装置にお（Ｊろ２系統の第１、第２の
蒸発コイル４１．４２を通過する第１、第２の分岐冷媒
流であり、第１の感温バネ１０と第２の感温バネ２０を
前記２系統の蒸発コイル４＋、４２通過後の各分岐冷媒
流の温度ＴＸ、Ｔｙを感知する如くしたことを特徴とし
ている。

さらに、請求項第３項の発明においては、グーソング５
内の第１流体通路１４が第１蒸発コイル４１へ向う湿り
状態の第２両分岐冷媒流Ｘ１の往路となる往路部１４．
　Ａと該第１蒸発コイル４１から還流オろ乾き状態の第
２両分岐冷媒流Ｘ１の復路となる復路部１４Ｂとに分割
されるとともに同ケーシング５内の第２流体通路２４が
第２蒸発コイル４２へ向う湿り状態の第２分岐冷媒流Ｙ
、の往路となる往路部２４Ａと該第２蒸発コイル４２か
ら還流する乾き状態の第２分岐冷媒流Ｙ、の復路となる
復路部２４　Ｂどに分割されており、且つ第１、第２の
各感温バネ１０．２０をそれぞれの流体通路１４．２４
の各復路部１４　Ｂ　、　２４．　Ｂに、又弁部＋Ａ’
　６を前記第１、第２各流体通路１４．２４の各往路部
＋　４　Ａ、２４△にあって前記各感温バネ１０．２０
が感知する各乾き状態の第１、第２両分岐冷媒流Ｘ、、
Ｙ、の温度Ｔｘ、Ｔｙに応じて前記第１、第２の両流体
通路１４．２４の各往路部１４Ａ、２４Ａを通過する湿
り状態の第１、第２両分岐冷媒流Ｘ１、、ｙ　、の流量
比Ｓｘ／Ｓｙを制御する如くしていることを特徴として
いるとしている。

（作　用） 本願の請求項第１項の発明においては、第１流体Ｘの温
度ＴＸを感知して変形する形状記憶合金製の第１の感温
バネ１０の作用力Ｆｘと第２流体Ｙの温度’ｒｙを感知
して変形する第２の感温バネ２０の作用力Ｆｙとが弁部
材６に負荷され、上記両件用力Ｆｘ、Ｆｙのバランスす
るところで第１流体Ｘの流量を制御する第１弁通路部１
６の開度ＧＸと第２流体Ｙの流量を制御する第２弁通路
部２６の開度Ｇｙが規定される。そして、その開度Ｇｘ
Ｇｙに応じて両流体Ｘ、Ｙの流量ｓｘ、ｓｙか決定され
る。

第１流体Ｘの温度Ｔｘと第２流体Ｙの温度Ｔｙが相対的
に変化し、その差温ΔＴに変化が生じると、それまで弁
部材６に負荷されていた２つの感温バネの作用力Ｆｘ、
Ｆｙのバランスか崩れ、弁部材６が変位せしめられる。

それに伴って両弁通路部１６．２６の開度Ｇｘ、Ｇｙが
変化して両流体Ｘ、Ｙの流ｆｆ１ｓｘ、ｓｙか変化する
か、その流量変化は第１、第２両流体Ｘ、Ｙの温度差Δ
Ｔを小さくさせる方向に向けて生じろ。

次に、本願の請求項第２項の発明は、上記請求項第１項
の発明を冷凍装置の分配弁に適用した場合に関するもの
で、第１流体Ｘは冷凍装置における第１蒸発コイル／１
１を通過し、第２流体Ｙは第２蒸発コイル４２を通過す
る。ずなわち、第１感温バネ１０と第２感ｌｄＩバネ２
０はそれぞれ蒸発コイル通過後のガス冷媒Ｘ、Ｙに接触
してその温度ＴＸＴｙの変化に応じて変形し、弁部ｆ、
Ａ６に対する作用力が変化する。その作用力の変化は、
その作用力の変化によって弁部材６がいづれかの方向に
変位し、その変位に応じて両冷媒Ｘ、Ｙの流量比が変化
し、さらにその流量比の変化にしたがって両冷媒Ｘ、Ｙ
の温度差Δ′Ｆが小さくなるような方向に生じる。

次に、本願の請求項第３項の発明は、第１．第２各流体
（冷媒）ｘ、ｙが流通する流体通路１４．２４をそれぞ
れ、蒸発器４の各蒸発コイル４１，４２へ至るまての湿
り状態の冷媒が通過する往路部１４Ａ、２４Ａと、蒸発
器４の各蒸発コイル４１４２通過後の乾き状態の冷媒が
通過する復路部１４　Ｂ、２４　Ｂとに分け、蒸発器４
通過後の乾き状態の冷媒の温度’Ｉ”、ｘ、Ｔｙを検知
して、蒸発器４へ供給される湿り状態の冷媒の流量比Ｓ
Ｘ／ＳＹを制御しようとするものである。オなイっち、
この請求項第３項の発明によれば、蒸発器４の各蒸発コ
イル４１．４２通過後の乾き状態の冷媒の温度状態に対
応じて、それらの各蒸発コイル４１４２へ供給される湿
り状態の圧縮機の流量をそれぞれの蒸発コイル４１，４
２の入［」側において加減しようとするものである。

（発明の効果） 本願の請求項第１項の発明の温度差動弁によれば、量弁
を流通する第１、第２の両流体Ｘ、Ｙは、それぞれの温
度Ｔ　ｘ　、　Ｔ　ｙの変化にしたかってその流量比か
制御されるから、何らかの原因で両方の流体Ｘ、Ｙの間
に流量の不均衡が生じ、それによって両流体ｘ、ｙ間の
温度差か許容限度をこえろような状況が生じた場合でも
、両流体Ｘ、Ｙの温度を感知した形状記憶合金製の第１
、第２の両惑星バネ１０．２０が自動的に弁部材６を駆
動して両流体Ｘ、Ｙの流量比を変化させるので、上記の
ような両流体ｘ、ｙ間の流量の不均衡は自動的に修正さ
れる。したがって第１、第２両流体の供給をう（プる各
種機器、たとえば冷凍装置の蒸発器４や、多室型空調装
置の各室内機などはそれぞれ最高効率で運転可能となる
。

次に、本願の請求項第２項の発明では、」二足請求項第
１項の発明の効果が特に冷凍装置の蒸発器４において効
果的に実現するものである。

又、本願の請求項第３項の発明では、蒸発器４の各蒸発
コイル４１．４２通過後の各系統の乾き状態の冷媒の温
度を感知して、それぞれの蒸発コイル４１．４２へ供給
される湿り状態の冷媒の流量比を各蒸発コイル／ＩＩ、
４２の入口側で制御するものであるから、流量比の不均
衡是正が迅速に行イつれるという効果かある。

（実施例） 以下、第１図ないし第４図を参照して本願各発明の好適
な実施例を説明する。

第１図は、請求項第１項及び第２項の各発明に対応する
実施例の温度差動弁を示すものであり、ここでは同温度
差動弁は冷凍装置の蒸発器における２系統の蒸発コイル
を流通する冷媒の流量比を制御するために使用されてい
る。

第１図において符号１け圧縮機、２は凝縮器、３は膨張
弁又（Ｊキャピラリーチコーブ等の減圧装置、４は蒸発
器を示している。蒸発器４には２系統の蒸発コイル／１
１．４２が組込まれており、減圧装置３通過後の減圧液
冷媒がこの２系統の第１蒸発コイル４１及び第２蒸発コ
イル４２に分流して蒸発器４を通過づ−ろ。請求項第１
項の発明の実施例にかかる温度差動弁５０は、蒸発器４
と圧縮機１の間に介設されて蒸発器４の第１蒸発コイル
４１を通過する第１の冷媒分岐流（請求項第１項、第２
項中の第１流体に該当する）Ｘの流量ＳＸと蒸発器４の
第２蒸発コイル４２を通過する第２の冷媒分岐流（請求
項第１項、第２項中の第２流体に該当する）Ｙの流量Ｓ
ｙの比Ｓｘ／Ｓｙを制御する。

第１冷媒分岐流Ｘと第２冷媒分岐流Ｙは温度差動弁５０
で合流して圧縮機Ｉへ還流する。

上記の温度差動弁５０の構造と作用を第１図、第２図を
併用して説明すると、この温度差動弁５０は筒形のケー
シング５の両端に第１冷媒分岐流Ｘが流入する第１人口
ボート１１と第２冷媒分岐流Ｙが流入する第２人口ボー
ト２１を有し、さらにその中間部に第１１第２両冷媒分
岐流が合流して流出する出口ボート３１を有している。

ケーンアク５内には出口ポート３Ｉに対向する位置に弁
部材６が収容されてケーシング５内を第１人ロボート１
１と出口ボート３１の間に形成される第１流体通路１４
と第２人Ｌ１ボート２１と出口ボート３１の間に形成さ
れる第２流体通路２４とに区画している。

弁部４４’　Ｇの両端には第１弁体部６１と第２弁体部
６２の２つの弁体部が形成されている。ケーシング５内
の一方の第１流体通路１４内には一方の第１弁体部６１
に対向して第１弁座部１５が形成され、この第１弁体部
６１と第１弁座部１５との間に第１冷媒分岐流Ｘか流通
する第１弁通路部１６が形成され、他方の第２流体通路
２４内には他方の第２弁体部６２に対向して第２弁座部
２５が形成され、この第２弁体部６２と第２弁座部２５
どの間に第２冷媒分岐流Ｙが流通する第２弁通路部２６
が形成されている。これらの第１、第２の２つの弁通路
部１６．２６は、弁部材６の変位によってその開度ＧＸ
、Ｇｙが変化せしめられる。すなわち、この両弁通路部
１６．２６は弁部材６の変位に応じてその一方の開度Ｇ
Ｘ（又はＧｙ）が大きくなれば、他方の開度Ｇｙ（又は
ＧＸ）が小さくなるという関係にあり、弁部材６の変位
にしたがってそれぞれの弁通路部１６．２６を流通する
両冷媒分岐流Ｘ、Ｙの流量比ＳＸ／ＳＹを変化させる如
く作用オろ。

ケーシング５の第１１第２の各流体通路１４２４にはそ
れぞれ弁部材６を付勢するためのバネ（第１感温バネＩ
Ｏと第２感温バネ２０）か設けられている。これらの各
感温バネ１０．２０は、所定の温度領域内では温度の変
化にともなって変形）〜、それに応じて弁部材６に対す
る作用力（ＦｘＦｙ）か変化オろような特性をイ」与さ
れた形状記憶合金て作られている。

第１図及び第２図において符号４５は第１感温バネｌ０
Ｚ）一端を位置決めする有孔のバネ受板、４６（Ｊ第２
感温バネ２０の一端を位置決めする有孔のバネ受板であ
り、Ｉｙ１１〜Ｌ　ＩＢはそれぞれ冷媒配管を示してい
る。

第２図及び第３図は、」二足の第１感温バネ１０及び第
２感温バネ２０の各作用力（Ｆｘ、Ｆｙ）の変化と第１
弁通路部１６の開度Ｇｘならびに第２弁通路部２６の開
度ｃｙの変化の関係を示す説明図である。

第１図及び第２図において、第１感温バネ１０は蒸発器
４の第１蒸発コイル４１通過後の第１冷媒分岐流（第１
流体）Ｘと接触して温度Ｔｘ＝Ｔｘの状態にある。さら
に第２感温バネ２０は蒸発器４の第２蒸発コイル４２通
過後の第２冷媒分岐流（第２流体）Ｙと接触して温度Ｔ
　”ｌ　””　Ｔ　Ｙ　ｌの状態にある。又、弁部材６
は任意の乱点Ｓ。からストロークＳ　ｕ＝　Ｓ　Ｌ＋、
の位置にあり、そのとき、第１弁通路部１６は開度Ｇ　
Ｘ＝　Ｇ　ｘ、、第２弁通路部２６は開度Ｇ　Ｙ　”　
Ｇ　）’　＋に設定される。

第２図において符号１０′は温度Ｔｘ＝Ｔｘ＋の状態下
にある第１感温バネ１０の自由状態（自由長さ（ｌＸ＝
ＱＸ、）を示し、符号２０′は温度’ｒｙ′ｒｙＩの状
態下にある第２感温ノくネ２０の自由状態（自由長さ（
ｌｙ＝ｕｙ＋）を示している。

これらの各バネ１０．２０はケーシング５内に組込まれ
た状態ではそれぞれ自由状態から圧縮されて、第１感温
バネ１０はケーノング内長さ（ｌｘｍｕｘｍ、（そのと
きの圧縮量（Ｃ１ｘｎ）＝　ｎｘｎ、＝　（ｌｘ。

−Ｉｌｘｍ、）、第２感温バネ２０はケーソンク内長さ
ｕｙｍ−σｙｍ＋（そのときの圧縮量（σｙｎ）　＝（
ｌｙｎ＋（ｌ　Ｙ＋−ｆｌ　ｙｍ＋）となる。

」−紀行温度状態にある各バネ１０．２０の）＜ネ定数
（Ｋｘ、ＫＯを第１感温バネｌＯについてはＫｘＫｘ＋
（温度ＴＸ−Ｔ　Ｘ　＋において）、第２感温ノくネ２
０Ｅつい”ｉ：Ｌ：ＬＫｙ＝Ｋｙ＋（？Ｗ度Ｔ　Ｖ−”
　Ｔｙｅニおし）で）とすると、それぞれの温度状態に
おいて、各バネ１０．２０が弁部材６に負荷する作用力
（ノクネ定数×バネ圧縮量）は次のｊ；うになる。

第１感温バネ１０の作用力（Ｆｘ−・ＦＸ１）Ｆ　ＸＩ
　＝　Ｋ　ＸＩ　Ｘ　（ｌ　Ｘ１１＋Ｋｘ＋Ｘ（ｕｘ＋
　　　　ｎｘｍ＋）　　・　　・　　・　　・　（］）
第２感温バネ２０の作用力（Ｆ　ｙ＝　Ｆ　ｙ＋）Ｆ’
／＋　＝Ｋｙ＋Ｘ　１ｌｙｎ Ｋｙ＋Ｘ（見ｙｌ−旦ｙｍ＋）・・・・（２）そ１．て
、この両バネ１０．２０のそれぞれの作用力Ｆ　ｘ（Ｆ
　ＸＩ）、　Ｆ　ｙ（−Ｐ　ｙ＋）が、Ｆ　Ｘ　ｌ　＝
　Ｐ　ｙ の関係になるところで弁部ｋＡ６が停止せしめられ、そ
の位置に対応じて第１、第２各弁通路部１６２６の開度
Ｇが決定される（開度Ｇｘ＝Ｇｘ、、ＧｙＧｙ＋）。

なお、本実施例では、本願発明を適用して、第１感温バ
ネ１０と第２感温ノ＼ネ２０は所定の温度領域において
は温度変化にしたがって変形（自由長さαＸ、αｙが変
化）し、且つバネ定数Ｋ　ｘ　、　Ｋ　ｙが変化する形
状記憶合金を使用している。

すなわち、これらの第１、第２各感温バネ１０２０は、
それぞれ特定の温度ごとに特定の７＼ネ定数と特定の自
由長さ（換言すればケーシング５内でのバネ圧縮量）を
有することになり、したがって特定の温度ごとに弁部材
６に対する作用力特性（バネ特性）を有することになる
。

第３図において（Ｉ、）は第１の感温バネ１０の、温度
Ｔ　ｘ＝　Ｔ、　ＸＩにおけるバネ特性線図、（Ｉ２）
は同温度Ｔ　ｘ＝　Ｔ　Ｘ２（Ｔ　ｘ２＞　Ｔ　ｘ＋）
ｉ：おける同バネノバネ特性線図、（Ｉ３）は同温度Ｔ
　ｘ＝　Ｔ　Ｘ３（Ｔ　Ｘ３＜　Ｔ　ｘ）にお（Ｊろ同
バネのバネ特性線図を示している。

又、（■、）は第２感温バネ２０の温度Ｔ　Ｖ　−’　
Ｔ　”／　１におけるバネ特性線図、（■、）は同温度
Ｔ　ｙ＝　Ｔ　Ｖ２（Ｔｙ２＞Ｔｘ１）にお（Ｊる同バ
ネのバネ特性線図、（■、）は同温度Ｔ　ｙ＝　Ｔ　Ｙ
３（Ｔ　Ｙ３＜　Ｔ　Ｙ１）におけろ同バネのバネ特性
線図を示している。

なお、第１図、第２図に示す温度差動弁５０においては
、弁部材６に対する作用力は第１感温バネ１０と、第２
感温バネ２０とては相互に反対方向に作用するため、第
３図に示すそれらのバネ特性線図の傾斜が相−りに逆向
きとなっている。

第１図及び第２図において、第１冷媒分岐流（第１流体
）Ｘの温度Ｔｘ＝Ｔｘい第２冷媒分岐流（第２流体）Ｙ
の温度Ｔ　Ｖ　＝　Ｔ　Ｙ　＋の状態で弁部材６かス１
−　ローフＳ　ｕ＝　Ｓ　ｕｌ　（第１弁通路部１６の
開度ＧＸＧ　Ｘ、、第２弁通路部２６の開度Ｇｙ＝Ｇｙ
＋）で静止しているとする。このとき、弁部材６に負荷
されている２つのバネのイ乍用力（Ｆｘ、Ｆｙ）を、第
１感温バネ１０についてはＦｘ＝Ｐｘい第２感温バネ２
０についてはＦ　Ｙ　”　Ｆ　Ｙ　ｔとすると、それら
の作用力ＦＸ、Ｆ）＋は、 Ｆｘ、＝Ｆｙ の関係にあり（第３図、点１）、の状態）、そのとき弁
部材６はス１−ローク５ｕ＝Ｓｕ＋の位置にある。

このとき、第１冷媒分岐流（第１流体）Ｘの温度ＴＸ１
と第２冷媒分岐流（第２流体）Ｙの温度ＴＹ＋の差Δ′
ｒはＴＸＩ　　Ｔｘｌ−ΔＴ、で、この差温△Ｔ１は、
当初から設定されている所定の許容温度範囲Ｔ　ｃ内に
ある。

次に、上記第１、第２両流体Ｘ、Ｙの差温△Ｔ（仮に、
Ｔｘｌ＜Ｔｙｌとする）が、たとえば第２蒸発コイル４
２側にお（ジる吸熱負荷増大にともなう第２冷媒分岐流
（第２流体）Ｙの温度上昇（Ｔ　ｙ＝　Ｔ　ｙ＋−”Ｔ
ｙＪにより拡大変化（ΔＴ−ΔＴ、−ΔＴ２ｓＳ、−３
２）Ｌ、それにともなって、第２感温バネ２０のバネ特
性が変化、すなわち、同バネ２０のバネ特性線図が第３
図上の（ＩＩ、）から（■、）に移行したとする（この
とき、第１冷媒分岐流（第１流体）Ｘの温度はＴｘｌの
まま変化がない、したか−）で第１感温バネ１０につい
てけ特性線図（１，）のままバネ特性に変化かないとす
る）。

この場合、第２感温バネ２０はその温度上４により弁部
材６に対４−る作用力が増大し、該弁部材６を、第１感
温バネ１０の作用力に抗して当該第１感温バネ１０を圧
縮オる方向に変位させ、同弁部材６をΔＳＬ＋またり変
位させた位置（Ｓｕ２）において新たな釣合状態に移行
−七ろ（第３図中、点］〕２の状態）。

弁部材６がΔＳｕ２だけ右行変位すると、それにともな
って第１弁通路部Ｉ６の開度ＯＸがＧｘ、からＯＸ２に
減少して第１蒸発コイル４１側の冷媒分流量を減少させ
る一方で第２弁通路部２６の開度Ｇｙｈ＜Ｇｙ＋からＧ
ｘ２に増大し、第２蒸発コイル４２への冷媒分流量を増
加さ且、第２冷媒分岐流（第２流体）Ｙの温度−１−昇
を抑制する。その結果、第Ｇ １、第２両流体Ｘ、Ｙの差温ΔＴを所定の温度範囲Ｔｃ
内に収れんさせる。

なお、」−記とは逆に第２蒸発コイル４２側での吸熱量
減少等により、第１冷媒分岐流（第１流体）Ｘの温度は
Ｔ　ｘ　＋のままで、第２冷媒分岐流（第２流体）Ｙの
温度Ｔｙが低下（Ｔｙ＝−’１．”ｙ＋−”Ｆｙ３）し
た場合は、第３図中の点Ｐ３の状態で両バネｌ０１２０
の作用力（Ｆｘ３．　Ｆ　Ｙ３）がバランスし、弁部十
オ６をＳｕａまで左行変位させる（第１弁通路部１６の
開度ＧＸがＯＸ、からＧＬ３に増大して第１蒸発コイル
／ＩＩ側の冷媒分流量を増大さ且る−・方で、第２弁通
路部２６側の開度ＧｙがＧＹ＋からＧｘ３に減少し、そ
れによって第２蒸発コイル４２への冷媒分流量が減少し
、第２冷媒分岐流Ｙの温度ＴＹを上昇させる）。このよ
うにして第１１第２両流体ＸＹの温度バランスがｔ（Ｂ
持される。

なお、第３図において点Ｐ　４（Ｔ　Ｘ＝　Ｔ　Ｘ４　
Ｔ　ＹＴＹ４）は点Ｐ　１（Ｔｘ＝Ｔｘ＋、　Ｔｙ＝Ｔ
ｙ＋）を基準として、（Ｔ　Ｘ４　＞　Ｔ　ＸＩ、ＴＹ
ｔ−’ＴＶ＋）の場合の各バネの作用力のバランス状態
、点Ｐ　ｓ（Ｔ　ｘ＝　Ｔ　Ｘ５Ｔ　ｙ１”、Ｙ：、）
は（Ｔ　Ｘ５＜　Ｔ　Ｘ、、Ｔ　ｌ／、＝−Ｔ　ｙ＋）
の場合、点Ｐ６（Ｔｘ＝’ｆ”ｘ６．Ｔｙ−Ｔｙｅ）は
（Ｔｘｅ＜ＴＸＩ、Ｔ　ｙ　ｅ　＜　Ｔｙ１）の場合、
点Ｐ　７（Ｔ　Ｘ　−ＴＸ７．　Ｔ　ｙ−’ｒ　）”ｒ
）はＴＸ？＞　Ｔ　Ｘ　ｌ、ｉ’、”　Ｙ　７　＞　Ｔ
　Ｙ　＋　）の場合、点Ｐ　８（Ｔ　ｘ＝　Ｔ　Ｘ８′
ｒｙ　”’Ｉ”Ｙｓ）は（Ｔｘ８＜’ｒＸＩ、ＴＹｅ＞
ＴＹ＋）の場合、点Ｐ　９（Ｔ　ｘ＝　Ｔ　Ｘ９．　Ｔ
　ｙ＝　’Ｉ’　ｙ９）は（Ｔｘ９　＞　′ｒ　Ｘ　ｌ
、Ｔｙｓ　＜　Ｔ　ｙ　＋　）の場合の各バネ間の作用
力のバランス状態をそれぞれ示している。

４−記名状態の１つの例として、点Ｐ７の状態について
説明オろと、この状態は点Ｐ１の状態に比へれば、第１
流体Ｘの温度Ｔ”Ｘも第２流体Ｙの温度Ｔ　ｙもともに
上昇した場合を示しているが、この場合は第１、第２両
流体Ｘ、Ｙの温度差ΔＴΔ１′７それ自体は小さいため
、その差温△１゛７を所定温度範囲Ｔｃ内に収れんさＵ
るための第１、第２両弁通路部＋６，２６開度Ｇｘ、Ｇ
ｙの変化量、すなわち、弁部材６の変位量（ΔＳｕ−Δ
Ｓ　ｕ７）は小さくてよいことを示している。

又、」―紀行状態のもう１つの例として、点Ｐ８の状態
について説明すると、この状態は点Ｐ、の状態に比へれ
ば、第１冷媒分岐流（第１流体）Ｘの温度Ｔｘは低下（
Ｔｘ＝Ｔｘ８＜Ｔｘ＋）しているにもかかわらず、第２
蒸発コイル４２側での熱負荷の増加が大きくて第２冷媒
分岐流（第２流体）Ｙの温度ＴＹが」−昇（Ｔｙ＝Ｔｙ
ａ＞Ｔｙ＋）した場合を示しているが、この場合は、第
１１第２両流体Ｘ、Ｙの温度差ΔＴ−△Ｔ８が大きくな
っているため、その差温ΔＴ８を所定温度範囲Ｔｃ内に
収れんさせるための第１、第２両弁通路部１６．２６の
開度ＧＸａｙの調整量、すなわち弁部材６の変位量（Δ
ＳｕΔＳ　ｕ８）が上記開度Ｇｘ減少、Ｇｙ増加の方向
に大きくなる（第１蒸発コイル４Ｉ側に比して第２蒸発
コイル４２側への冷媒分流量か極端に大きくなる）こと
を示している。

第４図は、請求項第３項の発明に対応する実施例を示す
もので、同図中、符号ｌは圧縮機、２は凝縮器、３は減
圧装置、４は蒸発器、Ｉ７２．〜Ｉ７，９は冷媒配管を
示している。蒸発器４には２系統の第１蒸発コイル４１
と第２蒸発コイル４２とが組込まれている。

この実施例で使用される温度差動弁は、減圧装置３通過
後の冷媒を２系統の分岐流に分割して流通させるような
通路構成を有している。すなわち、第４図図示の温度差
動弁５０は、大別してケーシング５と、冷媒流を第１冷
媒分岐流と第２冷媒分岐流に分割する弁部材６と、該弁
部材６に作用力を伺与゛４−ろ２つの感温バネ１０．２
０とからなっており、該ケーシング５には、減圧装置３
通過後の湿り状態の冷媒Ｗが流入する主入ロポート３１
と、第１冷媒分岐流Ｘ（蒸発器４の第１蒸発コイル４１
へ向う湿り状態の冷媒Ｘ＋）が流出する第１分岐流第１
出１月ボート１７と、同第１冷媒分岐流Ｘ（湿り状態の
冷媒Ｘ、）が蒸発器４の第１蒸発コイル４１通過後に乾
き状態の冷媒Ｘ、となって流入する第１分岐流入ロボー
ト１８と、同乾き状態の冷媒分岐流Ｘ２か流出する第１
分岐流第２出ロボート１９と、第２冷媒分岐流Ｙ（蒸発
器４の第２蒸発コイル７Ｉ２へ向う湿り状態の冷媒Ｙ、
）が流１）鴇ケる第２分岐流第１出日ボー）・２７と、
同第２冷媒分岐流Ｙ（湿り状態の冷媒Ｙ、）が蒸発器４
の第２蒸発コイル４２通過後に乾き状態の冷媒Ｙ２とな
って流入する第２分岐流入ロボート２８と、同乾き状態
の冷媒分岐流Ｙ２が流出する第２分岐流第２出ロボート
２９とを有している。

第４図図示の温度差動弁５０では弁部材６は、主入ロボ
ート３１から流入する気液混合で湿り状態の冷媒を第１
分岐流第１出ロボート１７へ向う第１冷媒分岐流Ｘ　（
Ｘ　、）と第２分岐流第１出１」ボート２７へ向う第２
冷媒分岐Ｍｔｙ（ｙ、）とに分流させ、且つその流量比
を制御する作用をする。

以」二のように、この実施例では第１冷媒分岐流Ｘのた
めの第１流体通路１４は、減圧装置３から蒸発器４の第
１蒸発コイル４１へ向う湿り状態の第１冷媒分岐流Ｘ　
（Ｘ　、）が流通する往路部１４Ａと、蒸発器４の第１
蒸発コイル４１通過後の乾き状態の第１冷媒分岐流Ｘ　
（Ｘ　、）が流通する復路部１４Ｂとに区画され、又、
第２冷媒分岐流Ｙのための第２流体通路２４は、蒸発器
４の第２蒸発コイル４２へ向う湿り状態の第２冷媒分岐
流Ｙ　（Ｙ　、）が流通する往路部２／ＩＡと、蒸発器
４の第２蒸発コイル４２通過後の乾き状態の第２冷媒分
岐イＹ（Ｙ２）が流通する復路部２４　Ｂとに区画され
ている。

第１流体通路往路部＋　４．　Ａの途中には弁部材６の
一方の弁体部（第１弁体部）６１に対向する位置におい
て弁座部（第１弁座部）１５が形成されており、この第
１弁体部６Ｉと第１弁座部１５との間に湿り状態の第１
冷媒分岐流Ｘ　（Ｘ　ｔ）の通路となる弁通路部（第１
弁通路部）１６が形成されている。

又、第２流体通路往路部２４．　Ａの途中には弁部材６
のもう一方の弁体部（第２弁体部）６２に対向する位置
において弁座部（第２弁座部）２５が形成されており、
この第２弁体部６２と第２弁座部２５との間に湿り状態
の第２冷媒分岐流ｙ　（ｙ　１）の通路となる弁通路部
（第２弁通路部）２６が形成されている。

この第４図図示の温度差動弁５０においては、弁部材６
に作用力を付与オろ形状記憶合金製の第１、第２の感温
バネ１０．２０は、第１感温バネ１０については第１流
体通路１４の復路部１４Ｂに、又第２感温バネ２０につ
いては第２流体通路２４の復路部２４．　Ｂにそれぞれ
配置される。

一方、弁部材６には第１流体通路復路部１４１３に達す
る第１０ノド６３と第２流体通路復路部２４Ｂに達する
第２０ヅド６４が付設されていて、弁部材６は第１０ツ
ト６３を介して第１感温バネ１０より作用ツノＦＸを受
けるとともに、第２０ツト６４を介して第２感温バネ２
０より作用力Ｆｙを受けるようにされている。

すなわち、この第４図図示の温度差動弁５０では、弁部
材６は、乾き状態の第１冷媒分岐流Ｘ（Ｘ、）と接触し
その温度Ｔｘの変化にしたがって作用力Ｆｘか変化する
第１感温バネ１０と同しく乾き状態の第２冷媒分岐流Ｙ
（Ｙ２）と接触しその温度Ｔｙの変化にしたがって作用
力Ｆｙが変化する第２感温バネ２０の両者から作用力を
う（）て変位し、その変位にしたがって湿り状態の第１
冷媒分岐流Ｘ　（Ｘ　、）の流量ＳＸと同しく湿り状態
の第２冷媒分岐流ｙ　（ｙ　、）の流ｍ　Ｓ　ｙとの比
Ｓｘ／Ｓｙを制御するように作用するものである。

このように、蒸発器４の入口側において各冷媒分岐流ｘ
、ｙの流量比制御を行う場合は、第１、第２両感温バネ
１０．２０で両流体Ｘ、Ｙの温度ＴｘＴｙのアンバラン
スを感知してからその是正、すなわち第１、第２両流体
Ｘ、Ｙの流量比ＳＸ／Ｓｙの制御までに要する時間が短
かくてすみ、制御系の応答性及び精度が向」−する。

この第４図図示の温度差動弁５０において、第１、第２
各感温バネ１０．２０がその温度の変化にしたがって弁
部材６に対する作用力Ｆｘ、ＦＹを変化させ、それにし
たがって第１、第２両流体ＸＹの流量比ＳＸ／ＳＹを制
御するに至る過程は第１図図示の温度差動弁５０の場合
と同様であるのでその説明！Ｊ省略する。

第４図において、仮想線で示ず配管り、　３ｏ　、　１
．−３は、乾き状態の第１、第２各冷媒分岐流Ｘ　２　
、　Ｙ　２の主流（ｘ　７．、ｙ　２．）を温度差動弁
５０をバイパスして直接圧縮機Ｉへ還流さ■るためのバ
イパス配管を示している。このようなノ＼イパス配管Ｌ
３゜■７３１を設置′、ｌた場合は、乾き状態の第１、
第２各冷媒分岐流Ｘ７．Ｙ２はその一部Ｘ　２　、＋　
Ｙ　２２が第１、第２感温バネ１０．２０の制御用流体
として温度差動弁５０の第１流体通路１４の復路部１４
．　Ｂ又は第２流体通路２４の復路部２４Ｂへ供給され
、残余の主流部分Ｘ、１．Ｙ２＋は直接圧縮機１へ吸入
される。

なお、」二足各実施例の説明においては、第１、第２の
両流体Ｘ、Ｙはいづれも単一の蒸発器４の中の２系統の
蒸発コイル／ＩＩ、４２を流通ずる場合について説明し
たが、本願各発明は、１基の冷凍装置に複数の室内機を
接続してなる多室型空調装置において異なる室の室内機
に対して冷媒を分流させるような場合にも実施し得るも
のである。

この場合は、第１図、第４図に示す各蒸発コイル４１．
４２がそれぞれ各室内機に付設される蒸発器に該当する
ことになる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本願の請求項第１項及び第２項の発明の実施例
に該当する温度差動弁を使用した冷凍装置の冷媒回路図
、第２図及び第３図は同温度差動弁の作動説明図、第４
図は本願の請求項第３項の発明の実施例に該当する温度
差動弁を使用した冷凍装置の冷媒回路図である。 １・・・・・圧縮機 ２・・・・・凝縮器 ３・・・・・減圧装置 ４・・・・・蒸発器 ５・・・・・ケーシング ロ・・・・・弁部材 ｌＯ・・・・第１感温バネ １４・・・・第１流体通路 １４Ａ・・・第１流体通路往路部 １４＋３・・・第１流体通路復路部 １６・・・・第１弁通路部 ２０・・・・第２感温バネ ２４・・・・第２ｔ＆体通路 ２４　Ａ・・・第２流体通路往路部 ２４Ｉ３・・・第２流体通路復路部 ２６・・・・第２弁通路部 ４１・・・・第１蒸発コイル ４２　・ ・第２蒸発コイル

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、流量（Ｓｘ）の変化にしたがって温度（Ｔｘ）が変
   化する第１の流体（Ｘ）を通過せしめる第１流体通路（
   １４）と流量（Ｓｙ）の変化にしたがって温度（Ｔｙ）
   が変化する第２の流体（Ｙ）を通過せしめる第２流体通
   路（２４）とを有するケーシング（５）と、該ケーシン
   グ（５）内で変位して前記第１流体通路（１４）を流通
   する第１流体（Ｘ）と前記第２流体通路（２４）を流通
   する第２流体（Ｙ）の流量比（Ｓｘ／Ｓｙ）を変化させ
   る作用をする弁部材（６）と、前記第１流体通路（１４
   ）中に置かれて前記弁部材（６）を付勢するとともに前
   記第１流体（Ｘ）の温度（Ｔｘ）に感応して変形し該弁
   部材（６）に対する作用力（Ｆｘ）が変化する形状記憶
   合金製の第１の感温バネ（１０）と、前記第２流体通路
   （２４）中に置かれて前記弁部材（６）を付勢するとと
   もに前記第２流体（Ｙ）の温度（Ｔｙ）に感応して変形
   し該弁部材（６）に対する作用力（Ｆｙ）が変化する形
   状記憶合金製の第２の感温バネ（２０）をそなえるとと
   もに、前記第１の感温バネ（１０）と第２の感温バネ（
   ２０）は前記第１流体（Ｘ）の温度（Ｔｘ）と第２流体
   （Ｙ）の温度（Ｔｙ）の差温（ΔＴ）が一定の温度範囲
   内に維持されるように前記弁部材（６）による前記第１
   、第２両流体（Ｘ、Ｙ）の流量比制御が行われるべく該
   弁部材（６）に対するそれぞれの温度−作用力特性が規
   定されていることを特徴とする温度差動弁。 ２、第１の流体（Ｘ）と第２の流体（Ｙ）が冷凍装置に
   おける２系統の第１、第２の蒸発コイル（４１、４２）
   を通過する第１、第２の分岐冷媒流であり、第１の感温
   バネ（１０）と第２の感温バネ（２０）が前記２系統の
   蒸発コイル（４１、４２）通過後の各分岐冷媒流の温度
   （Ｔｘ、Ｔｙ）を感知する如くされた請求項第１項記載
   の温度差動弁。 ３、ケーシング（５）内の第１流体通路（１４）が第１
   蒸発コイル（４１）へ向う湿り状態の第１分岐冷媒流（
   Ｘ＿１）の往路となる往路部（１４Ａ）と該第１蒸発コ
   イル（４１）から還流する乾き状態の第１分岐冷媒流（
   Ｘ＿２）の復路となる復路部（１４Ｂ）とに分割される
   とともに同ケーシング（５）内の第２流体通路（２４）
   が第２蒸発コイル（４２）へ向う湿り状態の第２分岐冷
   媒流（Ｙ＿１）の往路となる往路部（２４Ａ）と該第２
   蒸発コイル（４２）から還流する乾き状態の第２分岐冷
   媒流（Ｙ＿２）の復路となる復路部（２４Ｂ）とに分割
   されており、且つ第１、第２の各感温バネ（１０、２０
   ）がそれぞれの流体通路（１４、２４）の各復路部（１
   ４Ｂ、２４Ｂ）に又弁部材（６）が前記第１、第２各流
   体通路（１４、２４）の各往路部（１４Ａ、２４Ａ）に
   あって前記各感温バネ（１０、２０）が感知する各乾き
   状態の第１、第２分岐冷媒流（Ｘ＿２、Ｙ＿２）の温度
   （Ｔｘ、Ｔｙ）に応じて前記第１、第２の両流体通路（
   １４、２４）の各往路部（１４Ａ、２４Ａ）を通過する
   湿り状態の第１、第２両分岐冷媒流（Ｘ＿１、Ｙ＿１）
   の流量比（Ｓｘ／Ｓｙ）を制御する如くされていること
   を特徴とする請求項第２項記載の温度差動弁。