JPH0291404A - 排気吸収蒸気原動装置 - Google Patents
排気吸収蒸気原動装置Info
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- JPH0291404A JPH0291404A JP24168388A JP24168388A JPH0291404A JP H0291404 A JPH0291404 A JP H0291404A JP 24168388 A JP24168388 A JP 24168388A JP 24168388 A JP24168388 A JP 24168388A JP H0291404 A JPH0291404 A JP H0291404A
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- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、現在実用される吸収冷凍機及び加圧蒸発式熱
４ンデ両機関それぞれに於ける原理及び技術を蒸気原動
装置に応用し１両機関に於ける構成を蒸気原動装置に於
ける構成部分の一部にする事に依シ、原理及び技術を応
用する両機関それぞれの特性を併有して作用するところ
の排気吸収蒸気原動装置に関するものである。
４ンデ両機関それぞれに於ける原理及び技術を蒸気原動
装置に応用し１両機関に於ける構成を蒸気原動装置に於
ける構成部分の一部にする事に依シ、原理及び技術を応
用する両機関それぞれの特性を併有して作用するところ
の排気吸収蒸気原動装置に関するものである。
以上に説明したように本発明は吸収冷凍機及び加圧蒸発
式熱ポンプ両機関それぞれに於ける原理及び技術を応用
する蒸気原動装置であるから１本発明の構成及びその作
用には、原理及び技術を応用する両機関に共通する部分
が当然台まれ、その特性も両機関に於ける特性に共通す
る。即ち本発明が備える吸収器、作業物質として作業媒
体蒸気及び吸収剤両物質を使用する事等は吸収冷凍機に
共通し、蒸気圧縮機に依る作業媒体蒸気の吸収剤溶液か
らの分離蒸発及びその蒸気を圧縮した結果に於ての過熱
蒸気に依る吸収剤溶液の加熱等は、明白に加圧蒸発式熱
４ンプに共通する。しかし乍ら本発明は、以上に記した
両機関に共通する特性を総合した本発明独特の特性に於
て作用する事に依シ、従来の熱機関に於ては不可能とさ
れる作用効果等を実現可能とする。即ち従来の復水器を
備える蒸気原動装置に於ける排温排圧以下の低い排温排
圧の実現及びその排温排圧の低下に依る熱効率の向上及
び排気の排熱の回収再生等の諸効果てある。
式熱ポンプ両機関それぞれに於ける原理及び技術を応用
する蒸気原動装置であるから１本発明の構成及びその作
用には、原理及び技術を応用する両機関に共通する部分
が当然台まれ、その特性も両機関に於ける特性に共通す
る。即ち本発明が備える吸収器、作業物質として作業媒
体蒸気及び吸収剤両物質を使用する事等は吸収冷凍機に
共通し、蒸気圧縮機に依る作業媒体蒸気の吸収剤溶液か
らの分離蒸発及びその蒸気を圧縮した結果に於ての過熱
蒸気に依る吸収剤溶液の加熱等は、明白に加圧蒸発式熱
４ンプに共通する。しかし乍ら本発明は、以上に記した
両機関に共通する特性を総合した本発明独特の特性に於
て作用する事に依シ、従来の熱機関に於ては不可能とさ
れる作用効果等を実現可能とする。即ち従来の復水器を
備える蒸気原動装置に於ける排温排圧以下の低い排温排
圧の実現及びその排温排圧の低下に依る熱効率の向上及
び排気の排熱の回収再生等の諸効果てある。
以上に説明した諸効果に依る動力発生に依シ、産業上各
種機器の動力源として利用可能である。
種機器の動力源として利用可能である。
従来の技術としては例えば（山田治夫「冷凍機および熱
ポンプ」昭３３．１．５養賢堂Ｐ２Ｏ０及びＰ３１８）
及び（柴山信三「蒸気タービン」昭２２゜１２、２５
山海堂Ｐ１５）等の文献がある。
ポンプ」昭３３．１．５養賢堂Ｐ２Ｏ０及びＰ３１８）
及び（柴山信三「蒸気タービン」昭２２゜１２、２５
山海堂Ｐ１５）等の文献がある。
従来の復水器を備える蒸気原動装置に於ては、その排温
排圧は使用される冷却水温度に依って制約され無制限に
低下させる事は出来ない。理想的な場合に於ても復水器
に於ける冷却水温度に一致する排気の排温及びその排温
に相当する水蒸気の飽和圧力を以りて排温排圧の低限界
とする。実際には排温に於ては３２℃、排圧に於ては温
度３２℃に相当する水蒸気飽和圧力約３７龍七が実用上
の低限界とされる。また復水器に排出され九排気に於け
る排熱はその全部が冷却水を通じて外部に放出され、サ
イクル内に回収再生される事が無い。
排圧は使用される冷却水温度に依って制約され無制限に
低下させる事は出来ない。理想的な場合に於ても復水器
に於ける冷却水温度に一致する排気の排温及びその排温
に相当する水蒸気の飽和圧力を以りて排温排圧の低限界
とする。実際には排温に於ては３２℃、排圧に於ては温
度３２℃に相当する水蒸気飽和圧力約３７龍七が実用上
の低限界とされる。また復水器に排出され九排気に於け
る排熱はその全部が冷却水を通じて外部に放出され、サ
イクル内に回収再生される事が無い。
前項で説明した従来の復水器を備える蒸気原動装置に於
ける制約を解決する手段として本発明は、現在実用され
る吸収冷凍機及び加圧蒸発式熱Ｉンプ両機関それぞれに
於ける原理及び技術を蒸気原動装置に応用し、両機関そ
れぞれに於ける構成を本発明構成部分とする事で解決す
る事とした。即ち吸収冷凍機に於ける原理及び技術を応
用する結果に於て、従来の蒸気原動装置が不可欠とする
復水器を吸収器に置換可能とし１作業物質に於ても。
ける制約を解決する手段として本発明は、現在実用され
る吸収冷凍機及び加圧蒸発式熱Ｉンプ両機関それぞれに
於ける原理及び技術を蒸気原動装置に応用し、両機関そ
れぞれに於ける構成を本発明構成部分とする事で解決す
る事とした。即ち吸収冷凍機に於ける原理及び技術を応
用する結果に於て、従来の蒸気原動装置が不可欠とする
復水器を吸収器に置換可能とし１作業物質に於ても。
作業媒体蒸気とする水蒸気に加えて、水蒸気に対する親
和力が大きく且つ水蒸気に比較してその飽和温度及び圧
力を著しく高温低圧とする性状の吸収剤（本発明に於て
はリチウムブロマイドを水溶液の状態に於て使用するも
のとする。）を併用し、両物質問の親和力を利用する事
で前述問題点を解決する一助とした。更に加圧蒸発式熱
ポンプの全装置を本発明の構成部分と為し、その加圧蒸
発式熱ポンプの作用効果に依り、本発明が熱機関として
作用する為の原物質としての液化凝、ｌ１ｌｌ水の供給
を確保し、本発明の連続運転を可能として前記問題点の
解決を可能としたものである。
和力が大きく且つ水蒸気に比較してその飽和温度及び圧
力を著しく高温低圧とする性状の吸収剤（本発明に於て
はリチウムブロマイドを水溶液の状態に於て使用するも
のとする。）を併用し、両物質問の親和力を利用する事
で前述問題点を解決する一助とした。更に加圧蒸発式熱
ポンプの全装置を本発明の構成部分と為し、その加圧蒸
発式熱ポンプの作用効果に依り、本発明が熱機関として
作用する為の原物質としての液化凝、ｌ１ｌｌ水の供給
を確保し、本発明の連続運転を可能として前記問題点の
解決を可能としたものである。
更に本発明の構成を図面に示す実施の一例に就いて説明
すると抽気ポンプ１、吸収器２、溶液ポンプ３、第一熱
交換器５、第二熱交換器６、蒸気発生器８、蒸気圧縮機
１０．凝縮加熱器１１、膨脹弁又はオリフィス１３、蒸
発冷却器１４．蒸気過熱器１５、タービン１７、排熱交
換器１８、溶液減圧弁２０、以上の各構成部を密閉サイ
クル状に連通させる連管４．７，９，１２，１６．１９
以上の各部より構成される。
すると抽気ポンプ１、吸収器２、溶液ポンプ３、第一熱
交換器５、第二熱交換器６、蒸気発生器８、蒸気圧縮機
１０．凝縮加熱器１１、膨脹弁又はオリフィス１３、蒸
発冷却器１４．蒸気過熱器１５、タービン１７、排熱交
換器１８、溶液減圧弁２０、以上の各構成部を密閉サイ
クル状に連通させる連管４．７，９，１２，１６．１９
以上の各部より構成される。
前述の配置構成に於ける本発明は、作業媒体蒸気とする
水蒸気、吸収剤とするリチウムブロマイド（但し水溶液
の状態に於て使用する。以下吸収剤溶液と記す。）以上
の両物質を作業物質とするがその作用を作業物質に於け
る作用条件を特定して以下説明する。即ち吸収器２に於
てタービン１７よシ排出される低温低圧の排気を吸収溶
解する吸収剤溶液の水蒸気溶解濃度の最大を５０％（そ
の水蒸気溶解最大濃度の状態の吸収剤溶液を以下希溶液
と記す。）その希溶液飽和温度を３２℃とすると、希溶
液飽和圧力は、第２図に示すリチウムブロマイド溶液濃
度曲線図から９．５朋Ｈｇに定まる。従りて吸収器２に
連通するタービン１７の排圧も９．５朋珈に定ま）、排
温は排圧に相当する水蒸気飽和温度１０℃に定まる。ま
た蒸気発生器８に於て排気相当量の水蒸気を分離蒸発さ
せる吸収剤溶液の水蒸気溶解濃度の最小を４５チ（その
水蒸気溶解最小濃度の状態の吸収剤溶液を以下濃溶液と
記す。）その濃溶液飽和圧力を５ ＯｘｍＨｇとする。
水蒸気、吸収剤とするリチウムブロマイド（但し水溶液
の状態に於て使用する。以下吸収剤溶液と記す。）以上
の両物質を作業物質とするがその作用を作業物質に於け
る作用条件を特定して以下説明する。即ち吸収器２に於
てタービン１７よシ排出される低温低圧の排気を吸収溶
解する吸収剤溶液の水蒸気溶解濃度の最大を５０％（そ
の水蒸気溶解最大濃度の状態の吸収剤溶液を以下希溶液
と記す。）その希溶液飽和温度を３２℃とすると、希溶
液飽和圧力は、第２図に示すリチウムブロマイド溶液濃
度曲線図から９．５朋Ｈｇに定まる。従りて吸収器２に
連通するタービン１７の排圧も９．５朋珈に定ま）、排
温は排圧に相当する水蒸気飽和温度１０℃に定まる。ま
た蒸気発生器８に於て排気相当量の水蒸気を分離蒸発さ
せる吸収剤溶液の水蒸気溶解濃度の最小を４５チ（その
水蒸気溶解最小濃度の状態の吸収剤溶液を以下濃溶液と
記す。）その濃溶液飽和圧力を５ ＯｘｍＨｇとする。
従ってその濃溶液飽和温度は７１．５℃に定まる。・・
・（以上に特定した条件はリチウムブロマイド溶液濃度
曲線図に依る。以下同じ）・・・その他本発明各構成部
に於て、熱交換作用を行なう高低両温度状態の流体間の
熱交換作用終了時に於ける温度差はすべて３℃差とする
。以上に特定した作用条件に於て行なわれる本発明の作
用を以下説明する。本発明に存在する不凝縮ガスは、吸
収器２に連通する抽気ポンプ１に依って外部に排出され
、吸収器２内部に希溶液飽和圧力９．５ ｍｍＨＨに相
当する高真空を発生させ本発明はその作用を開始する。
・（以上に特定した条件はリチウムブロマイド溶液濃度
曲線図に依る。以下同じ）・・・その他本発明各構成部
に於て、熱交換作用を行なう高低両温度状態の流体間の
熱交換作用終了時に於ける温度差はすべて３℃差とする
。以上に特定した作用条件に於て行なわれる本発明の作
用を以下説明する。本発明に存在する不凝縮ガスは、吸
収器２に連通する抽気ポンプ１に依って外部に排出され
、吸収器２内部に希溶液飽和圧力９．５ ｍｍＨＨに相
当する高真空を発生させ本発明はその作用を開始する。
その高真空は本発明各構成部に及び、本発明の作用開始
後に於ては各構成部それぞれが必要とする高真空を各構
成部に保持するものとする。
後に於ては各構成部それぞれが必要とする高真空を各構
成部に保持するものとする。
以上の状態に於て作用する本発明の作用は蒸気発生器８
に於て水蒸気を分離蒸発させ、水蒸気溶解濃度を減少さ
せて吸収力を回復した濃溶液は、吸収器２に於てタービ
ン１７よシ排出される低温ｌＯ℃、低圧９．５ ｗＨＨ
の状態の排気と直接に接触し、排気を吸収溶解してその
吸収過程の最終に於て飽和温度３２℃、圧力９．５５−
５ｎＨの状態の飽和希溶液になる。その飽和希溶液は溶
液ポンプ３に依りて圧力５０ｍＨｇ以上の圧力に加圧さ
れ、蒸気発生器８に送られる。但しその途中第一熱交換
器５に於て、凝縮加熱器１１よシ蒸発冷却器１４に送ら
れる途中の飽和温度６８６５℃以下の液化凝縮水と間接
に対向流の接触をして熱交換作用を行ない、液化凝縮水
を温度３５℃に冷却して自らは反対に加熱され、次に第
二熱交換器６に於て蒸気発生器８よシ吸収器２に送られ
る途中の高温（７１，５℃の濃溶液と間接に対向流の接
触をして熱交換作用を行ない、濃溶液を温度３５℃程度
に冷却して自らは反対に加熱され、蒸気発生器８に於け
る圧力５０朋Ｈｇに於ける希溶液飽和温度６１．５℃に
迄加温されて蒸気発生器８に入る。蒸気発生器８に於て
希溶液は、凝縮加熱器１１に於ける高温高圧の過熱蒸気
に依って加熱され、飽和温度６１．５℃乃至〉１．５℃
に於て水蒸気を分離蒸発させ、水蒸気溶解濃度を低下さ
せてその蒸発過程の最終に於て飽和濃溶液となる。以上
の蒸発過程に於て希溶液から分離蒸発する水蒸気は希溶
液及び＃溶液の水蒸気溶解濃度差に等しく、またタービ
ン１７よシ排出される排気相当量に一致するものである
。蒸気発生器８に於て希溶液から蒸発分離した飽和温度
６１．５℃乃至７１．５℃の状態の水蒸気は、次に蒸気
圧縮機１０に吸入されて圧縮され、高温高圧の過熱蒸気
となって蒸気発生器８を加熱する凝縮加熱器１１に送ら
れる。凝縮加熱器１１に於て過熱蒸気は、蒸気発生器８
に於ける希溶液を加熱し、飽和温度６１．５℃乃至７１
，５℃に於て、その状態に一致する状態の排気相当量の
水蒸気を蒸発分離させる。と、同時に自らは反対に希溶
液に依シ冷却され、飽和温度６８．５℃以下、圧力１８
４ ｉｍＨｇ以下の状態の液化凝縮水となる。以上の状
態の液化凝縮水は、蒸発冷却器１４に送られる途中第一
熱交換器５に於て、前述するように吸収器２より蒸気発
生器８に送られる途中の飽和温度３２℃の飽和希溶液と
間接に対向流の接触をして熱交換作用を行ない、飽和希
溶液を加熱するのと同時に自らは反対に温度３５℃に冷
却され過冷却凝縮水となる。その状態の過冷却凝縮水は
、次に膨脹弁又はオリフィス１３に依シ、その圧力１８
４ ｍｍＨｇ ’ｆｒ蒸発冷却器１４内の飽和温度２９
℃に相当する液化凝縮水飽和圧力３０ ｍｌＨｇに減圧
され、その状態に於ける過冷却凝縮水として蒸発冷却器
１４に入る。その過冷却凝縮水は蒸発冷却器１４に於て
、吸収器２に於ける飽和温度３２℃、圧力９．５ｎＨｇ
の状態に於ける飽和希溶液を冷却して自らは反対に加熱
され、飽和温度２９℃、圧力３０朋Ｈｇの状態に於ける
飽和水蒸気として蒸発気化する。以上の蒸発冷却過程に
於て蒸発気化した水蒸気に於ける蒸発熱は、吸収器２に
於て濃溶液に吸収溶解される低温低圧の排気に於ける排
熱が吸収剤溶液温度に常に一致する凝縮熱として吸収剤
溶液中に放出されるものを冷却する過程に於て回収する
ものであり、結局排熱の再生を明示するものである。
に於て水蒸気を分離蒸発させ、水蒸気溶解濃度を減少さ
せて吸収力を回復した濃溶液は、吸収器２に於てタービ
ン１７よシ排出される低温ｌＯ℃、低圧９．５ ｗＨＨ
の状態の排気と直接に接触し、排気を吸収溶解してその
吸収過程の最終に於て飽和温度３２℃、圧力９．５５−
５ｎＨの状態の飽和希溶液になる。その飽和希溶液は溶
液ポンプ３に依りて圧力５０ｍＨｇ以上の圧力に加圧さ
れ、蒸気発生器８に送られる。但しその途中第一熱交換
器５に於て、凝縮加熱器１１よシ蒸発冷却器１４に送ら
れる途中の飽和温度６８６５℃以下の液化凝縮水と間接
に対向流の接触をして熱交換作用を行ない、液化凝縮水
を温度３５℃に冷却して自らは反対に加熱され、次に第
二熱交換器６に於て蒸気発生器８よシ吸収器２に送られ
る途中の高温（７１，５℃の濃溶液と間接に対向流の接
触をして熱交換作用を行ない、濃溶液を温度３５℃程度
に冷却して自らは反対に加熱され、蒸気発生器８に於け
る圧力５０朋Ｈｇに於ける希溶液飽和温度６１．５℃に
迄加温されて蒸気発生器８に入る。蒸気発生器８に於て
希溶液は、凝縮加熱器１１に於ける高温高圧の過熱蒸気
に依って加熱され、飽和温度６１．５℃乃至〉１．５℃
に於て水蒸気を分離蒸発させ、水蒸気溶解濃度を低下さ
せてその蒸発過程の最終に於て飽和濃溶液となる。以上
の蒸発過程に於て希溶液から分離蒸発する水蒸気は希溶
液及び＃溶液の水蒸気溶解濃度差に等しく、またタービ
ン１７よシ排出される排気相当量に一致するものである
。蒸気発生器８に於て希溶液から蒸発分離した飽和温度
６１．５℃乃至７１．５℃の状態の水蒸気は、次に蒸気
圧縮機１０に吸入されて圧縮され、高温高圧の過熱蒸気
となって蒸気発生器８を加熱する凝縮加熱器１１に送ら
れる。凝縮加熱器１１に於て過熱蒸気は、蒸気発生器８
に於ける希溶液を加熱し、飽和温度６１．５℃乃至７１
，５℃に於て、その状態に一致する状態の排気相当量の
水蒸気を蒸発分離させる。と、同時に自らは反対に希溶
液に依シ冷却され、飽和温度６８．５℃以下、圧力１８
４ ｉｍＨｇ以下の状態の液化凝縮水となる。以上の状
態の液化凝縮水は、蒸発冷却器１４に送られる途中第一
熱交換器５に於て、前述するように吸収器２より蒸気発
生器８に送られる途中の飽和温度３２℃の飽和希溶液と
間接に対向流の接触をして熱交換作用を行ない、飽和希
溶液を加熱するのと同時に自らは反対に温度３５℃に冷
却され過冷却凝縮水となる。その状態の過冷却凝縮水は
、次に膨脹弁又はオリフィス１３に依シ、その圧力１８
４ ｍｍＨｇ ’ｆｒ蒸発冷却器１４内の飽和温度２９
℃に相当する液化凝縮水飽和圧力３０ ｍｌＨｇに減圧
され、その状態に於ける過冷却凝縮水として蒸発冷却器
１４に入る。その過冷却凝縮水は蒸発冷却器１４に於て
、吸収器２に於ける飽和温度３２℃、圧力９．５ｎＨｇ
の状態に於ける飽和希溶液を冷却して自らは反対に加熱
され、飽和温度２９℃、圧力３０朋Ｈｇの状態に於ける
飽和水蒸気として蒸発気化する。以上の蒸発冷却過程に
於て蒸発気化した水蒸気に於ける蒸発熱は、吸収器２に
於て濃溶液に吸収溶解される低温低圧の排気に於ける排
熱が吸収剤溶液温度に常に一致する凝縮熱として吸収剤
溶液中に放出されるものを冷却する過程に於て回収する
ものであり、結局排熱の再生を明示するものである。
蒸発冷却器１４に於て蒸発気化した飽和温度２９℃、圧
力３０＋ｍＨｇの状態の水蒸気は蒸気過熱器１５に於て
、蒸気発生器８に於ての蒸発過程を終了して吸収器２に
送られる途中の飽和温度７１．５℃、圧力５０ｔａＨｇ
の状態の飽和濃溶液と間接に対向流の接触をして熱交換
作用を行ない、飽和濃溶液を冷却するのと同時に自らは
過熱され、温度を６８．５℃、圧力３０ｔｌｌｌＨｇの
状態の過熱蒸気となりタービン１７に送られる。タービ
ン１７に於て過熱蒸気は、排圧９．５ ｍｒｓＨｇとの
圧力差に於て膨張し、タービン仕事を発生してその温度
を排圧９．５ ｍｍＨｇに相当する水蒸気飽和温度即ち
排温１０℃に低下させ、その状態に於ける排気として吸
収器２に排出される。その排出の過程に於て排温ｌＯ℃
の排気は、排熱交換器１８に於て外部の熱源と間接に接
触をして熱交換作用を行ない、外部の熱源を冷却するの
と同時に自らは加熱されタービン１７に依シ変換したタ
ービン仕事相当量の熱エネルギーを補給されてから吸収
器２に排出される。一方蒸気発生器８に於て凝縮加熱器
１１用の熱源としての水蒸気を分離蒸発させ、その水蒸
気溶解濃度を低下させて吸収力を回復し−ｈａ和譲溶液
は吸収器２に送られる途中の蒸気過熱器１５に於て、蒸
発冷却器１４よジタービン１７に送られる途中の飽和温
度２９℃の状態の水蒸気と間接に対向流の接触をして熱
交換作用を行ない、水蒸気を温度６８．５℃に過熱して
過熱蒸気と為し、自らは反対に冷却された後置に第二熱
交換器６に於て吸収器２よシ蒸気発生器８に送られる途
中の低温〉３２℃の希溶液と間接に対向流の接触をして
熱交換作用を行ない、希溶液を蒸気発生器８に於ける飽
和圧力５０ｍｌＩＨｇに相当する飽和温度６１．５℃に
迄加熱するのと同時に自らは反対に冷却され、その温度
を３５℃に迄低下させて過冷却６［液となり、次に溶液
減圧弁２０に依って吸収器２に於ける希溶液飽和圧力９
．５ ＋ｕ＋Ｈｇに減圧され、その状態に於ける過冷却
ｍｆｆｊ液として吸収器２に入る。吸収器２に於て過冷
却濃溶液は前述したように低温低圧状態の排気と直接に
接触して吸収溶解し、排気をその吸収過程に於て飽和希
溶液の状態に於て凝縮液化させる。以下以上に説明した
各過程を順次繰シ返す０ 以上に説明した構成及び作用に於ける本発明は、作業媒
体蒸気及び吸収剤両物質をそれぞれ適当な性状に於ける
物質に変更する事に依シ、その作用温度及び圧力水準を
適当な水準に変四可能とする。
力３０＋ｍＨｇの状態の水蒸気は蒸気過熱器１５に於て
、蒸気発生器８に於ての蒸発過程を終了して吸収器２に
送られる途中の飽和温度７１．５℃、圧力５０ｔａＨｇ
の状態の飽和濃溶液と間接に対向流の接触をして熱交換
作用を行ない、飽和濃溶液を冷却するのと同時に自らは
過熱され、温度を６８．５℃、圧力３０ｔｌｌｌＨｇの
状態の過熱蒸気となりタービン１７に送られる。タービ
ン１７に於て過熱蒸気は、排圧９．５ ｍｒｓＨｇとの
圧力差に於て膨張し、タービン仕事を発生してその温度
を排圧９．５ ｍｍＨｇに相当する水蒸気飽和温度即ち
排温１０℃に低下させ、その状態に於ける排気として吸
収器２に排出される。その排出の過程に於て排温ｌＯ℃
の排気は、排熱交換器１８に於て外部の熱源と間接に接
触をして熱交換作用を行ない、外部の熱源を冷却するの
と同時に自らは加熱されタービン１７に依シ変換したタ
ービン仕事相当量の熱エネルギーを補給されてから吸収
器２に排出される。一方蒸気発生器８に於て凝縮加熱器
１１用の熱源としての水蒸気を分離蒸発させ、その水蒸
気溶解濃度を低下させて吸収力を回復し−ｈａ和譲溶液
は吸収器２に送られる途中の蒸気過熱器１５に於て、蒸
発冷却器１４よジタービン１７に送られる途中の飽和温
度２９℃の状態の水蒸気と間接に対向流の接触をして熱
交換作用を行ない、水蒸気を温度６８．５℃に過熱して
過熱蒸気と為し、自らは反対に冷却された後置に第二熱
交換器６に於て吸収器２よシ蒸気発生器８に送られる途
中の低温〉３２℃の希溶液と間接に対向流の接触をして
熱交換作用を行ない、希溶液を蒸気発生器８に於ける飽
和圧力５０ｍｌＩＨｇに相当する飽和温度６１．５℃に
迄加熱するのと同時に自らは反対に冷却され、その温度
を３５℃に迄低下させて過冷却６［液となり、次に溶液
減圧弁２０に依って吸収器２に於ける希溶液飽和圧力９
．５ ＋ｕ＋Ｈｇに減圧され、その状態に於ける過冷却
ｍｆｆｊ液として吸収器２に入る。吸収器２に於て過冷
却濃溶液は前述したように低温低圧状態の排気と直接に
接触して吸収溶解し、排気をその吸収過程に於て飽和希
溶液の状態に於て凝縮液化させる。以下以上に説明した
各過程を順次繰シ返す０ 以上に説明した構成及び作用に於ける本発明は、作業媒
体蒸気及び吸収剤両物質をそれぞれ適当な性状に於ける
物質に変更する事に依シ、その作用温度及び圧力水準を
適当な水準に変四可能とする。
即ち前述の説明に於ては、従来の復水器を備える蒸気原
動装置との比較上から、不明ＩＪＢ′４に於ても作業媒
体蒸気には水蒸気を特定して本発明が作用するものとし
て説明したが前述の特定作用電性に於ては、水蒸気に於
ける比容積が膨大であシ、実用には不適とされよう。従
ってそのような場合に於ては飽和温度及び圧力を低温高
圧とする性状の物質を作業媒体蒸気として使用する事が
適当とされよう。例示するとアンモニア、フレオン１２
等の冷凍機に於て冷媒として使用される物質である。
動装置との比較上から、不明ＩＪＢ′４に於ても作業媒
体蒸気には水蒸気を特定して本発明が作用するものとし
て説明したが前述の特定作用電性に於ては、水蒸気に於
ける比容積が膨大であシ、実用には不適とされよう。従
ってそのような場合に於ては飽和温度及び圧力を低温高
圧とする性状の物質を作業媒体蒸気として使用する事が
適当とされよう。例示するとアンモニア、フレオン１２
等の冷凍機に於て冷媒として使用される物質である。
そのような冷媒物質を作業媒体蒸気として使用する場合
に於ては全体の作用温度水準の低下が予測され、排温を
マイナス温度とする事の可能性も生じよう。更に前述の
不明Ｍ′４Ｆ！Ｉ′に於ける本発明の詳細な説明する特
定条件は、現在その可能性が寮証されている「海洋温度
差温度差発電システム」の作用温度及び圧力水準に一致
する事に注目する要がある。その事実は本発明の成立が
「海洋温度差発電システム」に依シ、間接的に証明され
るものであると言えよう。
に於ては全体の作用温度水準の低下が予測され、排温を
マイナス温度とする事の可能性も生じよう。更に前述の
不明Ｍ′４Ｆ！Ｉ′に於ける本発明の詳細な説明する特
定条件は、現在その可能性が寮証されている「海洋温度
差温度差発電システム」の作用温度及び圧力水準に一致
する事に注目する要がある。その事実は本発明の成立が
「海洋温度差発電システム」に依シ、間接的に証明され
るものであると言えよう。
熱機関及び冷凍機は、その作用の方向を正反対とする本
質的には同種の機関である。その事はカルノーサイクル
及び逆カルノーサイクルの理論に依り熱力学的に説明さ
れる事であり、既に公知の原理である。従って本発明の
場合のように、冷凍機に於ける原理及び技術を蒸気原動
装置に応用する事は熱力学的な見地から判断しても合理
的とされよう。しかも作業物質を蒸気原動装置に共通さ
せる吸収冷凍機に於いてはその原理及び技術を蒸気原動
装置に応用するのは、理論的には当然可能な事とされよ
う。ともあれ明細書記載の本発明が原理的に成立可能で
有る事を本明細書に依シ説明した。
質的には同種の機関である。その事はカルノーサイクル
及び逆カルノーサイクルの理論に依り熱力学的に説明さ
れる事であり、既に公知の原理である。従って本発明の
場合のように、冷凍機に於ける原理及び技術を蒸気原動
装置に応用する事は熱力学的な見地から判断しても合理
的とされよう。しかも作業物質を蒸気原動装置に共通さ
せる吸収冷凍機に於いてはその原理及び技術を蒸気原動
装置に応用するのは、理論的には当然可能な事とされよ
う。ともあれ明細書記載の本発明が原理的に成立可能で
有る事を本明細書に依シ説明した。
上述の構成、作用に於て成立する本発明は、その結果に
於て従来の復水器を備える蒸気原動装置の排温排圧以下
の低温低圧状態の排温排圧を実現可能とし、排気に於け
る排熱の回収再生の効果とも併せて極めて高い熱効率を
実現可能とする極めて顕著な効果が生じる。
於て従来の復水器を備える蒸気原動装置の排温排圧以下
の低温低圧状態の排温排圧を実現可能とし、排気に於け
る排熱の回収再生の効果とも併せて極めて高い熱効率を
実現可能とする極めて顕著な効果が生じる。
図は本発明の一実施例を示すもので第１図は本発明の基
本的構成を示す系統図、第２図はリチウムブロマイド溶
液濃度曲線を示すグラフである。 １・・・抽気ポンプ、２・・・吸収器、３・・・溶液ポ
ンプ、４・・・連管、５・・・第一熱交換器、６・・・
第二熱交換器、７・・・連管、８・・・蒸気発生器、９
・・・連管、１０・・・蒸気圧縮機、１１・・・凝縮加
熱器、１２・・・連管、１３・・・膨張弁（或いはオリ
フィス。）、１４・・・蒸発冷却器、１５・・・蒸気過
熱器、１６・・・連管、１７・・・タービン、１Ｂ・・
・排熱交換器、１９・・・連管、２０・・・溶液減圧弁
。
本的構成を示す系統図、第２図はリチウムブロマイド溶
液濃度曲線を示すグラフである。 １・・・抽気ポンプ、２・・・吸収器、３・・・溶液ポ
ンプ、４・・・連管、５・・・第一熱交換器、６・・・
第二熱交換器、７・・・連管、８・・・蒸気発生器、９
・・・連管、１０・・・蒸気圧縮機、１１・・・凝縮加
熱器、１２・・・連管、１３・・・膨張弁（或いはオリ
フィス。）、１４・・・蒸発冷却器、１５・・・蒸気過
熱器、１６・・・連管、１７・・・タービン、１Ｂ・・
・排熱交換器、１９・・・連管、２０・・・溶液減圧弁
。
Claims (1)
- タービン低圧部に排熱交換器を介して連通する吸収器を
備える蒸気原動装置に於いて、吸収器を冷却する蒸発冷
却器の入口を蒸気発生器を加熱する凝縮加熱器の出口に
第一熱交換器及び膨脹弁又はオリフィスを介して連通さ
せ、更に蒸気発生器の蒸気室を蒸気圧縮機の吸入側に、
蒸気圧縮機の吐出側を凝縮加熱器の入口にそれぞれ連通
させると共に吸収器に抽気ポンプを連通させた事を特徴
とする排気吸収蒸気原動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24168388A JPH0291404A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 排気吸収蒸気原動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24168388A JPH0291404A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 排気吸収蒸気原動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0291404A true JPH0291404A (ja) | 1990-03-30 |
Family
ID=17077965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24168388A Pending JPH0291404A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 排気吸収蒸気原動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0291404A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH048805A (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-13 | Masayuki Arai | 蒸発冷却式吸収器並びに排気吸収蒸気原動装置 |
| CZ302037B6 (cs) * | 2004-04-06 | 2010-09-15 | Zerzánek@Jaromír | Zpusob výroby elektrické energie a zarízení k provádení tohoto zpusobu |
| CN102878603A (zh) * | 2012-10-30 | 2013-01-16 | 哈尔滨工业大学 | 燃气-蒸汽循环联合双级耦合热泵供暖装置 |
| CN106401679A (zh) * | 2016-09-28 | 2017-02-15 | 东莞市联洲知识产权运营管理有限公司 | 一种具有调峰蓄热功能的热电机组 |
| CN109779704A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-05-21 | 西安交通大学 | 利用压缩式热泵降低空冷机组背压并对烟气除湿消白的系统及方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63212707A (ja) * | 1987-02-27 | 1988-09-05 | Masayuki Arai | 排気吸収蒸気原動装置 |
-
1988
- 1988-09-27 JP JP24168388A patent/JPH0291404A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63212707A (ja) * | 1987-02-27 | 1988-09-05 | Masayuki Arai | 排気吸収蒸気原動装置 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH048805A (ja) * | 1990-04-25 | 1992-01-13 | Masayuki Arai | 蒸発冷却式吸収器並びに排気吸収蒸気原動装置 |
| CZ302037B6 (cs) * | 2004-04-06 | 2010-09-15 | Zerzánek@Jaromír | Zpusob výroby elektrické energie a zarízení k provádení tohoto zpusobu |
| CN102878603A (zh) * | 2012-10-30 | 2013-01-16 | 哈尔滨工业大学 | 燃气-蒸汽循环联合双级耦合热泵供暖装置 |
| CN102878603B (zh) * | 2012-10-30 | 2014-10-15 | 哈尔滨工业大学 | 燃气-蒸汽循环联合双级耦合热泵供暖装置 |
| CN106401679A (zh) * | 2016-09-28 | 2017-02-15 | 东莞市联洲知识产权运营管理有限公司 | 一种具有调峰蓄热功能的热电机组 |
| CN109779704A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-05-21 | 西安交通大学 | 利用压缩式热泵降低空冷机组背压并对烟气除湿消白的系统及方法 |
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