JPH0299294A - 耐硝酸性の優れた機器部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、高酸化性イオンを含有する硝酸溶液環境中で
使用される新規な機器部材に係り、特に原子燃料再処理
プラントにおけるオーステナイト系ステンレス鋼の溶接
接合継手に関する。

〔従来の技術〕

硝酸中ではオーステナイト合金は良好な耐食性を有して
いる。しかしながら、腐食性の高い高酸化性イオン、例
えばＣｒ６＋、　Ｃｅ’＋、　Ｆ　ｅ３＋等を含有する
硝酸中では著しく腐食が酸化されることが知られている
。このような過酷な環境を取扱うプラントの一つに原子
燃料再処理プラントがある。

使用済原子燃料から有益なウラン、プルトニウ１１を取
出す原子燃料再処理プラントにおける主要な工程を第２
図に示す。この中の重要な機器として、例えば溶解１、
廃液濃縮蒸発缶２、酸回収蒸発缶３、酸回収精留塔４、
廃液貯蔵タンク５であり、第３図に濃縮蒸発缶２及び第
４図に貯蔵タンク５の構成図を示す。これらの機器は、
前者は廃液を蒸発させて濃縮するための設備、また後者
は放射性廃液を長期間に亘り貯蔵するための設備である
。

各装置には配線６，８が設けられ、この配管６゜８への
加熱媒体の供給によって各蒸発缶及びタンク内の硝酸溶
液が加熱される。特に、装置内を減圧下で沸騰させるの
が腐食の点で好ましい。

この中で溶解工程以降は燃料の溶解のために硝酸溶液を
用いる。酸化性の強い硝酸溶液には種々の腐食生成物の
他に更に多量の核分裂生成物が含まれる。そのうち、特
にルテニウム（Ｒｕ）は腐食性の強い元素であり、第３
２同席食防食討論会予稿集、　ｐ３１７　（１９８５−
８）にはＲｕは硝酸中で腐食促進作用が強いことが示さ
れている。

また、第２５回日本原子力学会年会要旨集（第■分冊）
、ｐ１６０　（１９８７−４）には硝酸中でＲｕ　’十
がＲｕ♂＋に酸化されＲｕ０ｉとして揮発することが記
載されている。

原子燃料再処理プラント機器の部材は現在オーステナイ
ト合金が用いられているが、この腐食性の強い環境にさ
らされて腐食を生じるため、これら部材の耐食性向上が
強く望まれている。

オーステナイト系ステンレス鋼部材のうち、均一なオー
ステナイ１−（γ）相を有する母材に対して、溶融接合
部では化学成分及び金属組織の不均一性が高い凝固組織
を有している。

一般に工業的に広く用いられているアーク溶接法ではあ
る種のオーステナイト鋼接合部の場合溶融凝固部はγ相
の他に５〜１０％程度のδ−フェライト相（δ相と略記
する）を含む二相混合組織となっている。例えば、溶接
便覧（溶接学会編。

改訂３版、丸善（昭和５２−３）によれば５〜１０％の
フェライトが溶接金属中に存在すると溶接時の耐割れ性
の改善に有効であるとの記述がある。しかしながら、上
記文献にも記載されているが、一般にはフエライ１〜が
存在すると溶接金属の耐食性が劣化するといわれており
、通常のオーステナイト鋼の溶接部はδフェライト相を
含むことによる耐割れ性の改善というメリットと耐食性
の低下というデメリットの両方の効果を有している。

このため、溶接割れと耐食性との兼ね合いから適切なδ
フェライト重量を選定するのが常識になっている。

また、一般に隙間が存在すると隙間腐食が生じることが
知られており、この対策としてＭＯを添加したオーステ
ティ１−合金１例えば５ＵＳ３１６鋼が一般に使用され
ている。Ｍｏが添加されていると隙間が存在した場合の
局部腐食や孔食に対して十分な耐食性を示すことが知ら
れており、Ｍ。

を含んだオーステナイト合金は高耐食材料としてよく使
用されている。

高耐食性イオンを含む硝酸環境では前述したように材料
の腐食が促進されるが、特に溶融凝固した溶接部では上
述したような理由により腐食の促進の顕著になることが
懸念される。

これまでに、硝酸環境中の耐食性を改善する方法として
は特開昭５４−１２４８２０．特開昭５５−９１９６０
にＳｉ含有量を高めた高耐食溶接棒が開示されている。

また、特開昭５９−２２２５５９号には耐食性を向上さ
せるためにＰ含有量を０．００５　　％以下に制限する
ことが示されている。

しかしながら、Ｓｉ含有量を増加させることは材料の加
工性、製造性に制約が生じることもあり。

また、Ｐ含有量を０．００５％以下の非常に低い値に制
限することは製鋼上の問題もあるが、Ｐの低下のみでは
必ずしも効果が十分とはいえない。

また、溶接部に対しても一般には母材に比べて耐食性が
低く、特にＭＯを含み隙間腐食に対してより耐食性が期
待されるＳＵＳ　３１６系のオーステナイト合金におい
ては、その溶接部の耐食性は母材より低い値を示すのが
現状である。

高酸化性イオンを含有する硝酸環境中で使用される機器
部材、特に原子燃料再処理プラント用機器部材では部材
の長寿命のため高い耐食性が望まれている。

また上記に示した傾向は原子燃料再処理プラント用機器
部材のみならず、高酸化性イオンを含む硝酸環境下で使
用する化学プラントや産業プラントさらには原子力プラ
ントに共通な問題である。

［発明が解決しよう−とする？ａ題〕 前述したように、オーステナイト合金の接合継手あるい
は溶Ｆ！Ａ凝固を伴う表面処理層は高酸化性イオンを含
む硝酸環境中で腐食され易い傾向にある。

本発明の目的は高酸化性イオンを含む硝酸環境中におい
て耐食性の優れたオーステティ１−系ステンレス鋼の接
合継手を有する溶接部を有する耐硝酸性の優れた機器部
材を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼からなる母材
で溶接部を有する機器部材において、前記母材の溶融凝
固した溶接金属は、凝固時にδフェライト相を最初に晶
出する凝固形態を有することを特徴とする耐硝酸性の優
れた溶接部から成る機器部材にある。

前記溶接部に用いる母材は重量％で、ｃ　：　０．ｏｓ
％以下、Ｓｉ：１．０％以下＝　Ｍｎ　：　０．２〜２
．５％、　Ｐ　：　０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５
％以下、Ｎｉ：８〜１２％、Ｃｒ：１７〜２１％、Ｍｏ
：０．１〜３．０％、残部Ｆｅ及び不可避的な不純物物
から成るオーステナイト系ステンレス鋼からなる。更に
、好適にはこのオーステナイト系ステンレス鋼は下記の
式で計算されるＣｒ当量及びＮｉ当量において、Ｃｒ当
量／　Ｎ　ｉ当量≧１．６　を満足することを特徴とす
る。

また、溶接施工に際しては、先ず、その溶接材料のＣｒ
当量及びＮｉ当量が第１図に示す領域Ａ内にあるもので
、少なくとも初層から３層までを溶接し、次いで領域Ｂ
内にある溶接材料で溶接することを特徴とする。

Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋％Ｍ　ｏ　＋　１　、５　ｘ％Ｓｉ
　　　　−（１）Ｎｉ当量＝％Ｎｉ＋３０ｘ％Ｃ＋　０
　、５　ｘ％Ｍ　ｎ　　−（２）硝酸環境は、硝酸溶液
により使用済み原子燃料を溶解し、化学的分離工程によ
りＵおよびＰｕを抽出する系統と共に、溶解に用いた硝
酸溶液を回収、浄化して再使用するための系統および各
工程より生じた放射性廃液を濃縮、貯蔵する系統を有す
る原子燃料再処理プラント環境である。

このような高酸化性イオンを含む硝酸中におけるオース
テナイト系ステンレス鋼接合部の耐食性は、融点以上に
加熱され溶融した接合部の合金の凝固時の凝固形態が著
しく影響することを見出し、高耐食性を得るためには凝
固時にδフェライト相を最初に晶出させ、その後にオー
ステナイト相を晶出させることによって基本的に達成さ
れることを明確にした。

高酸化性イオンを含む硝酸中での各種オーステナイト合
金溶接部の腐食挙動及び腐食形態を詳細に検討した結果
、溶接部において融点以上に加熱されて液体状態にある
合金が凝固する際には第１表に示す二種類の過程があり
、このＴｙｐｅ　ＩとＴｙｐｅＨの両者の凝固部につい
て高酸化性イオンを含む硝酸中での耐食性を検討した結
果、Ｔｙｐｅ　Ｉの凝固部の耐食性はＴｙｐｅ　Ｕのそ
れより顕著に優れていることが新しくわかった。

第　　１ 表 高酸化性イオンを含む硝酸中におけるオーステナイト系
ステンレス鋼接合部の腐食試験を行うと。

凝固時に生成した樹枝状デンドライト層に沿って不均一
に腐食が生じδフェライト相が腐食されたように見える
ため、従来はδフェライト相が腐食されると考えてその
量を減少させる方法がとられていたが、本発明はこの考
えと全く異っている。

腐食はδフェライトの量ではなく、δフェライトが凝固
時にどのような形で晶出したかが重要であり、オーステ
ナイト合金凝固部の耐食性は凝固モードをＴｙｐｅ　Ｉ
に制御することによって耐食性の優れた接合部が得られ
る。

このためには、溶接材料の組成を規制して凝固形態を選
定すると伴に、使用する母材の組成も同様に規制するこ
とが不可欠である。何故なら、溶接材料と母材とが溶融
時に混合することによって両者の中間の組成を有する領
域が存在するからである。

このような溶接接合継手において、特に高耐食性を得る
に有効なオーステナイト系ステンレス鋼母材の組成の範
囲は、重量％で、Ｃ：　０．０５％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ　：　０．２〜２．５％。

Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下、Ｎｉ：
８〜１２％、Ｃｒ：１７〜２１％、ＭＯ二０．１〜３．
０％、残部Ｆｅ及び不可避的な不純物から成り、更に、
好適には上記の（１）及び（２）式で計算されるＣｒ当
量及びＮｉ当量において、Ｃｒ当量／　Ｎ　ｉ当量≧１
．６　を満足する組成である。また、溶接施工に際し少
なくとも初層から３層までを溶接する溶接材料は、その
Ｃｒ当量及びＮ　ｉ　”ｊ量が第１図に示す領域Ａ内に
あるもので、次いで領域Ｂ内にある溶接材料で溶接する
ことを特徴とする。

次に本発明のオーステナイト系ステンレス鋼及びその溶
接接合継手の化学組成の範囲を限定した理由を示す。

Ｃ：Ｃは０．０５　％を越えるとオーステナイト合金の
接合継手においてＣｒ炭化物の析出物が多くなりこの析
出物の近傍のＣｒが欠乏する結果、耐食性が減少するこ
とから、上限として０．０５％と定めた。

ＳｉおよびＭｎ：ＳｉおよびＭｎは製鋼上脱酸剤として
使用する元素である。このため、工業的にはＳｉは１．
０％以下の添加が必要であり、またＭｎはオーステナイ
ト相の安定性からも０．２〜２．５％の範囲がよい。

Ｎｉ　：　Ｎｉは主要なオーステナイト形成元素であり
、Ｃｒとともにオーステナイト合金においては重要な元
素でる６Ｎｉは硝酸中の耐食性維持のため、また凝固部
の組織状態（δフェライ１−相とオーステナイト相との
比）を規制するための主要なフェライト形成元素である
Ｃｒの量とバランスさせて８〜１２％の範囲がよい。

Ｃｒ　：　Ｃｒはフェライト形成元素であり、硝酸中の
耐食性を得るために必要不可欠な重要元素である。硝酸
中の耐食性を確保すると同時に凝固部の組織制御のため
にＮｉ量と対応して１７〜２１％がよい。すなわち、１
７％は硝酸中の耐食性の点から必要であり、一方２１％
を超えると凝固部の脆化が懸念される。

Ｍｏ：Ｍｏはフェライト形成元素であるが、表面に形成
される不＠態皮膜を強固にする効果があるといわれ、隙
間腐食に対する抵抗を高めることが示されており、本発
明では０．１〜３．０％の範囲がよい。

この他、必要に応じて各々１％以下のＴｉ。

Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒ等の炭化物形成元素や各々０．５％以下
のＡＱ、Ｃａ等の脱酸効果のある元素を適量添加しても
良く、その場合でも本発明の効果は得られろ。

上記のオーステナイト系ステンレス鋼母材の組成に加え
、更にそのＣｒ当量とＮｉ当量の比を１．６　以上に限
定し、また少なくとも初層から３層までに使用する溶接
材料の組成を第１図に示すＣｒ当量とＮｉ当量の範囲Ａ
内の組成に選定することによって、最も効果のある高耐
食性の溶接接合継手が得られる。

これはＮｉ当量とＣｒ当量を定めることによって、目的
とするオーステナイト相に先立ってδフェライト相を晶
出させることが可能であることを見出した結果である。

上記オーステナイト系ステンレス鋼母材の組成において
、そのＣｒ当量とＮｉ当の比を１．６以上に限定する理
由は、母材自体の凝固形態をＴｙｐｅＩにコントロール
するためである。このように規制することによって、溶
接材料との組成混合を受けても溶融部の凝固形態をＴｙ
ｐｅ　Ｉに保持することが可能である。

次に、第１図に示す領域Ａ及びＢの限定理由を以下に述
べる。

［領域Ａ］ この領域は、溶接時の溶融凝固時に溶接材料が母材との
組成混合を受けて、溶接材料の凝固形態Ｔｙｐｅｌ　　
（初晶δ相型）がＴｙｐｅｎ　（初晶γ相型）に変化す
るのを防ぐために、溶接時に少なくとも初層から３層ま
でに用いる溶接材料を規定する。

■線ＡＢ：この線より下側の高Ｃｒ当量では、δフエラ
イト量が多くなり過ぎて溶接性 や加工性等に問題が生じてくる可能性 があるので、この線を限界とする。

■線ＢＣ：溶接金属の化学成分の不均一性により、マル
テンサイト組織が生じるのを防止 するためにこの線より上側のＮｉ当量 が必要である。

■線ＣＤ：この線より上側では、溶接時に溶融凝固に生
じる組成混合による凝固形態の 変化を防止できないため、この線より 高いＣｒ当量と低いＮｉ当量が好適で ある。

■線ＤＡ：この線よりＣｒ当量が大きくなる溶接性、加
工性が低下し、また脆化等の問 題が生じてくるため、実用的な範囲と してＣｒ当量は２４％以下とする。

［領域Ｂコ この領域は、溶接時に先ず領域Ａの溶接材料で少なくと
も初層から３層までを溶接した後に、引き続いて溶接を
施工するときに用いる溶接材料を規定する。

■線ＥＦ：この線より下側、すなわち低Ｎｉ当量側でＴ
ｙｐｅ　Ｉの初品δ相型の凝固形態となり高耐食性が得
られる。

■線ＦＣ：硝酸中の全面腐食に対する耐食性を得るため
に、Ｃｒ当辰は１８％以１とし、かつ化学成分の不均一
性によりマルテ ンサイト組織が生じるのを防止するた めにこの線よりも高いＮｉ当量とする。

■線ＣＤ：この線を超えた低Ｎｉ当量側では脆化の問題
等が生じるため多量に使用する 場合はこの線を超えない方が良い。

■線ＤＥ：Ｃｒ当量が大きくなるにつれて溶接性。

加工性が低下し、また脆化等の問題が 生じてくるため、実用的な範囲として Ｃｒ当量は２４％以下とする。

以上のような理由により、母材の組成のＣｒ当量とＮｉ
当量とを規制し、また母材との組成混合を考慮した溶接
材料を用いて、少なくとも初層から３層までを溶接する
ことによって、溶接金属の凝固形態をＴｙｐｅ　Ｉの初
晶δ相型にコントロールし、従来材よりも高い耐食性が
得られる。

また、本発明による凝固モードをＴｙｐｅ　Ｉに制御し
たオーステナイト合金の接合継手又は表面処理層は、例
えばＲｕ　”十を１１００ｐｐ含有する１００℃の９Ｎ
硝酸溶液中では腐食速度が２．Ｏｎｍ／ｙ以下の値以下
耐食性を有している。

以上述べてきた本発明によるオーステナイト系ステンレ
ス鋼の接合継手の優れた耐食性はその接合法１表面処理
法には依らない。すなわち、通常行なわれているアーク
溶接、電子ビーム溶接およびレーザ溶接等で十分な高耐
食性が達成可能である。基本的には本発明による凝固モ
ード制御を行なえる溶融・凝固部分にはその手法を問わ
ず本発明を適用できる。

更に、凝固モードの違いは不純物元素Ｐ、Ｓｉ等の偏析
の程度に影響を及ぼすと推察される。

従って、耐食性を低下させる不純物元素それ自体を減少
させることはいずれの凝固モードにおいても耐食性向上
に効果がある。すなわち、本発明者らは不純物元素Ｐ、
Ｓ　ｉ含有量を１〕≦０．０１％。

ＳｉＳ２．０５％に同時に規制することにより良好な耐
食性が得られることを見出した。Ｐ、Ｓｉを両者とも同
時に減少させないと効果が小さい。

溶接金属は溶接材からの溶着金属と母材が溶融凝固した
部分をいう。

〔実施例〕

［実施例１コ 第２表及び第３表は本実施例に用いた試験材の化学成分
を示す。溶接継手を製作するのに用いた母材は市販のオ
ーステナイト系ステンレス鋼の４種Ｍ　（ＢＣＩ、ＢＯ
２，ＢＰＩ、ＢＦ２）である。

また、このときに用いた溶接材料は市販の溶接ワイヤの
４種類（ＷＣＩ、ＷＯ２，ＷＰＩ、ＷＦ２）である、凝
固形態は母材のＢＣＩとＢＯ２はｒｙρｅ■で、ＢＰＩ
とＢＦ２はＴｙｐｅ　Ｉである。また、溶接材料はいず
れもＴｙｐｅ　！である。

これらの試験材はいずれもＴＩＧ溶接でＵ型開先突合わ
せ溶接継手を製作し、その部分より腐食試験片を採取し
た。腐食試験は１００ｐｐｍ　Ｒｕを含有する１００℃
の９ＮＨＮ○３溶液中で５００時間浸漬した。浸漬試験
後、試験片の侵食深さを測定し２、それから腐食速度（
閣／ｙ）を算出した６第４表は、従来の溶接継手と本発
明による溶接継手の溶接金属部の腐食速度を示す。第４
表よりわかるように、特に成分の規制を行わない母材Ｂ
ＣＩ又はＢＯ２、と第１図の領域Ｂの溶接材料、ＷＣＩ
又はＷＯ２とによる４種類の溶接試験片、ＣＷＪｌ、−
４はいずれも腐食速度が５．０ｍｍ／ｙ以上である。

一方、母材の組成において、Ｃｒ当量とＮｉ当量との比
を１．６　以上にコントロールしたものを上記と同じ組
成の溶接材料で溶接した試験片、ＰＷＪ　１〜４はいず
れも１〜５　ｎｒｎ　／　Ｙの腐食速度を示しており、
本発明材の方が良好な耐食性を示した。

第４表 ［実施例２コ 第５表は、従来の溶接継手と本発明による溶接法による
継手の腐食速度を示す。従来材は、比較のために第４表
に示したものと同じ試験片ＣＷＪ１．２の結果を示した
。本発明材ＰＷＪ５〜８は、溶接施工時に、先ず第１図
の領域Ａの溶接材料ＷＰＩ又はＷＦ２を用いて初層から
３層まで溶接し１次いで領域Ｂの溶接材料ＷＣＩ又はＷ
Ｏ２を用いて最終層まで溶接したものである。従来材の
腐食速度が５．Ｏｎｎ＋　／ｙ以上であるのに対して、
本発明材のそれは１．０ｍｍ／ｙ以下と従来材よりも良
好な耐食性を示した。

このように１本発明法によれば従来の成分を特に規制し
ない母材を用いても良好な耐食性を有する溶接継手を製
作することができる。

第５表 ［実施例３］ 第６表は、従来の溶接継手と本発明により成分を規制し
た母材と本発明法による溶接法とを組合わせて製作した
継手の腐食速度を示す。従来材は第４表に示した試験片
ＣＷＪＩとＣＷＪ３の結果を比較のために示した。本発
明材は組成を規制した母材ＢＰｉ又はＢＦ２を用いて、
実施例２と同じように先ず領域Ａの溶接材料ＷＰＩ又は
ＷＦ２で初層から３層までを溶接し、次いで領域Ｂの溶
接材料ＷＣ】又はＷＯ２で最終層まで溶接した。

本発明材の腐食速度は１．０ｍｍ／ｙ以下であり。

従来材よりも優れた耐食性を有していることが示された
。

第６表 〔発明の効果〕 本発明によれば、高酸化性イオンを含有する硝酸中にお
ける耐食性向上が図れるので、信頼性が高くかつ使用寿
命の長い接合継手が得られる。

本発明は高酸化性イオンを含有する硝Ｗ＆環境下で効果
を発揮し、このような環境下で使用する化学プラント、
産業プラント、原子力プラント機器およびその構成部材
に使用可能である。特に、原子燃料再処理プラン１〜機
器及びその構成部材への適用に著しい効果を示す。

ここで高酸化性イオンとは、Ｆ　ｅ　８＋、　Ｃｒ　８
＋。

Ｃｅ’＋、Ｒｕ’十等高等高価数属イオンを示し、これ
ら高酸化性イオンを一種又は複合種含む硝酸溶液環境下
で効果を発揮する。この高酸化性イオンを含む硝酸溶液
を定量的に示すと、ステンレス鋼の腐食電位が参照照合
電極（ＳＨＥ）に比較して０．９５Ｖ以上を示す過不働
態領域で効果を発し、この領域で高耐食性を示す機器及
びその構成部材を提供する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係るＣｒ当量とＮｉ当量の範囲を示す
線図、第２図は原子燃料再処理プラントのブロック図、
第３図は廃液濃縮蒸発缶の構成図、第４図は廃液貯蔵タ
ンクの構成図である。 １・・・溶解槽、２・・・廃液濃縮蒸発缶、３・・・酸
回収蒸発缶、４・・・酸回収精留塔、５・・・廃液貯蔵
タンク。 ６・・・冷却用配管、７・・・廃液貯蔵容器、８・・・
伝熱管、９・・・蒸発容器。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、オーステナイト系ステンレス鋼からなる母材に溶接
   部を有する機器部材において、前記母材の溶融凝固した
   溶接金属は、凝固時にδフェライト相を最初に晶出する
   凝固形態を有することを特徴とする耐硝酸性の優れた機
   器部材。 ２、請求項１において、該硝酸環境は硝酸溶液により使
   用済み原子燃料を溶解し、化学的分離工程によりウラン
   及びプルトニウムを抽出する系統と伴に、溶解に用いた
   硝酸溶液を回収、浄化して再使用するための系統、及び
   各工程により生じた放射性廃液を濃縮、貯蔵する系統を
   有する原子燃料再処理プラント環境である耐硝酸性の優
   れた機器部材。 ３、請求項１又は２において、前記母材が重量％で、Ｃ
   ：０．０５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．２
   〜２．５％、Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％
   以下、Ｎｉ：８〜１２％、Ｃｒ：１７〜２１％、Ｍｏ：
   ０．１〜３．０％、残部Ｆｅ及び不可避的な不純物から
   成るオーステナイト系ステンレス鋼からなる耐硝酸性の
   優れた機器部材。 ４、請求項３において、前記母材であるオーステナイト
   系ステンレス鋼が下記の式で計算されるＣｒ当量及びＮ
   ｉ当量の（Ｃｒ当量／Ｎｉ当量）比が１．６以下である
   耐硝酸性の優れた機器部材。 〔Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋１．５ｘ％ＳｉＮｉ当量
   ＝％Ｎｉ＋３０ｘ％Ｃ＋０．５ｘ％Ｍｎ〕５、請求項３
   において、前記母材であるオーステナイト系ステンレス
   鋼が、先ず、上記の式で計算されるＣｒ当量及びＮｉ当
   量が第１図に示す領域Ａ内にある溶接材料を用いて少な
   くとも初層から３層までを溶接し、次いで領域Ｂ内の溶
   接材料により溶接される耐硝酸性の優れた機器部材。 ６、請求項５において、前記母材であるオーステナイト
   系ステンレス鋼が上記の式で計算されるＣｒ当量及びＮ
   ｉ当量の（Ｃｒ当量／Ｎｉ当量）比が１．６以下である
   耐硝酸性の優れた機器部材。 ７、請求項１〜６のいずれかにおいて、前記溶接部が９
   ＮＨＮＯ＿３＋１００ｐｐｍＲｕ，１００℃での腐食速
   度が２．０ｍｍ／ｙ以下である耐硝酸性の優れた機器部
   材。 ８、請求項１〜７のいずれかにおいて、前記溶接部はア
   ーク溶接、電子ビーム溶接、レーザビーム溶接の何れか
   の溶接法により形成される耐硝酸性の優れた機器部材。 ９、請求項１〜８のいずれかにおいて、前記機器部材に
   よつて構成された化学プラント産業プラント、原子力プ
   ラント。 １０、請求項５又は６において、前記オーステナイト系
   ステンレス鋼からなる耐硝酸性機器用溶接材料。 １１、請求項５において、第１図の領域Ａにある溶接材
   料が重量％でＣ０．０５％以下、Ｓｉ０．０５％以下、
   Ｍｎ０．２〜２．５％、Ｐ０．０１％以下、Ｓ０．０３
   ５％以下、Ｎｉ８〜１２％、Ｃｒ１７〜２１％、Ｍｏ０
   ．１〜３．０％、残部Ｆｅおよび不可避的な不純物から
   なるオーステナイト系ステンレス鋼により構成される耐
   硝酸性の優れた機器部材。