JPH0310588B2 - - Google Patents
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- JPH0310588B2 JPH0310588B2 JP57031622A JP3162282A JPH0310588B2 JP H0310588 B2 JPH0310588 B2 JP H0310588B2 JP 57031622 A JP57031622 A JP 57031622A JP 3162282 A JP3162282 A JP 3162282A JP H0310588 B2 JPH0310588 B2 JP H0310588B2
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- JP
- Japan
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- fluidized bed
- gas
- clinker
- bed reactor
- particle size
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/36—Manufacture of hydraulic cements in general
- C04B7/43—Heat treatment, e.g. precalcining, burning, melting; Cooling
- C04B7/434—Preheating with addition of fuel, e.g. calcining
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B7/00—Rotary-drum furnaces, i.e. horizontal or slightly inclined
- F27B7/20—Details, accessories or equipment specially adapted for rotary-drum furnaces
- F27B7/2016—Arrangements of preheating devices for the charge
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
- Y02P40/121—Energy efficiency measures, e.g. improving or optimising the production methods
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- Structural Engineering (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、セメント粉末原料をサスペンジヨ
ン型熱交換器で予熱し、流動床で脱酸し、ロータ
リーキルンでクリンカー化し、次いでクリンカー
を冷却することからなるセメントクリンカーの製
造法に関するものである。
ン型熱交換器で予熱し、流動床で脱酸し、ロータ
リーキルンでクリンカー化し、次いでクリンカー
を冷却することからなるセメントクリンカーの製
造法に関するものである。
セメントクリンカーの製造において、セメント
粉末原料から機械的にそして化学的に結合されて
いる水をサスペンジヨン型熱交換器中で分離し、
脱酸をある程度行ない、次いでロータリーキルン
で更に脱酸およびクリンカー化を行なうことは一
般的である。
粉末原料から機械的にそして化学的に結合されて
いる水をサスペンジヨン型熱交換器中で分離し、
脱酸をある程度行ない、次いでロータリーキルン
で更に脱酸およびクリンカー化を行なうことは一
般的である。
この方法では、実質的な部分の脱酸がロータリ
ーキルン中で行なわれるので、特に生産量を高く
するためには、そのロータリーキルンの寸法を大
きくしなければならないというプラントエンジニ
アリング上望ましくない欠点がある。
ーキルン中で行なわれるので、特に生産量を高く
するためには、そのロータリーキルンの寸法を大
きくしなければならないというプラントエンジニ
アリング上望ましくない欠点がある。
したがつて、セメント粉末原料をロータリーキ
ルンに供給する前にできるだけそのセメント粉末
原料の脱酸をする数多くの試みがこれまでなされ
てきた。このために、例えば、原料を更に加熱し
そして脱酸するために、サスペンジヨン型熱交換
器の最下段に別々に燃料を供給する方式が提案さ
れている（ドイツ連邦共和国特許出願公告第
2324565号）。しかしながら、この方式は原料が加
熱領域に滞留する時間が非常に短いという欠点が
あり、その効果は限定されたものである。
ルンに供給する前にできるだけそのセメント粉末
原料の脱酸をする数多くの試みがこれまでなされ
てきた。このために、例えば、原料を更に加熱し
そして脱酸するために、サスペンジヨン型熱交換
器の最下段に別々に燃料を供給する方式が提案さ
れている（ドイツ連邦共和国特許出願公告第
2324565号）。しかしながら、この方式は原料が加
熱領域に滞留する時間が非常に短いという欠点が
あり、その効果は限定されたものである。
セメントクリンカーの製造を更に発展させた方
式では、サスペンジヨン型熱交換とロータリーキ
ルンとの間に接続された別のユニツト中で原料の
脱酸をできるだけ十分に行うようにしている。そ
のユニツトとして、サスペンジヨン型熱交換器か
ら取り出された原料をロータリーキルンの前に接
続されたサイクロンに供給する加熱可能にコンベ
ヤー（フランス国特許第2197827号）や、原料が
そこから煙室およびサイクロンを介してロータリ
ーキルンに導かれる流動床式反応器（ドイツ連邦
共和国特許出願公告第2344094号）が知られてい
る。これら２つの場合においては、充分な脱酸を
するのに必要な滞留時間を調節するのは、特に原
料の粒径が異なるために、非常に困難である。ま
た粗大な粒子を取り除くのも困難である。
式では、サスペンジヨン型熱交換とロータリーキ
ルンとの間に接続された別のユニツト中で原料の
脱酸をできるだけ十分に行うようにしている。そ
のユニツトとして、サスペンジヨン型熱交換器か
ら取り出された原料をロータリーキルンの前に接
続されたサイクロンに供給する加熱可能にコンベ
ヤー（フランス国特許第2197827号）や、原料が
そこから煙室およびサイクロンを介してロータリ
ーキルンに導かれる流動床式反応器（ドイツ連邦
共和国特許出願公告第2344094号）が知られてい
る。これら２つの場合においては、充分な脱酸を
するのに必要な滞留時間を調節するのは、特に原
料の粒径が異なるために、非常に困難である。ま
た粗大な粒子を取り除くのも困難である。
この発明は、公知の、特に前述した方法の欠点
を排除し、そして、ロータリーキルンに導入する
前にセメント粉末原料の脱酸を実用上完全に行な
い得て、かつ、設備の附随する投資を減少させ得
る方法を提供するものである。
を排除し、そして、ロータリーキルンに導入する
前にセメント粉末原料の脱酸を実用上完全に行な
い得て、かつ、設備の附随する投資を減少させ得
る方法を提供するものである。
この発明の方法は、上記セメント粉末原料を、
流動床式反応器、分離器および再循環用ダクトか
らなる循環系で、850℃以上の温度で、少くとも
95％脱酸し、焼成工程およびクリンカー化工程に
必要な炭素を含有する燃料を、セメント粉末原料
からセメントクリンカーを製造するのに必要な全
熱要求量に対して少くとも65％になるように流動
床式反応器に、そして、上記全熱要求量に対して
少くとも10％になるようにロータリーキルンに供
給し；流動床式反応器に供給した燃料を燃焼する
に当つて酸素含有ガスを少くとも２分流にして、
その１分流を流動化ガスとして、また、より高い
レベルから供給する他の１分流を二次ガスとして
二段階で使用すると共に、燃焼を全燃焼工程にお
いて、実質的に化学量論的に行ない、そして、上
記流動化ガスの上記二次ガスに対する容量比が
１：１ないし１：10の範囲になるように流動化ガ
ス量と二次ガス量とを分配することによつて、流
動化ガス用導入口と二次ガス用導入口との間のゾ
ーン中の平均懸濁密度を100ないし300Kg／m3に、
また、二次ガス用導入口の上方のゾーン中の平均
懸濁密度を５ないし30Kg／m3になるように調節す
ることからなつている。
流動床式反応器、分離器および再循環用ダクトか
らなる循環系で、850℃以上の温度で、少くとも
95％脱酸し、焼成工程およびクリンカー化工程に
必要な炭素を含有する燃料を、セメント粉末原料
からセメントクリンカーを製造するのに必要な全
熱要求量に対して少くとも65％になるように流動
床式反応器に、そして、上記全熱要求量に対して
少くとも10％になるようにロータリーキルンに供
給し；流動床式反応器に供給した燃料を燃焼する
に当つて酸素含有ガスを少くとも２分流にして、
その１分流を流動化ガスとして、また、より高い
レベルから供給する他の１分流を二次ガスとして
二段階で使用すると共に、燃焼を全燃焼工程にお
いて、実質的に化学量論的に行ない、そして、上
記流動化ガスの上記二次ガスに対する容量比が
１：１ないし１：10の範囲になるように流動化ガ
ス量と二次ガス量とを分配することによつて、流
動化ガス用導入口と二次ガス用導入口との間のゾ
ーン中の平均懸濁密度を100ないし300Kg／m3に、
また、二次ガス用導入口の上方のゾーン中の平均
懸濁密度を５ないし30Kg／m3になるように調節す
ることからなつている。
この発明に使用される流動床式反応器、分離器
および再循環用ダクトからなる循環系の流動床式
反応器においては、その流動状態は密な相がその
上方に存在するガス空間から密度が明確に分かれ
て分離されている「古典的な」オーソドツクスな
流動床とは異なつて、明確な境界層がない分布状
態である。このように、この発明に使用される脱
酸のための流動床式反応器では密な相とその上方
に存在するガス空間との間に密度の急激な変化は
ないけれども、その反応器での固体物質濃度は下
方から上方に連続的に減少している。
および再循環用ダクトからなる循環系の流動床式
反応器においては、その流動状態は密な相がその
上方に存在するガス空間から密度が明確に分かれ
て分離されている「古典的な」オーソドツクスな
流動床とは異なつて、明確な境界層がない分布状
態である。このように、この発明に使用される脱
酸のための流動床式反応器では密な相とその上方
に存在するガス空間との間に密度の急激な変化は
ないけれども、その反応器での固体物質濃度は下
方から上方に連続的に減少している。
成程、ドイツ連邦共和国特許出願公告第
1767628号には、発熱工程を実施する方法、すな
わち、ある種のセメント粉末原料を燃焼する方法
が記載されていて、その方法では、処理すべき原
料を、多段式サスペンジヨン型熱交換器中で予備
脱水および／または加熱をし、分離器を通つて、
再循環用サイクロンに附属した流動床式炉に供給
し、次に得られた反応生成物を、流動床式炉と再
循環用サイクロンからなる循環系から取り出し、
そして、いわゆる「循環式流動床」の原理を利用
した多段式流動床式冷却器に供給されるようにな
つている。しかしながら、この場合には、脱酸と
クリンカー化は共通の流動床中で行なわている。
このために、この方法は脱酸自体には必要でない
高いクリンカー化温度で脱酸が行なわれ、それに
よつて、高い容量割合で高温の廃ガスが得られ、
かつそれに応じて燃料消費量も高くなるという欠
点を有している。種々の出発物質を使用する場合
に、更に生ずる欠点としては、二工程に分けて脱
酸とクリンカー化を行なう場合よりも、生成物の
品質が劣るということが挙げられる。
1767628号には、発熱工程を実施する方法、すな
わち、ある種のセメント粉末原料を燃焼する方法
が記載されていて、その方法では、処理すべき原
料を、多段式サスペンジヨン型熱交換器中で予備
脱水および／または加熱をし、分離器を通つて、
再循環用サイクロンに附属した流動床式炉に供給
し、次に得られた反応生成物を、流動床式炉と再
循環用サイクロンからなる循環系から取り出し、
そして、いわゆる「循環式流動床」の原理を利用
した多段式流動床式冷却器に供給されるようにな
つている。しかしながら、この場合には、脱酸と
クリンカー化は共通の流動床中で行なわている。
このために、この方法は脱酸自体には必要でない
高いクリンカー化温度で脱酸が行なわれ、それに
よつて、高い容量割合で高温の廃ガスが得られ、
かつそれに応じて燃料消費量も高くなるという欠
点を有している。種々の出発物質を使用する場合
に、更に生ずる欠点としては、二工程に分けて脱
酸とクリンカー化を行なう場合よりも、生成物の
品質が劣るということが挙げられる。
この発明の方法の操作条件を、フルード
（Froude）・アルキメデス（Archimedes）数によ
つて定義すれば、次のような範囲が得られる。
（Froude）・アルキメデス（Archimedes）数によ
つて定義すれば、次のような範囲が得られる。
0.5≦3/4・Fr2・ρg／ρK−ρg≦50
たは0.01≦Ar≦10
式中、Ar＝dK3・ｇ（ρK−ρg）／ρg・υ2
Fr2＝u2／ｇ・dK
ｕ＝ガス相対速度（ｍ／秒）
Ar＝アルキメデス数
ρg＝ガス密度（Kg／m3）
ρK＝固体粒子密度（Kg／m3）
dK＝球状粒子の直径（ｍ）
υ＝動粘度（m2／秒）
ｇ＝重力定数（ｍ／sec2）
Fr＝フルード数
この発明の方法では、脱酸のために流動床式反
応器に供給される燃料のほとんどの量は、二次ガ
ス用導入口の下方に供給される。このことと、そ
して、燃焼に必要な全ての酸素含有ガスを異なる
レベルから供給する二分流に分配することとによ
つて、二段階の緩和な燃焼を行なうことができ、
それによつて、流動床式反応器中にホツトスポツ
トが局在することを避けることができる。更に、
酸化窒素類を、例えば、100ppm以下の値にまで
強く抑制することができる。
応器に供給される燃料のほとんどの量は、二次ガ
ス用導入口の下方に供給される。このことと、そ
して、燃焼に必要な全ての酸素含有ガスを異なる
レベルから供給する二分流に分配することとによ
つて、二段階の緩和な燃焼を行なうことができ、
それによつて、流動床式反応器中にホツトスポツ
トが局在することを避けることができる。更に、
酸化窒素類を、例えば、100ppm以下の値にまで
強く抑制することができる。
この発明に使用する流動床式反応器の断面は、
長方形、直角形、円形などいずれでもよい。その
流動床式反応器の下部は円錐形状に形成されてい
てよく、この形状は、特に反応器の断面を大きく
する場合に有利である。
長方形、直角形、円形などいずれでもよい。その
流動床式反応器の下部は円錐形状に形成されてい
てよく、この形状は、特に反応器の断面を大きく
する場合に有利である。
この発明において、流動床式反応器における二
次ガス用導入口上方でのガス流速は、通常の場
合、常圧下で５ｍ／秒以上であつて、15ｍ／秒に
まで上げることができる。
次ガス用導入口上方でのガス流速は、通常の場
合、常圧下で５ｍ／秒以上であつて、15ｍ／秒に
まで上げることができる。
流動床式反応器の高さに対する直径の比は、ガ
ス滞留時間が0.5ないし8.0秒、好ましくは１ない
し４秒になるように選択すればよい。
ス滞留時間が0.5ないし8.0秒、好ましくは１ない
し４秒になるように選択すればよい。
この発明において、二次ガスは、複数のレベル
からでも、また各レベルに設けた複数個の導入口
からでも供給するのが適当であり、そして流動床
式反応器の全長に対して30％までの高さ、ただ
し、流動化ガス用導入口より少くとも１ｍ高い高
さに供給するのが適当である。二次ガスが複数の
レベルから供給される場合には、その最上段の二
次供給ガス用導入口の位置は前述した反応器全長
の30％の高さを超さないようにするのがよい。こ
のような高さにすれば、一方では、第１の燃焼段
階にとつて充分に大きな空間が提供され、それに
よつて炭素含有物質と酸素含有流動化ガスとの反
応をほぼ完全に進行させることができると共に、
他方では、二次ガス用導入口の上方の反応器の上
部空間において、酸素を選択した化学量論的割合
で反応させることが可能である。
からでも、また各レベルに設けた複数個の導入口
からでも供給するのが適当であり、そして流動床
式反応器の全長に対して30％までの高さ、ただ
し、流動化ガス用導入口より少くとも１ｍ高い高
さに供給するのが適当である。二次ガスが複数の
レベルから供給される場合には、その最上段の二
次供給ガス用導入口の位置は前述した反応器全長
の30％の高さを超さないようにするのがよい。こ
のような高さにすれば、一方では、第１の燃焼段
階にとつて充分に大きな空間が提供され、それに
よつて炭素含有物質と酸素含有流動化ガスとの反
応をほぼ完全に進行させることができると共に、
他方では、二次ガス用導入口の上方の反応器の上
部空間において、酸素を選択した化学量論的割合
で反応させることが可能である。
燃料としては、燃料油、石炭、特に褐炭、廃炭
のような高灰分石炭、オイルシエール、必要に応
じて家庭廃物も使用できる。クリンカー化工程に
とつては、熱量が高い燃料を使用するのが好まし
い。
のような高灰分石炭、オイルシエール、必要に応
じて家庭廃物も使用できる。クリンカー化工程に
とつては、熱量が高い燃料を使用するのが好まし
い。
燃料の分配については、焼成工程およびクリン
カー化工程に必要な燃料が、セメント粉末原料か
らセメントクリンカーを製造するのに必要な全熱
要求量に対して少なくとも65％になるように流動
床式反応器に、そして、上記全熱要求量に対して
少なくとも10％になるようにロータリーキルンに
供給される。このように少くとも65％および少く
とも10％にしたのは、セメント粉末原料を少くと
も95％脱酸することを確実に実現するためであ
る。かかる高度な脱酸の確保により、クリンカー
化工程においては実質的クリンカーの形成のみが
行われる。この結果としてクリンカー化のための
ロータリーキルンは小さい寸法で設計されること
ができる。特に、上記全熱要求量に対して70ない
し85％になるように流動床式反応器に、そして、
上記全熱要求量に対して15ないし30％になるよう
にロータリーキルンに供給するのが特に適してい
る。ロータリーキルンに供給される燃料は、流動
床式反応器から出てきた原料の流れを加熱し、そ
して、ロータリーキルンの輻射損失を補充するた
めに主に使用されている。
カー化工程に必要な燃料が、セメント粉末原料か
らセメントクリンカーを製造するのに必要な全熱
要求量に対して少なくとも65％になるように流動
床式反応器に、そして、上記全熱要求量に対して
少なくとも10％になるようにロータリーキルンに
供給される。このように少くとも65％および少く
とも10％にしたのは、セメント粉末原料を少くと
も95％脱酸することを確実に実現するためであ
る。かかる高度な脱酸の確保により、クリンカー
化工程においては実質的クリンカーの形成のみが
行われる。この結果としてクリンカー化のための
ロータリーキルンは小さい寸法で設計されること
ができる。特に、上記全熱要求量に対して70ない
し85％になるように流動床式反応器に、そして、
上記全熱要求量に対して15ないし30％になるよう
にロータリーキルンに供給するのが特に適してい
る。ロータリーキルンに供給される燃料は、流動
床式反応器から出てきた原料の流れを加熱し、そ
して、ロータリーキルンの輻射損失を補充するた
めに主に使用されている。
原料の脱酸を少くとも95％まで行なうために
は、その滞留時間は好ましくは３ないし15分間、
特に５ないし10分間になるように調節するのがよ
い。循環系中の温度を好ましくは950℃ないし
1150℃の範囲に調節することによつて、粒径分布
が広範囲であつても、または粗大な粒子が含有さ
れていても、実質的に全ての原料を効果的に処理
することができる。循環系中の温度を一定にし
て、そして、定められた固体物質の滞留時間にす
れば、均質性の高均質性の脱酸された生成物を得
ることができる。
は、その滞留時間は好ましくは３ないし15分間、
特に５ないし10分間になるように調節するのがよ
い。循環系中の温度を好ましくは950℃ないし
1150℃の範囲に調節することによつて、粒径分布
が広範囲であつても、または粗大な粒子が含有さ
れていても、実質的に全ての原料を効果的に処理
することができる。循環系中の温度を一定にし
て、そして、定められた固体物質の滞留時間にす
れば、均質性の高均質性の脱酸された生成物を得
ることができる。
固体状の炭素含有燃料を使用する場合には、平
均粒系dp50を約500μｍ以下、好ましくは、約100
ないし300μｍの範囲に調節すればよい。ここで、
平均粒径dp50とは、その物質の50重量％がその
平均粒径の値よりも大きく、かつ残りの50重量％
がその平均粒径の値よりも小さいことを意味す
る。
均粒系dp50を約500μｍ以下、好ましくは、約100
ないし300μｍの範囲に調節すればよい。ここで、
平均粒径dp50とは、その物質の50重量％がその
平均粒径の値よりも大きく、かつ残りの50重量％
がその平均粒径の値よりも小さいことを意味す
る。
焼成したセメント粉末原料のロータリーキルン
中でのクリンカー化は、それ自体公知の条件下で
約1300ないし1450℃の温度で行なわれる。
中でのクリンカー化は、それ自体公知の条件下で
約1300ないし1450℃の温度で行なわれる。
この発明の好ましい態様によれば、焼成された
セメントクリンカーは、少くとも部分的に流動床
反応器に供給される酸素含有ガスを加熱して冷却
される。この場合、その酸素含有ガスは直接的に
または間接的に加熱される。
セメントクリンカーは、少くとも部分的に流動床
反応器に供給される酸素含有ガスを加熱して冷却
される。この場合、その酸素含有ガスは直接的に
または間接的に加熱される。
冷却器としては、例えばシヤフト式冷却器もし
くは火格子式冷却器が使用され、特にそれらの組
合せから成つているのがよい。
くは火格子式冷却器が使用され、特にそれらの組
合せから成つているのがよい。
クリンカーの冷却の場合に間接的に加熱された
酸素含有ガスの１部を流動化ガスとして、そし
て、クリンカーの冷却の場合に直接加熱された酸
素含有ガスの少くとも１部を二次ガスとして供給
すれば、製造方法の経済性が改善される。場合に
よつては、残留ガス流をサスペンジヨン型熱交換
器に供給することも可能である。
酸素含有ガスの１部を流動化ガスとして、そし
て、クリンカーの冷却の場合に直接加熱された酸
素含有ガスの少くとも１部を二次ガスとして供給
すれば、製造方法の経済性が改善される。場合に
よつては、残留ガス流をサスペンジヨン型熱交換
器に供給することも可能である。
循環系の廃ガス流は、サスペンジヨン型熱交換
器に通常定量的に供給される。クリンカー化工程
のためのロータリーキルンの廃ガス流は同様にサ
スペンジヨン型熱交換器に供給することが可能で
ある。セメント粉末原料が高含量の揮発性アルカ
リ物質を含有している場合には、そのアルカリ含
量に応じて、廃ガスの部分流の量をより多くした
り、またはより少なくしてサスペンジヨン型熱交
換器にバイパスさせることもできる。極端な場合
には、すなわち、特に高いアルカリ含量の場合に
は、廃ガスを100％バイパスさせることも必要で
ある。
器に通常定量的に供給される。クリンカー化工程
のためのロータリーキルンの廃ガス流は同様にサ
スペンジヨン型熱交換器に供給することが可能で
ある。セメント粉末原料が高含量の揮発性アルカ
リ物質を含有している場合には、そのアルカリ含
量に応じて、廃ガスの部分流の量をより多くした
り、またはより少なくしてサスペンジヨン型熱交
換器にバイパスさせることもできる。極端な場合
には、すなわち、特に高いアルカリ含量の場合に
は、廃ガスを100％バイパスさせることも必要で
ある。
この発明の方法の優れた利点は、循環系にて原
料滞留時間が充分に調節できそしてコントロール
できるので、原料の脱酸の割合が実質的には全然
変化せず、高い割合で維持できるということであ
る。更にまた、循環系においては、温度が実質的
に一定であり、そして、この段階で望ましくない
揮発反応を生ずる温度ピークを避けることができ
る。更に、この循環系は、ロータリーキルン中に
原料を一定に供給することができ、それによつ
て、クリンカーの品質を高くすることができる。
また、循環系中の脱酸を高くすることができるの
で、ロータリーキルンの負担を軽減し、それによ
つてクリンカーを形成する燃焼だけを実質的に行
なうことができる。したがつて、ロータリーキル
ンの容量を小さくすることができ、それによつて
熱放射を減少させ、かつエネルギー要求を少なく
することができる。
料滞留時間が充分に調節できそしてコントロール
できるので、原料の脱酸の割合が実質的には全然
変化せず、高い割合で維持できるということであ
る。更にまた、循環系においては、温度が実質的
に一定であり、そして、この段階で望ましくない
揮発反応を生ずる温度ピークを避けることができ
る。更に、この循環系は、ロータリーキルン中に
原料を一定に供給することができ、それによつ
て、クリンカーの品質を高くすることができる。
また、循環系中の脱酸を高くすることができるの
で、ロータリーキルンの負担を軽減し、それによ
つてクリンカーを形成する燃焼だけを実質的に行
なうことができる。したがつて、ロータリーキル
ンの容量を小さくすることができ、それによつて
熱放射を減少させ、かつエネルギー要求を少なく
することができる。
この発明の方法では、低品質の燃料を使用する
ことができ、そして、その出発物質を非常に小さ
い粒径に細砕することが必要でない。いわゆる
「天然セメント」に生成される出発物質（セメン
ト生成成分の均一な混合物からなる出発物質）を
使用する場合には、より大きな粒径に細砕するだ
けで充分である。バイパスによつて供給する必要
があるアルカリ含量が多い出発物質の場合には、
クリンカー化工程から取り出されるガスが少ない
ので熱損失も小さくなる。
ことができ、そして、その出発物質を非常に小さ
い粒径に細砕することが必要でない。いわゆる
「天然セメント」に生成される出発物質（セメン
ト生成成分の均一な混合物からなる出発物質）を
使用する場合には、より大きな粒径に細砕するだ
けで充分である。バイパスによつて供給する必要
があるアルカリ含量が多い出発物質の場合には、
クリンカー化工程から取り出されるガスが少ない
ので熱損失も小さくなる。
この発明を、図面ならびに実施例によつて更に
詳細に説明する。
詳細に説明する。
セメント粉末原料は、導管１を通つて、サスペ
ンジヨン型熱交換器２（２個のサイクロン型分離
器と１個のベンチユリー型反応器からなる単純な
形式に示されている）に供給され、そして、３に
おいて循環径から排出された廃ガスによつて予熱
した後、、導管４を通つて焼成のために循環系に
供給される。
ンジヨン型熱交換器２（２個のサイクロン型分離
器と１個のベンチユリー型反応器からなる単純な
形式に示されている）に供給され、そして、３に
おいて循環径から排出された廃ガスによつて予熱
した後、、導管４を通つて焼成のために循環系に
供給される。
その循環系は、流動床式反応器５、サイクロン
分離器６および再循環用ダクト７から構成されて
いる。流動床式反応器５には、ダクト８を通つ
て、流動化ガスが、そして、流動床式反応器５の
近くにリング状ダクトとして形成するのが適当で
あるダクト９を通つて、二次ガスが供給される。
燃料の供給は、ランス１０を通して行なわれる。
分離器６および再循環用ダクト７から構成されて
いる。流動床式反応器５には、ダクト８を通つ
て、流動化ガスが、そして、流動床式反応器５の
近くにリング状ダクトとして形成するのが適当で
あるダクト９を通つて、二次ガスが供給される。
燃料の供給は、ランス１０を通して行なわれる。
原料の流れは、ランスによつてコントロールさ
れた排出装置１１を通つて導管１２によつて連続
的に排出され、そして、更にロータリーキルン１
３に供給される。この装置内では、ランス１４を
介して供給された比較的少量の燃料でもつて加熱
することによつてクリンカー化が行なわれる。
れた排出装置１１を通つて導管１２によつて連続
的に排出され、そして、更にロータリーキルン１
３に供給される。この装置内では、ランス１４を
介して供給された比較的少量の燃料でもつて加熱
することによつてクリンカー化が行なわれる。
次いでセメントクリンカー生成物は、ダクト１
５を介して粉砕機を有する火格子式冷却器１６
に、そしてダクト１７を介してシヤフト式冷却器
１８に供給される。このシヤフト式冷却器１８に
おいて、取り出された熱は、ダクト８を介して流
動化ガスとして流動床式反応器５に供給されたガ
ス流を加熱するために用いられる。火格子式冷却
器１６で加熱された空気はまずダクト１９を介し
てロータリーキルン１３に供給される。そのロー
タリーキルン１３からの廃ガスは、ダクト２０を
介してサスペンジヨン型熱交換器に供給される。
５を介して粉砕機を有する火格子式冷却器１６
に、そしてダクト１７を介してシヤフト式冷却器
１８に供給される。このシヤフト式冷却器１８に
おいて、取り出された熱は、ダクト８を介して流
動化ガスとして流動床式反応器５に供給されたガ
ス流を加熱するために用いられる。火格子式冷却
器１６で加熱された空気はまずダクト１９を介し
てロータリーキルン１３に供給される。そのロー
タリーキルン１３からの廃ガスは、ダクト２０を
介してサスペンジヨン型熱交換器に供給される。
必要な場合、ロータリーキルン１３からの廃ガ
スの部分流は、ダクト２１を介してサスペンジヨ
ン型熱交換器２をバイパスさせる。極端な場合に
は、廃ガスの全部をバイパスさせることもでき
る。この廃ガスは次いで、ガス冷却器（図示せ
ず）で通常冷却され、ついで精製される。
スの部分流は、ダクト２１を介してサスペンジヨ
ン型熱交換器２をバイパスさせる。極端な場合に
は、廃ガスの全部をバイパスさせることもでき
る。この廃ガスは次いで、ガス冷却器（図示せ
ず）で通常冷却され、ついで精製される。
実施例 １
平均粒径30μｍのセメント粉末原料を、１時間
当り、3.1トンの割合で、供給ユニツト１を介し
てサスペンジヨン型熱交換器２に供給した。粉末
原料は次の組成からなつていた。
当り、3.1トンの割合で、供給ユニツト１を介し
てサスペンジヨン型熱交換器２に供給した。粉末
原料は次の組成からなつていた。
石灰石（CaCO3） 2.40トン
石英砂（SiO2） 0.25トン
粘土（高アルカリ含量） 0.45トン
ダクト３において循環系から取り出された1000
℃の廃ガスによつて、原料はサスペンジヨン型熱
交換器２中で、約800℃に予熱され、次いで導管
４を介して流動床式反応器５に導入された。流動
床式反応器５には更に、導管１０を介して、平均
粒径200μｍおよび熱量Huが12MJ／Kgの石炭を１
時間当り0.5トンの割合で供給し、そして、ダク
ト８，９を介して、420℃の流動化ガスを１時間
当り560ｍN 3の割合で、また、720℃の二次ガスを
１時間当り1320N 3の割合で供給した。この場合、
全熱要求量に対する燃料（石炭）の焼成工程にお
ける配分割合は、約84％であつた。
℃の廃ガスによつて、原料はサスペンジヨン型熱
交換器２中で、約800℃に予熱され、次いで導管
４を介して流動床式反応器５に導入された。流動
床式反応器５には更に、導管１０を介して、平均
粒径200μｍおよび熱量Huが12MJ／Kgの石炭を１
時間当り0.5トンの割合で供給し、そして、ダク
ト８，９を介して、420℃の流動化ガスを１時間
当り560ｍN 3の割合で、また、720℃の二次ガスを
１時間当り1320N 3の割合で供給した。この場合、
全熱要求量に対する燃料（石炭）の焼成工程にお
ける配分割合は、約84％であつた。
流動床式反応器５、サイクロン分離器６および
再循環用ダクト７からなる循環系中においては、
温度は1000℃に維持された。ガス流の量と分流の
数に基づいて、流動床式反応器５における二次ガ
ス用導入口９の下方における平均懸濁密度は150
Kg／m3、また、二次ガス用導入口９の上部におけ
る平均懸濁度は10Kg／m3になるように調節され
た。循環系中での平均滞留時間は８分間であつ
て、脱酸の割合は99.2％であつた。
再循環用ダクト７からなる循環系中においては、
温度は1000℃に維持された。ガス流の量と分流の
数に基づいて、流動床式反応器５における二次ガ
ス用導入口９の下方における平均懸濁密度は150
Kg／m3、また、二次ガス用導入口９の上部におけ
る平均懸濁度は10Kg／m3になるように調節され
た。循環系中での平均滞留時間は８分間であつ
て、脱酸の割合は99.2％であつた。
燃焼されたセメント粉末原料は、排出装置１１
を介して１時間当り２トンの割合で排出され、そ
して、ロータリーキルン１３に供給された。その
ロータリーキルンには更に、ランス１６を介し
て、平均粒径が90μｍ以上のものが20％含有され
ていて、かつ、25MJ／Kgの熱量Huを有する石炭
を１時間当り0.047トンの割合で供給され、また、
火格子式冷却器１６中で1090℃に加熱された空気
を１時間当り290ｍN 3の割合でダクト２１を介し
て供給した。この場合、全熱要求量に対する燃料
（石炭）のクリンカー化工程における配分割合は
約16％であつた。ロータリーキルン１３中に最高
温度は1400℃であつた。また、全熱要求量は、１
時間当り7175MJであつた。
を介して１時間当り２トンの割合で排出され、そ
して、ロータリーキルン１３に供給された。その
ロータリーキルンには更に、ランス１６を介し
て、平均粒径が90μｍ以上のものが20％含有され
ていて、かつ、25MJ／Kgの熱量Huを有する石炭
を１時間当り0.047トンの割合で供給され、また、
火格子式冷却器１６中で1090℃に加熱された空気
を１時間当り290ｍN 3の割合でダクト２１を介し
て供給した。この場合、全熱要求量に対する燃料
（石炭）のクリンカー化工程における配分割合は
約16％であつた。ロータリーキルン１３中に最高
温度は1400℃であつた。また、全熱要求量は、１
時間当り7175MJであつた。
次に、クリンカーは、導管１５を介して火格子
式冷却器１６に供給され、そこで、全体で1610ｍ
Ｎ 3／ｈの割合の空気で直接冷却された。加熱され
た空気は、前述したように、ダクト９を介して部
分的に、ロータリーキルン１３に、そして、ダク
ト９に介して部分的に二次ガスとして供給するよ
うに分配された。クリンカーを更に冷却するに
は、560ｍN 3／ｈの量の空気を間接的に加熱する
ことによつてシヤフト式冷却器１８にて行なわれ
たこの空気は、次いで温度420℃の流動化ガスと
して流動床反応器５に供給されたクリンカー生産
量は２トン／時間であつた。
式冷却器１６に供給され、そこで、全体で1610ｍ
Ｎ 3／ｈの割合の空気で直接冷却された。加熱され
た空気は、前述したように、ダクト９を介して部
分的に、ロータリーキルン１３に、そして、ダク
ト９に介して部分的に二次ガスとして供給するよ
うに分配された。クリンカーを更に冷却するに
は、560ｍN 3／ｈの量の空気を間接的に加熱する
ことによつてシヤフト式冷却器１８にて行なわれ
たこの空気は、次いで温度420℃の流動化ガスと
して流動床反応器５に供給されたクリンカー生産
量は２トン／時間であつた。
ロータリーキルン１３を排出した廃ガスは、ア
ルカリ含量が多いために、全量サスペンジヨン型
熱交換器２をバイパスさせ、そして、ガス冷却器
（図示せず）にて冷却し、精製された。
ルカリ含量が多いために、全量サスペンジヨン型
熱交換器２をバイパスさせ、そして、ガス冷却器
（図示せず）にて冷却し、精製された。
実施例 ２
天然セメントを生成する出発物質、すなわち、
原料は、セメント製造に必要な成分を正しい比率
で、そして均一な分布状態で含有していた。その
平均粒径150μｍであつた。その出発物質は3.1ト
ン／時間の割合で供給され、そしてそのアルカリ
含量は比較的低かつた。
原料は、セメント製造に必要な成分を正しい比率
で、そして均一な分布状態で含有していた。その
平均粒径150μｍであつた。その出発物質は3.1ト
ン／時間の割合で供給され、そしてそのアルカリ
含量は比較的低かつた。
この方法は、原則として実施例１と同様に実施
された。しかし、ロータリーキルンからの廃ガス
の75％をサスペンジヨン型熱交換器２に供給する
ことによつて、空気と燃料が供給される量をある
程度変えた。
された。しかし、ロータリーキルンからの廃ガス
の75％をサスペンジヨン型熱交換器２に供給する
ことによつて、空気と燃料が供給される量をある
程度変えた。
導管１を介して供給された出発物質は、サスペ
ンジヨン型熱交換器２中で、循環系およびロータ
リーキルン１３からの廃ガスとの交換によつて
800℃に予熱され、そして、ダクト４を通して流
動床式反応器５に供給された。平均粒径が200μ
ｍで、かつ、熱量Huが12MJ／Kgである燃料をラ
ンス１０を介して0.434トン／ｈの量で供給した。
ダクト８を介して480℃の流動化ガスを485ｍN 3／
ｈの割合で、そして、ダクト９を介して820℃の
二次ガスを1140ｍN 3／ｈの割合で供給した。この
場合、全熱要求量に対する燃料の焼成工程におけ
る配分割合は、約82％であつた。また、循環系で
得られた温度は1050℃であつた。二次ガス用導入
口９の開口部の上方での平均懸濁密度は９Kg／m2
であり、またその下方では160Kg／m2であつた。
ンジヨン型熱交換器２中で、循環系およびロータ
リーキルン１３からの廃ガスとの交換によつて
800℃に予熱され、そして、ダクト４を通して流
動床式反応器５に供給された。平均粒径が200μ
ｍで、かつ、熱量Huが12MJ／Kgである燃料をラ
ンス１０を介して0.434トン／ｈの量で供給した。
ダクト８を介して480℃の流動化ガスを485ｍN 3／
ｈの割合で、そして、ダクト９を介して820℃の
二次ガスを1140ｍN 3／ｈの割合で供給した。この
場合、全熱要求量に対する燃料の焼成工程におけ
る配分割合は、約82％であつた。また、循環系で
得られた温度は1050℃であつた。二次ガス用導入
口９の開口部の上方での平均懸濁密度は９Kg／m2
であり、またその下方では160Kg／m2であつた。
循環系における平均滞留時間は８分間であり、
また脱酸の割合は99.3％であつた。
また脱酸の割合は99.3％であつた。
排出装置１１とダクト１２によつて、焼成物は
ロータリーキルン１３に２トン／ｈの割合で連続
的に仕込まれた。更に、ダクト１４を介して、平
均粒径90μｍ以上のものが20％ありそして熱量Hu
が25MJ／Kgである石炭が0.047Kg／ｈの割合で、
そして、ダクト１９を介して、1090℃の空気が
290ｍN 3／ｈの割合で、火格子式冷却器１６から
供給された。この場合、全熱要求量に対する燃料
のクリンカー化工程における配分割合は、約18％
であつた。そして、ロータリーキルン１３中の温
度は1400℃であつた。また、全熱要求量は、１時
間当り6383MJであつた。
ロータリーキルン１３に２トン／ｈの割合で連続
的に仕込まれた。更に、ダクト１４を介して、平
均粒径90μｍ以上のものが20％ありそして熱量Hu
が25MJ／Kgである石炭が0.047Kg／ｈの割合で、
そして、ダクト１９を介して、1090℃の空気が
290ｍN 3／ｈの割合で、火格子式冷却器１６から
供給された。この場合、全熱要求量に対する燃料
のクリンカー化工程における配分割合は、約18％
であつた。そして、ロータリーキルン１３中の温
度は1400℃であつた。また、全熱要求量は、１時
間当り6383MJであつた。
十分に長いクリンカー化処理後、クリンカー
は、２トン／ｈの割合でダクト１５を介して火格
子式冷却器１６に供給され、そして、全量で1430
ｍN 3／ｈの空気で直接冷却された。加熱された空
気は、前述したように、ロータリーキルン１３用
と、二次空気９とに分配された。次いで、クリン
カーは部分的に間接的にそして、485ｍN 3／ｈの
割合で供給された空気での加熱と組合せて後続す
るシヤフト式冷却器１８中で冷却された。その空
気は、480℃の温度を有し、ダクト８を介して流
動床式反応器５に供給した。クリンカーの生産量
が２トン／ｈであつた。
は、２トン／ｈの割合でダクト１５を介して火格
子式冷却器１６に供給され、そして、全量で1430
ｍN 3／ｈの空気で直接冷却された。加熱された空
気は、前述したように、ロータリーキルン１３用
と、二次空気９とに分配された。次いで、クリン
カーは部分的に間接的にそして、485ｍN 3／ｈの
割合で供給された空気での加熱と組合せて後続す
るシヤフト式冷却器１８中で冷却された。その空
気は、480℃の温度を有し、ダクト８を介して流
動床式反応器５に供給した。クリンカーの生産量
が２トン／ｈであつた。
ロータリーキルン１３を排出された300ｍN 3／
ｈの量の廃ガスは、そのアルカリ含量が比較的少
ないので、その75％がサスペンジヨン型熱交換器
２に供給された。残りの25％はガス冷却器（図示
せず）で冷却され、そして精製された。
ｈの量の廃ガスは、そのアルカリ含量が比較的少
ないので、その75％がサスペンジヨン型熱交換器
２に供給された。残りの25％はガス冷却器（図示
せず）で冷却され、そして精製された。
この発明を実施例を要約して説明すると、次の
通りである。セメント粉末原料をサスペンジヨン
型熱交換器で予熱し、流動床中で脱酸し、ロータ
リーキルン中でクリンカー化し、そして、クリン
カーを冷却することによつてセメントクリンカー
を製造するに当つて、上記セメント粉末原料を、
流動床式反応器５、分離器６および再循環用ダク
ト７からなる循環系において脱酸を850℃以上の
温度で、かつ少くとも95％になるように行つてい
る。焼成工程およびクリンカー工程に必要な炭素
含有燃料は、セメント粉末原料からセメントクリ
ンカーを製造するのに必要な全熱要求量に対して
少くとも65％になるように流動床式反応器５に、
そして、同様に少くとも10％になるように、ロー
タリーキルン１３に供給される。流動床式反応器
５に供給された燃料の燃焼は、流動化ガス８と二
次ガス９によつて二段階でそして、ほぼ化学量論
的に行なわれる。流動化ガスの二次ガスに対する
容量比が１：１ないし１：10の範囲になるように
流動化ガス量と二次ガス量とを分配することによ
つて、流動化ガス用導入口８と二次ガス用導入口
９との間ゾーンで、平均懸濁密度が100ないし300
Kg／m3に、また二次ガス用導入口９の上方のゾー
ンで、平均懸濁密度が５ないし30Kg／m3になるよ
うに調節される。
通りである。セメント粉末原料をサスペンジヨン
型熱交換器で予熱し、流動床中で脱酸し、ロータ
リーキルン中でクリンカー化し、そして、クリン
カーを冷却することによつてセメントクリンカー
を製造するに当つて、上記セメント粉末原料を、
流動床式反応器５、分離器６および再循環用ダク
ト７からなる循環系において脱酸を850℃以上の
温度で、かつ少くとも95％になるように行つてい
る。焼成工程およびクリンカー工程に必要な炭素
含有燃料は、セメント粉末原料からセメントクリ
ンカーを製造するのに必要な全熱要求量に対して
少くとも65％になるように流動床式反応器５に、
そして、同様に少くとも10％になるように、ロー
タリーキルン１３に供給される。流動床式反応器
５に供給された燃料の燃焼は、流動化ガス８と二
次ガス９によつて二段階でそして、ほぼ化学量論
的に行なわれる。流動化ガスの二次ガスに対する
容量比が１：１ないし１：10の範囲になるように
流動化ガス量と二次ガス量とを分配することによ
つて、流動化ガス用導入口８と二次ガス用導入口
９との間ゾーンで、平均懸濁密度が100ないし300
Kg／m3に、また二次ガス用導入口９の上方のゾー
ンで、平均懸濁密度が５ないし30Kg／m3になるよ
うに調節される。
図面は、この発明の方法を実施するための装置
の構成を示す具体例を示す。なお図面に用いられ
ている符号において、 ２……サスペンジヨン型熱交換器、５……流動
床式反応器、６……分離器、７……再循環用ダク
ト、１３……ロータリーキルン、１６……火格子
式冷却器、１８……シヤフト式冷却器である。
の構成を示す具体例を示す。なお図面に用いられ
ている符号において、 ２……サスペンジヨン型熱交換器、５……流動
床式反応器、６……分離器、７……再循環用ダク
ト、１３……ロータリーキルン、１６……火格子
式冷却器、１８……シヤフト式冷却器である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ セメント粉末原料をサスペンジヨン型熱交換
器で予熱し、流動床で脱酸し、ロータリーキルン
でクリンカー化し、次いでクリンカーを冷却する
ことからなるセメントクリンカーの製法であつ
て； 上記セメント粉末原料を、流動床式反応器、分
離器および再循環用ダクトからなる循環系で、
850℃以上の温度で、少くとも95％脱酸し； 焼成工程およびクリンカー化工程に必要な炭素
を含有する燃料を、セメント粉末原料からセメン
トクリンカーを製造するのに必要な全熱要求量に
対して少くとも65％になるように流動床式反応器
に、そして、上記全熱要求量に対して少くとも10
％になるようにロータリーキルンに供給し； 流動床式反応器に供給した燃料を燃焼するに当
つて、酸素含有ガスを少くとも２分流にして、そ
の１分流を流動化ガスとして、また、より高いレ
ベルから供給する他の分流を二次ガスとして二段
階で使用すると共に、燃焼を全燃焼工程において
実質的に化学量論的に行ない； そして、上記流動化ガスの上記二次ガスに対す
る容量比が１：１ないし１：10の範囲になるよう
に流動化ガス量と二次ガス量とを分配することに
よつて、流動化ガス用導入口と二次ガス用導入口
との間のゾーン中の平均懸濁密度を100ないし300
Kg／m3に、また、二次ガス用導入口の上方のゾー
ン中の平均懸濁密度を５ないし30Kg／m3になるよ
うに調整することを特徴とする方法。 ２ 焼成工程およびクリンカー化工程に必要な炭
素を含有する燃料を、セメント粉末原料からセメ
ントクリンカーを製造するのに必要な全熱要求量
に対して70ないし85％になるように流動床式反応
器に、そして、上記全熱要求量に対して15ないし
30％になるようにロータリーキルンに供給するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方
法。 ３ 脱酸工程の循環系における固体の滞留時間が
３ないし15分であることを特徴とする特許請求の
範囲第１項に記載の方法。 ４ 滞留時間が５ないし10分であることを特徴と
する特許請求の範囲第３項に記載の方法。 ５ 脱酸工程の循環系における温度を950ないし
1150℃に維持することを特徴とする特許請求の範
囲第１項に記載の方法。 ６ 平均粒径dp50（ここで、平均粒径dp50とは、
その物質の50重量％がその平均粒径の値よりも大
きく、かつ残りの50重量％がその平均粒径の値よ
りも小さいことを意味する）が500μｍ以下であ
る固体状炭素含有燃料を使用することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ７ 平均粒径dp50（ここで、平均粒径dp50とは、
その物質の50重量％がその平均粒径の値よりも大
きく、かつ残りの50重量％がその平均粒径の値よ
りも小さいことを意味する）が100から300μｍま
での範囲であることを特徴とする特許請求の範囲
第６項に記載の方法。 ８ 少くとも部分的に流動床式反応器に供給され
る酸素含有ガスを加熱することによつてクリンカ
ーの冷却を行なうことを特徴とする特許請求の範
囲第１項に記載の方法。 ９ クリンカーの冷却の場合に酸素含有ガスが直
接的にまたは間接的に加熱されることを特徴とす
る特許請求の範囲第８項に記載の方法。 １０ クリンカーの冷却の場合に間接的に加熱さ
れた酸素含有ガスの少くとも１部を流動床式反応
器に流動化ガスとして、そして、クリンカーの冷
却の場合に直接加熱された酸素含有ガスの少くと
も１部を前記流動床式反応器に二次ガスとして供
給することを特徴とする特許請求の範囲第８項ま
たは第９項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3107710.2 | 1981-02-28 | ||
| DE19813107710 DE3107710A1 (de) | 1981-02-28 | 1981-02-28 | Verfahren zur herstellung von zementklinker |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5874548A JPS5874548A (ja) | 1983-05-06 |
| JPH0310588B2 true JPH0310588B2 (ja) | 1991-02-14 |
Family
ID=6126049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57031622A Granted JPS5874548A (ja) | 1981-02-28 | 1982-02-27 | セメントクリンカ−の製法 |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4425163A (ja) |
| EP (1) | EP0059509B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5874548A (ja) |
| AR (1) | AR229115A1 (ja) |
| AT (1) | ATE10610T1 (ja) |
| AU (1) | AU559374B2 (ja) |
| BR (1) | BR8201021A (ja) |
| CA (1) | CA1161073A (ja) |
| CS (1) | CS245768B2 (ja) |
| DD (1) | DD202133A5 (ja) |
| DE (2) | DE3107710A1 (ja) |
| DK (1) | DK155726C (ja) |
| ES (1) | ES509975A0 (ja) |
| MX (1) | MX156303A (ja) |
| RO (1) | RO82958B (ja) |
| ZA (1) | ZA821296B (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2548550B1 (fr) * | 1983-07-05 | 1985-10-18 | Folliot Albert | Procede de calcination de carbonates de metaux alcalino-terreux, notamment pour la fabrication du ciment |
| FR2548660B1 (fr) * | 1983-07-05 | 1985-10-18 | Folliot Albert | Procede de fabrication du clinker |
| EP0141932A3 (de) * | 1983-08-25 | 1986-11-26 | Klöckner-Humboldt-Deutz Aktiengesellschaft | Verfahren und Anlage zur schadstofffreien Beseitigung von Schad- und Abfallstoffen mit geringem Heizwert, insbesondere Müll, durch Verbrennung |
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