JPH0310703B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0310703B2 JPH0310703B2 JP27093684A JP27093684A JPH0310703B2 JP H0310703 B2 JPH0310703 B2 JP H0310703B2 JP 27093684 A JP27093684 A JP 27093684A JP 27093684 A JP27093684 A JP 27093684A JP H0310703 B2 JPH0310703 B2 JP H0310703B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintering
- less
- hardness
- added
- jis
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 29
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims description 15
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 8
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 7
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229910000822 Cold-work tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 101000803685 Homo sapiens Vacuolar protein sorting-associated protein 4A Proteins 0.000 description 1
- 101000803689 Homo sapiens Vacuolar protein sorting-associated protein 4B Proteins 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- 102100035085 Vacuolar protein sorting-associated protein 4A Human genes 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 238000004453 electron probe microanalysis Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、工具鋼材特に高い機械的性質を要求
される鉄基焼結工具鋼の製造方法に関する。 〔従来の技術〕 近年、高速度工具鋼（JIS SKH）、冷間工具鋼
（JIS SKD）等の焼結法による製造が漸次普及し
つつある。これらは水アトマイズ法による合金粉
末をプレス成形法等で成形後真空中あるいは不活
性ガス中で焼結して真密度化を図るものである。
すなわち、比較的O2含有量が多いが成形性の優
れた水アトマイズ法による粉末を出発原料とし、
これに適宜黒鉛粉末を添加し酸化物をCOガスに
よつて還元すること及び該粉末中の共晶炭化物が
焼結過程中で共晶反応によつて溶融し、この部分
液相を利用することで真密度化を可能ならしめる
ものである。 この手法は、合金粉末を使用し最終製品と近似
した形状が得られることから大巾な工程数軽減プ
ロセスとして注目を集めている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、これら従来の製造方法において
は、焼結温度が共晶炭化物の溶融温度と一致する
ため高密度化と組織粗大化が同時に進行し、どう
しても機械的性質が従来溶製材より低く、さらに
は共晶炭化物の肥大化が基地中の合金元素の涸渇
を生ぜしめるため、焼入焼戻後の硬さが低いとい
う欠点があり、もつばら耐摩耗用途部品としては
使用されてはいたが、靭性と硬さを要求される切
削工具には適当ではないとされていた。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は以上の問題点に着目し、焼結時の雰囲
気、温度条件下で解離する化合物であり、解離後
の化合物中の構成元素の一部はガス状で焼結物か
ら除去され、残部は焼結物中に残留してもその特
性を劣化させない元素の化合物を重量％（以下同
じ）で0.5〜2.0％合金粉末中に添加するのみで著
しく焼結組織の微細化を行なうことができ、従来
の溶製材と同等以上の機械的特性を有す鉄基焼結
工具鋼を提供しようとすものである。 すなわち本発明は、JIS SKH、SKDの構成元
素であるSi，Cr，Mo，Ｖの各元素の窒化物で
1000℃以上、10-1Torr以上の真空雰囲気下で解
離する物質Si3N4，VN，CrN，Mo2Nのうちの
１種または２種以上を0.5〜2.0％合金粉末に添加
し、混合焼結することを特徴とする。 ここで、Si3N4，VN，CrN，Mo2Nは焼結時
に解離してガス状物質として焼結物から除去され
一部はSi，Ｖ，Cr，Moの金属元素としてそのま
ま固溶する。 〔実施例〕 以下に、従来の焼結材、溶製材との比較を含
め、実施例により本発明を示す。 （実施例 １） JIS SKH9相当のC0.91％、Si0.23％、Mn0.2
％、Cr4.10％、W5.95％、Mo5.02％、V1.98％、
残部Feおよび不可避的不純物からなる−100メツ
シユの合金粉末を水アトマイズ法により製造し
た。アトマイズ後乾燥状態のO2含有量は
3200ppmであつた。これに、このO2含有量をCo
ガスの形で還元するための化学量論的炭素量とし
て黒鉛粉末を0.24％添加し真空中で1000℃×3Hr
の還元処理を実施した。還元後のO2含有量を分
析すと960ppmで、Ｃ含有量は0.83％であつた。
その後還元後の粉末に潤滑剤としてステアリン酸
Znを0.7％と純度99.0％以上のSi3N4，VN，CrN，
Mo2Nの粉末を第１表に示す配合比で添加し、ボ
ールミルで混合後、通常のプレスを用いて
6tonf／cm2の圧力で成形した。この成形体を
10-2Torrの真空中で昇温速度200℃／Hrで1255℃
まで昇温し、その後1Hr保持し炉冷した。これら
試料をさらに860℃×3Hr保持後、冷却速度20
℃／Hrで完全焼なまし処理を行い、その後1200
℃×20minで真空炉中で冷却後3barのN2ガスを
噴射し焼入を実施した。この時の冷却速度は半冷
時間3minであつた。 この材料を大気中で560℃×1Hrで２回の焼戻
を行い5.0w×3.0t×40の坑折試験片を削出し、
曲げ試験ならびに硬さ試験を実施した結果を第１
表に示す。 また溶製材（JIS SKH9）30φ棒鋼から削出し
たものを焼きまし以後は、前述と同一の熱処理を
施した試験片を比較材として抗折試験、硬さ試験
をした結果を第１表に示した。 また第１図には従来焼結材の、また第２図には
Si3N41.2％添加材の焼結後のミクロ組織（×400）
をそれぞれ示す。
される鉄基焼結工具鋼の製造方法に関する。 〔従来の技術〕 近年、高速度工具鋼（JIS SKH）、冷間工具鋼
（JIS SKD）等の焼結法による製造が漸次普及し
つつある。これらは水アトマイズ法による合金粉
末をプレス成形法等で成形後真空中あるいは不活
性ガス中で焼結して真密度化を図るものである。
すなわち、比較的O2含有量が多いが成形性の優
れた水アトマイズ法による粉末を出発原料とし、
これに適宜黒鉛粉末を添加し酸化物をCOガスに
よつて還元すること及び該粉末中の共晶炭化物が
焼結過程中で共晶反応によつて溶融し、この部分
液相を利用することで真密度化を可能ならしめる
ものである。 この手法は、合金粉末を使用し最終製品と近似
した形状が得られることから大巾な工程数軽減プ
ロセスとして注目を集めている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、これら従来の製造方法において
は、焼結温度が共晶炭化物の溶融温度と一致する
ため高密度化と組織粗大化が同時に進行し、どう
しても機械的性質が従来溶製材より低く、さらに
は共晶炭化物の肥大化が基地中の合金元素の涸渇
を生ぜしめるため、焼入焼戻後の硬さが低いとい
う欠点があり、もつばら耐摩耗用途部品としては
使用されてはいたが、靭性と硬さを要求される切
削工具には適当ではないとされていた。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は以上の問題点に着目し、焼結時の雰囲
気、温度条件下で解離する化合物であり、解離後
の化合物中の構成元素の一部はガス状で焼結物か
ら除去され、残部は焼結物中に残留してもその特
性を劣化させない元素の化合物を重量％（以下同
じ）で0.5〜2.0％合金粉末中に添加するのみで著
しく焼結組織の微細化を行なうことができ、従来
の溶製材と同等以上の機械的特性を有す鉄基焼結
工具鋼を提供しようとすものである。 すなわち本発明は、JIS SKH、SKDの構成元
素であるSi，Cr，Mo，Ｖの各元素の窒化物で
1000℃以上、10-1Torr以上の真空雰囲気下で解
離する物質Si3N4，VN，CrN，Mo2Nのうちの
１種または２種以上を0.5〜2.0％合金粉末に添加
し、混合焼結することを特徴とする。 ここで、Si3N4，VN，CrN，Mo2Nは焼結時
に解離してガス状物質として焼結物から除去され
一部はSi，Ｖ，Cr，Moの金属元素としてそのま
ま固溶する。 〔実施例〕 以下に、従来の焼結材、溶製材との比較を含
め、実施例により本発明を示す。 （実施例 １） JIS SKH9相当のC0.91％、Si0.23％、Mn0.2
％、Cr4.10％、W5.95％、Mo5.02％、V1.98％、
残部Feおよび不可避的不純物からなる−100メツ
シユの合金粉末を水アトマイズ法により製造し
た。アトマイズ後乾燥状態のO2含有量は
3200ppmであつた。これに、このO2含有量をCo
ガスの形で還元するための化学量論的炭素量とし
て黒鉛粉末を0.24％添加し真空中で1000℃×3Hr
の還元処理を実施した。還元後のO2含有量を分
析すと960ppmで、Ｃ含有量は0.83％であつた。
その後還元後の粉末に潤滑剤としてステアリン酸
Znを0.7％と純度99.0％以上のSi3N4，VN，CrN，
Mo2Nの粉末を第１表に示す配合比で添加し、ボ
ールミルで混合後、通常のプレスを用いて
6tonf／cm2の圧力で成形した。この成形体を
10-2Torrの真空中で昇温速度200℃／Hrで1255℃
まで昇温し、その後1Hr保持し炉冷した。これら
試料をさらに860℃×3Hr保持後、冷却速度20
℃／Hrで完全焼なまし処理を行い、その後1200
℃×20minで真空炉中で冷却後3barのN2ガスを
噴射し焼入を実施した。この時の冷却速度は半冷
時間3minであつた。 この材料を大気中で560℃×1Hrで２回の焼戻
を行い5.0w×3.0t×40の坑折試験片を削出し、
曲げ試験ならびに硬さ試験を実施した結果を第１
表に示す。 また溶製材（JIS SKH9）30φ棒鋼から削出し
たものを焼きまし以後は、前述と同一の熱処理を
施した試験片を比較材として抗折試験、硬さ試験
をした結果を第１表に示した。 また第１図には従来焼結材の、また第２図には
Si3N41.2％添加材の焼結後のミクロ組織（×400）
をそれぞれ示す。
【表】
【表】
第１表に比較材として示した、従来焼結材（No.
17）の曲げ強さ、硬さはそれぞれ270Kg／mm2、HR
C63.1であり、溶製材（No.18）の曲げ強さ、硬さ
350Kg／mm2、HRC66.1と比較して低い値になつて
いる。 この原因は第１図に示すように共晶炭化物が粗
大化し形状的に不安定で応力が集中しやすいこ
と、ならびにオーステナイト結晶粒径が粗いこと
に起因すると推定される。 これに比べ、Si3N4，VN，CrN，Mo2Nを添
加した本発明材においては、0.2％添加時にはそ
の効果が認められなかつたが0.7％添加時には曲
げ強さの向上と硬さの上昇に顕著な効果を示して
いることが明らかである。中でもSi3N41.2％添加
材は溶製材を上廻る曲げ強さと硬さの関係を示し
た。これは第２図より明らかなとおり、共晶炭化
物が極めて球状化、微細化していからである。 添加効果はSi34，VN，Mo2N，CrNの順序で
少なくなる。ただし、添加量が1.7％の材料はい
ずれも添加量1.2％の材料と比較し曲げ強さの向
上と硬さの上昇の程度が鈍化しており、添加量に
よる効果に上限値があことが推察された。 各物質の添加量の増大による焼結後の材料の成
分変動も第１表に示した。金属元素とＮ含有量が
添加量増加と共に増加す。Ｎについては化学量論
的計算値よりも増加分が少なく、ガス状物質とし
て焼結体より外部にかなり排出したと推定され
る。ＮはJIS SKH、SKDにおいては、大部分は
Cr，Ｖ，Mo，Ｗ等の炭化物形成元素と結合し、
炭窒化物の形態で鋼中に存在し、一部は基地中に
固溶する元素として公知であり、耐摩耗性の増加
と焼戻し硬さの向上に有効な元素として知られ、
本発明材範囲の増加はまつたく問題がない。Si，
Ｖ，Cr，Mo等の金属元素については合金元素と
して添加されており、若干の増加は問題とならな
い。 なお、、Ｘ線回折法とＸ線マイクロアナライザ
−（EPMA）を使用し、添加した物質の焼結体中
の存在形態を調べたが、Si3N4，VN，CrN，
MoNのいづれの物質も検出されず、焼結中に解
離拡散したものと判断された。 実施例 ２ JIS SKD11相当のC1.53％、Si0.31％、Mn0.43
％、Cr12.28％、Mo1.16％、V0.33％、残部Fe及
び不可避的不純物を含む−100メツシユの合金粉
末を水アトマイズ法により製造した。この粉末に
黒鉛粉末を0.2％添加して混合後、実施例１と同
様の還元処理を行つた。還元後のO2含有量を分
析すると760ppmでＣ含有量は1.55％であつた。
この粉末に実施例１の場合と同様にSi3N4，
Cr2N，VN，Mo2Nの粉末を添加混合した。
SKD11の場合についてはMo，Ｖの含有量が微量
であるため、本実施例ではVNとMo2Nの添加量
は上限を1.2％とし、6tonf／cm2の圧力で形成し
た。 焼結条件は10-2Torrの真空雰囲気下で1200℃
×1Hrとし、焼結後1000℃で1Hr保持後空冷焼入
し、530℃×1Hrで２回の焼戻しを行ない、実施
例１と同一の抗折試験片を削出し、抗折試験を実
施した。その結果を第２表に示す。比較材は無添
加材（No.33）と溶製材（No.34）より削出し同様の
熱処理を施した30φのものを用いた。
17）の曲げ強さ、硬さはそれぞれ270Kg／mm2、HR
C63.1であり、溶製材（No.18）の曲げ強さ、硬さ
350Kg／mm2、HRC66.1と比較して低い値になつて
いる。 この原因は第１図に示すように共晶炭化物が粗
大化し形状的に不安定で応力が集中しやすいこ
と、ならびにオーステナイト結晶粒径が粗いこと
に起因すると推定される。 これに比べ、Si3N4，VN，CrN，Mo2Nを添
加した本発明材においては、0.2％添加時にはそ
の効果が認められなかつたが0.7％添加時には曲
げ強さの向上と硬さの上昇に顕著な効果を示して
いることが明らかである。中でもSi3N41.2％添加
材は溶製材を上廻る曲げ強さと硬さの関係を示し
た。これは第２図より明らかなとおり、共晶炭化
物が極めて球状化、微細化していからである。 添加効果はSi34，VN，Mo2N，CrNの順序で
少なくなる。ただし、添加量が1.7％の材料はい
ずれも添加量1.2％の材料と比較し曲げ強さの向
上と硬さの上昇の程度が鈍化しており、添加量に
よる効果に上限値があことが推察された。 各物質の添加量の増大による焼結後の材料の成
分変動も第１表に示した。金属元素とＮ含有量が
添加量増加と共に増加す。Ｎについては化学量論
的計算値よりも増加分が少なく、ガス状物質とし
て焼結体より外部にかなり排出したと推定され
る。ＮはJIS SKH、SKDにおいては、大部分は
Cr，Ｖ，Mo，Ｗ等の炭化物形成元素と結合し、
炭窒化物の形態で鋼中に存在し、一部は基地中に
固溶する元素として公知であり、耐摩耗性の増加
と焼戻し硬さの向上に有効な元素として知られ、
本発明材範囲の増加はまつたく問題がない。Si，
Ｖ，Cr，Mo等の金属元素については合金元素と
して添加されており、若干の増加は問題とならな
い。 なお、、Ｘ線回折法とＸ線マイクロアナライザ
−（EPMA）を使用し、添加した物質の焼結体中
の存在形態を調べたが、Si3N4，VN，CrN，
MoNのいづれの物質も検出されず、焼結中に解
離拡散したものと判断された。 実施例 ２ JIS SKD11相当のC1.53％、Si0.31％、Mn0.43
％、Cr12.28％、Mo1.16％、V0.33％、残部Fe及
び不可避的不純物を含む−100メツシユの合金粉
末を水アトマイズ法により製造した。この粉末に
黒鉛粉末を0.2％添加して混合後、実施例１と同
様の還元処理を行つた。還元後のO2含有量を分
析すると760ppmでＣ含有量は1.55％であつた。
この粉末に実施例１の場合と同様にSi3N4，
Cr2N，VN，Mo2Nの粉末を添加混合した。
SKD11の場合についてはMo，Ｖの含有量が微量
であるため、本実施例ではVNとMo2Nの添加量
は上限を1.2％とし、6tonf／cm2の圧力で形成し
た。 焼結条件は10-2Torrの真空雰囲気下で1200℃
×1Hrとし、焼結後1000℃で1Hr保持後空冷焼入
し、530℃×1Hrで２回の焼戻しを行ない、実施
例１と同一の抗折試験片を削出し、抗折試験を実
施した。その結果を第２表に示す。比較材は無添
加材（No.33）と溶製材（No.34）より削出し同様の
熱処理を施した30φのものを用いた。
【表】
本実施例（SKD11）の場合についても、実施
例１（SKH9）と同様にSi3N4，VN，CrN，
Mo2Nの0.7％，1.2％，1.7％添加材はいずれも曲
げ強さの向上と硬さの上昇が認められ、特に
Si3N41.2％添加時の効果は顕著である。 （実施例 ３） JIS SKH，SKDの代表鋼について実施例１，
２でもつとも添加効果が顕著であつたSi3N4を１
％添加し無添加材との曲げ強さと硬さとの比較を
行つた。SKHではMo系のSKH58（1.03C−0.2Si
−0.30Mn−4.2Cr−1.73W−8.56Mo−1.98V）、
SKH57（1.23C−0.31Si−0.38Mn−4.03Cr−
10.58W−3.35Mo−3.51V−9.75Co）を、SKDと
してはSKD1（2.15C−0.38Si−0.53Mn−13.50Cr）
の水アトマイズ法による−100メツシユの合金粉
末を製造し、実施例１，２と同様のプロセスで真
密度材を製造して比較実験を行つた。第３表にそ
の結果を示す。
例１（SKH9）と同様にSi3N4，VN，CrN，
Mo2Nの0.7％，1.2％，1.7％添加材はいずれも曲
げ強さの向上と硬さの上昇が認められ、特に
Si3N41.2％添加時の効果は顕著である。 （実施例 ３） JIS SKH，SKDの代表鋼について実施例１，
２でもつとも添加効果が顕著であつたSi3N4を１
％添加し無添加材との曲げ強さと硬さとの比較を
行つた。SKHではMo系のSKH58（1.03C−0.2Si
−0.30Mn−4.2Cr−1.73W−8.56Mo−1.98V）、
SKH57（1.23C−0.31Si−0.38Mn−4.03Cr−
10.58W−3.35Mo−3.51V−9.75Co）を、SKDと
してはSKD1（2.15C−0.38Si−0.53Mn−13.50Cr）
の水アトマイズ法による−100メツシユの合金粉
末を製造し、実施例１，２と同様のプロセスで真
密度材を製造して比較実験を行つた。第３表にそ
の結果を示す。
以上述べたように本発明は、最終製品に近似し
た形状が得られ、歩留り、仕上加工能率、工程数
軽減等で優れた効果を有するが、従来機械的性質
の面で溶製材に比して劣つていた鉄基の焼結材に
Si3N4、VN，CrN，Mo2Nのうちの１種または
２種以上を0.5〜2.0％添加することにより、組織
を微細化して靭性と硬さを溶製材に匹敵するまで
高めることができたものであり、工具鋼として多
大な効果を有するものである。
た形状が得られ、歩留り、仕上加工能率、工程数
軽減等で優れた効果を有するが、従来機械的性質
の面で溶製材に比して劣つていた鉄基の焼結材に
Si3N4、VN，CrN，Mo2Nのうちの１種または
２種以上を0.5〜2.0％添加することにより、組織
を微細化して靭性と硬さを溶製材に匹敵するまで
高めることができたものであり、工具鋼として多
大な効果を有するものである。
第１図はJIS SKH9相当の従来焼結材の焼結後
のミクロ金属組織を示す顕微鏡写真、第２図は
JIS SKH9にSi3N4添加材の焼結後のミクロ金属
組織を示す顕微鏡写真である。
のミクロ金属組織を示す顕微鏡写真、第２図は
JIS SKH9にSi3N4添加材の焼結後のミクロ金属
組織を示す顕微鏡写真である。
Claims (1)
- １ 重量％でC0.6〜2.5％、Cr2〜15％、W20％以
下、Mo10％以下、V6.0％以下、Co12％以下、
Si1.5％以下、Mn1.0％以下を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物よりなる鉄基工具鋼の製造方
法において、最終組成に近似した合金粉末に
Si3N4，VN，Cr2N，Mo2Nのうちの１種または
２種以上を重量％で0.5〜2.0％添加後焼結し、組
織の微細化を図ることを特徴とする鉄基焼結工具
鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27093684A JPS61149457A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 鉄基焼結工具鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27093684A JPS61149457A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 鉄基焼結工具鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61149457A JPS61149457A (ja) | 1986-07-08 |
| JPH0310703B2 true JPH0310703B2 (ja) | 1991-02-14 |
Family
ID=17493060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27093684A Granted JPS61149457A (ja) | 1984-12-24 | 1984-12-24 | 鉄基焼結工具鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61149457A (ja) |
-
1984
- 1984-12-24 JP JP27093684A patent/JPS61149457A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61149457A (ja) | 1986-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100601498B1 (ko) | 수중 분무되고 어닐링 처리된 철-기질 분말 및 그 분말을 이용하여 소결제품을 제조하는 방법 | |
| KR101360922B1 (ko) | 냉간 가공 강 및 냉간 가공 공구 | |
| EP1370704B1 (en) | Process of production of a sintered ferrous material containing copper | |
| JP3351970B2 (ja) | 改良された金属−金属摩耗抵抗を持つ腐食抵抗高バナジウム粉末冶金工具鋼物体及びその製造法 | |
| US4121930A (en) | Nitrogen containing high speed steel obtained by powder metallurgical process | |
| US4140527A (en) | Nitrogen containing powder metallurgical tool steel | |
| US4121929A (en) | Nitrogen containing high speed steel obtained by powder metallurgical process | |
| JPH068484B2 (ja) | 加工可能なホウ素含有ステンレス鋼合金から製造される物品及びその製造方法 | |
| CN115679194B (zh) | 一种塑料模具钢板及其制造方法 | |
| KR100831823B1 (ko) | 플라스틱 몰딩 장비용 홀더 및 홀더 디테일스, 및 이들 용도용 강 | |
| JP3411686B2 (ja) | 黒鉛複合快削鋼 | |
| US20240327958A1 (en) | Nb-ELEMENT MICRO-ALLOYED BULK MULTI-COMPONENT ALLOY WITH HIGH-TEMPERATURE RESISTANCE AND WEAR RESISTANCE, PREPARATION METHOD THEREFOR, AND APPLICATIONS THEREOF | |
| JPH0971848A (ja) | 耐食性にすぐれた高速度鋼系粉末合金 | |
| JPH08209202A (ja) | 切削性に優れた高強度焼結材料用合金鋼粉 | |
| CA2154512C (en) | Mixed iron powder for powder metallurgy | |
| JP2688729B2 (ja) | 耐アルミニウム溶損材料 | |
| JPS62287041A (ja) | 高合金鋼焼結材料の製造方法 | |
| JPS61149457A (ja) | 鉄基焼結工具鋼の製造方法 | |
| JPS62124259A (ja) | 超硬度高速度工具鋼 | |
| JPS5852001B2 (ja) | 快削ステンレス鋼粉末 | |
| CN109468536A (zh) | 一种新型低合金模具专用高速钢及其制备工艺 | |
| JPH0379427B2 (ja) | ||
| CN101517110A (zh) | 冶金粉末组合物及其制造方法 | |
| KR100502193B1 (ko) | 고경도 코발트 미량함유 고속도공구강 및 그 제조방법 | |
| GB1583777A (en) | Nitrogen-containing high-speed steel obtained by powder metallurgical process |