JPH03121140A - 硬質発泡体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は硬質発泡体に関する。さらに詳しくは、本発明
はＪＩＳ　Ａ　１３２１に規定された表面試験および基
材試験に合格する不燃材料として使用しうる硬質発泡体
に関する。

［従来の技術］ 従来より塩化ビニル樹脂（以下、ｐｖｃという）に無機
物を含をさせた不燃性ＰｖＣ発泡体としては、たとえば
特公昭６２−５６１１３号公報、特公昭６４−４９９２
号公報に記載されたものが知られており、これらの公報
に記載されたＰＶＣ発泡体においては無機物として酸化
亜鉛を含有させることを必須としている。

しかしながら、酸化亜鉛を含有するＰｖＣ発泡体は、加
熱されるといわゆる亜鉛バーニング現象と称される黒化
現象を呈するという品質面の問題点を有している。さら
に、酸化亜鉛は比較的高価であり、経済的観点において
もその使用は望ましいものではない。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明は前記のごとき実情に鑑みてなされたものであり
、酸化亜鉛を使用せずに不燃材料となりうるＰｖＣ系硬
質発泡体を提供することを目的とするものである。

［課題を解決するための手段］ すなわち、本発明はＰＶＣ１００部（重量部、以下同様
）に対して金属水酸化物を９００部以上含存してなる硬
質発泡体に関する。

［作用および実施例］ 本発明は、酸化亜鉛を用いなくても特定の溶剤を用いて
ＰｖＣと溶剤が相溶性を呈する温度以上の温度で混練す
ることにより、ｐｖｃ　ｔｏｏ部に対して金属水酸化物
を９００部以上と大量に含有せしめた硬質発泡体かえら
れるという技術に基づいて完成されたものである。

このように、本発明においては、酸化亜鉛が不要である
ので、亜鉛バーニング現象の発生がなく、しかも大量の
金属水酸化物の配合を可能としたものであるので、ＪＩ
Ｓ　Ａ　１３２１に規定された表面試験および基材試験
に合格するのである。

また、本発明においてはＰＶＣと相溶性を呈する特定の
溶剤が用いられ、該溶剤がＰｖｃ粒子中のいわゆるドメ
イン粒子やミクロドメイン粒子を分子オーダーの大きさ
までときほぐし、Ｐｖｃ粒子の粒状性や多孔性を消失さ
せるため、セル膜の発泡ガス保持性が向上して良好な発
泡体の製造が可能となるのである。

さらに、溶剤は、密閉金型中で分解型発泡剤の分解によ
り発生したチッ素、二酸化炭素などの発泡ガスを該溶剤
中に溶解し、金型を閉じているあいだにこれらの発泡ガ
スを安定に保持する役割を果たしているものと考えられ
る。

また、ＰＶＣとの相溶性を呈する特定の溶剤の存在下で
発泡させるため、系の粘弾性が小さくなり、発泡時のセ
ル膜の伸びに起因する発泡体中の残留応力ないし残留歪
が小さくなると考えられる。

また、発泡後、溶剤を揮散除去するあいだに応力緩和な
いし歪緩和が速やかに生じると考えられる。

これらの結果、ＪＩＳ　Ａ　１３２１に規定された表面
試験および基材試験に合格し、燃焼時の変形量あるいは
高温下での使用時の寸法変化量が小さい硬質発泡体かえ
られるのである。

本明細書にいうＰＶＣは、塩化ビニル単独重合体が灰化
などの燃焼特性の点からもっとも好ましい。しかしなが
ら、本発明の目的を阻害しない範囲内で塩化ビニルを５
０重量％以上含有する共重合体類をはじめ、ＰＶＣと相
溶性を呈するブレンド用樹脂、たとえば塩素化塩化ビニ
ル樹脂、塩素化ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共
正合体などの少・なくとも１種との混合物でもよい。該
混合物中のブレンド用樹脂の割合は少量であるのが好ま
しく、５０重置火以下、好ましくは３０重量％以下、さ
らに好ましくは２０重量％以下であることが望ましい。

本発明に用いられるＰｖＣの代表例としては、塩化ビニ
ル単独重合体があげられる。かかるＰＶＣの種類や製造
法については、本発明においてはとくに限定はないが、
なかでも安価であるという点より、懸濁重合ＰＶＣが好
ましい。前記ＰＶＣの平均重合度は、１５００未満では
発泡時にセル膜が破れやすく、発泡ガスの逸散による発
泡倍率の低下をきたしゃすく、また５０００をこえるば
あいには、工業的に製造することが難しくなる傾向があ
る。

ここで、懸濁重合ＰｖＣとは、粒子径が１ρ程度の一次
粒子の集合体からなる粒子径ｌＯｏ〜３００虜の多孔質
ＰｖＣをいい、いわゆる懸濁重合法によって製造された
ものである。前記−次粒子は、粒子径が０．１源程度の
いわゆるドメイン粒子からなり、該ドメイン粒子はさら
に０．０１ρ程度のいわゆるミクロドメイン粒子からな
るものである。また、懸濁重合ＰｖＣ以外にもペースト
ＰＶＣを使用することができる。ここで、ペーストＰｖ
Ｃとは、数廁以下の粒子径をもつ真球状の微細粉末で、
いわゆる乳化重合法やミクロ懸濁重合法で製造されるも
のであり、前記微細粉末はさらに径の小さい多数の微粒
子から構成される。

本発明に用いられる金属水酸化物としては、たとえば水
酸化アルミニウム（脱水温度３００℃）、水酸化マグネ
シウム（脱水温度３５０℃）、水酸化カルシウム（脱水
温度５８０℃）、水酸化スズ（脱水温度１６０℃）など
があげられるが、これらのなかでは水酸化アルミニウム
および水酸化マグネシウムは脱水温度が発泡体製造時に
脱水が開始するほど低くなく、また発泡体の燃焼が相当
進行したのちに脱水が開始するほども高くないので好ま
しい。前記金属水酸化物のなかでは、水酸化アルミニウ
ムおよび水酸化マグネシウムは、発泡体が２００〜４０
０℃に加熱されたときに脱水分解し、そのときの吸熱に
よって発泡体燃焼時の発熱量を小さくして発泡体の温度
上昇を抑制し、また発泡体の変形量を小さくするという
効果を呈するものである。これらのなかでは水酸化アル
ミニウムがとくに好ましいものである。前記金属水酸化
物の粒子径は小さいほど一般に充填効果は大になるが、
コストなどとの兼ねあいもあり、通常、平均粒子径が０
．２〜６０遍のものが用いられる。

本発明においては、吸熱効果の大きい水酸化アルミニウ
ムなどに代表される金属水酸化物は、本発明の硬質発泡
体を建設省告示第１２３１号に規定される、たとえば断
熱材などとして用いられる不燃材料とするために使用さ
れる。かかる金属水酸化物の使用量は、ＰＶＣ１００部
に対して少なくとも　９００部、好ましくは少なくとも
１０００部であることが望ましい。

なお、前記金属水酸化物の使用量は、多くなるにしたが
って耐火性が向上するとはいうものの、熱伝導率の増大
、脆さ、製品重量の増大などの欠点が発生する傾向があ
るので、その使用量は、ｐｖｃ　ｔｏｏ部に対して　２
０００部以下、好ましくは１５００部以下、さらに好ま
しくは１１００部以下であることが望ましい。

不燃基準を充分に満足する良好なセル径を有する発泡体
をうるためには、無機物質には造核剤が含まれているこ
とが好ましい。

前記造核剤の代表例としては、たとえばもっとも汎用さ
れているタルクなどがあげられる。

かかる造核剤のなかでもタルクは発泡体のセル径をコン
トロールする効果にすぐれたものである。造核剤の粒子
径は、小さいほど一般に発泡体のセル径も小さくなる傾
向があるので、所望するセル径に応じて選定されるが、
通常平均径は１〜５０廁程度であるのが好ましい。

前記造核剤の使用量は、ｐｖｃ　ｔｏｏ部に対して通常
１〜２００部、好ましくは５０〜１５０部となるように
調整されるのが望ましい。

なお、本発明の硬質発泡体は、金属水酸化物および造核
剤などの無機粒状物を大量に含有したものであるから、
不適切な製法によっては耐衝撃性が低下したり、吸水性
や水蒸気透過性が大きいばあいがある。

そこで、これらの特性を低下させるおそれのあるばあい
には、金属水酸化物および造核剤などの無機粒状物の粒
径（比表面積）とその使用量を適度に調整することが有
効となる。

すなわち、発泡体セル膜中における前記金属水酸化物な
どの相互の接触の度合いおよびＰｖｃと前記金属水酸化
物などとの界面の面積を適度にコントロールすることに
より、高度の耐熱性を阻害することなく、良好な耐衝撃
性と耐水性を兼備したすぐれた発泡体をうろことができ
る。

つまり、耐熱性は、前記金属水酸化物などの相互の接触
度合をあるレベル以上に保つことにより、高度の状態に
維持され、一方、耐衝撃性および耐水性は、ＰｖＣと前
記金属水酸化物などとの界面の面積を減少させることに
より向上されるのである。

これらの性質は、具体的にはＰＶＣ単位量あたりの金属
水酸化物および造核剤などの無機粒状物の総表面積を尺
度として規定することができるものであり、通常耐衝撃
性を向上させ、吸水性および水蒸気透過性を小さくさせ
るためには、ＰＶＣＩｇあたりの前記金属水酸化物など
の総表面積は、３〜３０コ、好ましくは５〜２５ｄ１さ
らに好ましくは８〜１８コとなるように調整されること
が望ましい。

本発明に用いられる溶剤としては、平均重合度が２４０
０テあるｐｖｃ　ｌｏｏ部、該溶剤１００部および二塩
基性ステアリン酸鉛６部からなる混合物をプラストグラ
フを用いて室温から昇温しつつ毎分３０回転で混練した
ときに最大トルクが４〜２５　Ｎ−一であるものが用い
られる。

ＰＶＣと溶剤の相溶性の尺度を決定する方法としては、
たとえばプラストグラフで混練し、ゲル化の過程を調べ
る方法、透明容器中でＰｖＣを懸濁させた溶液を加熱し
、ＰＶＣが溶解して透明化する温度を調べる方法などい
くつかの方法が考えられるが、静的な試験よりも動的、
すなわち実際に混練機で混練するに類似した状況のもと
で評価することがより現実の製造法に近似しており適当
であると考えられることから、当業者にも慣用されてい
るプラストグラフを用いる評価方法を本発明において採
用した。

前記平均重合度２４００のＰＶＣ１００部、溶剤１００
部および二塩基性ステアリン酸鉛６部の混合物を用いた
のは、プラストグラフの操作性を考慮し、かつ可塑剤の
ＰＶＣ可塑化の能力を調べる際に通常、当業者が用いる
のに近い条件とするためである。前記プラストグラフと
しては、ブラベンダー社製のＰＬＡＳＴ　１−ＣＯＲＤ
ＥＲ■を用いる。回転速度を毎分３０回転としたのは、
前記プラストグラフを用いて発泡性組成物の混練・ゲル
化の過程を調べる際に一般によく採用される回転速度で
あるためである。

ＰＶＣ粒子は加熱されるとその表面が溶融し、ＰＶＣ粒
子同士が粘着しはじめ、プラストグラフを用いたときの
トルク値が次第に上昇し、最大トルク値を示す温度では
粒子内部はまだ固く溶融していないが、はぼ全部の粒子
が粘着を終了している。

ＰＶＣとの相溶性のよい溶剤は、ＰＶＣ粒子内部に入り
こみやすく、粒子表面部分に存在する溶剤量が減少する
ため、たがいに粘着した粒子相互間の摩擦が大きくなり
、トルクも大きくなる。

すなわち、最大トルク値の大きい溶剤はどＰｖＣとの相
溶性が大きくなると考えられる。

したがって、溶剤が示す最大トルク値は大きいことが望
ましいが、最大トルク値があまりにも大きくなりすぎた
ばあいには、発泡温度が低くなり、発泡時に発泡体を相
当な低温にまで冷却する必要が生じ、エネルギーロスを
招くので、２５Ｎ−ｍ以下、好ましくは２ＯＮ−ｍ以下
、さらに好ましくは１５Ｎ−ｎ以下であることが望まし
い。

また、溶剤が示す最大トルク値が小さくなるにしたがっ
てえられる発泡体の発泡倍率が低下する傾向にあり、発
泡倍率が５０倍以」二の発泡体をうるためには、最大ト
ルク値は、４　Ｎ−ｍ以上であることが望ましい。

一般に溶剤が最大トルク値を示すときの温度（以下、最
大トルク温度という）が低いほど発泡温度が低くなる傾
向があり、前記最大トルク温度が低すぎるばあいには、
発泡温度が低くなりすぎてたとえば０℃以下というよう
な冷却下で発泡を行なう必要が生じ、工業的に実施が困
難となる。

一方、最大トルク温度が高くなるにしたがって発泡温度
が高くなる傾向があり、あまりにも発泡温度が高くなり
すぎたばあいには、エネルギーロス、作業環境の悪化な
ど、工業的に実施が困難となる傾向がある。

これらのことを勘案すれば、最大トルク温度は４０〜１
５０℃、好ましくは５０〜１４０℃、さらに好ましくは
６０〜１３０℃であることが望ましい。

上記のような条件を満足する溶剤の一例を示せば、たと
えば芳香族系溶剤とケトン類との混合溶剤、エステル類
とケトン類の混合溶剤、セロソルブ類とケトン類の混合
溶剤などがあり、その具体例としては、たとえばトルエ
ン／シクロヘキサノン（重量比、以下同様）が３／１〜
１５／１の混合溶剤、トルエン／アセトンが２／１〜１
５／１の混合溶剤、トルエン／ジイソブチルケトンが５
／１の混合溶剤、トルエン／メチルエチルケトンが５／
１の混合溶剤、トルエン／シクロペンタノンが５／１の
混合溶剤、トルエン／メチルイソブチルケトンが５／１
の混合溶剤、トルエン／メシチルオキサイドが５／１の
混合溶剤、トルエン／ジメチルホルムアミドが９／１の
混合溶剤、酢酸ｎ−ブチル／シクロヘキサノンが５／１
の混合溶剤などがあげられるが、これらの溶剤の例示は
ほんの一例であり、上記の条件を満たせば他の溶剤を使
用しうろことは勿論のことである。

本発明に規定する溶剤の沸点（混合溶剤のばあいは、混
合溶剤としての沸点）は０〜２５０℃、好ましくは１０
〜２１０℃、さらに好ましくは２０〜１９０°Ｃである
ことが望ましい。沸点があまりにも低いと発泡性組成物
の混練時に該溶剤が揮散消失するおそれがあり、一方、
あまりにも高いと発泡成形後に発泡体からの該溶剤の揮
発除去が困難となる。

なお、本発明の溶剤のなかには、スチレンモノマー、ア
クリロニトリルモノマーなどの重合性を有する一般に単
量体といわれている液体は含まれない。なぜならば、こ
れらの単量体が発泡体製造工程中で重合し、最終の発泡
体中に存在すると、燃焼特性を大幅に悪化させるからで
ある。

発泡性組成物中に含まれる溶剤量は、ＰｖＣと溶剤の均
一ゲル相により金属水酸化物が包埋される程度をよくし
て発泡体中に大量の金属水酸化物を含有させ、またＰｖ
Ｃの粒状性および多孔性を消失させて発泡ガスの保持性
を向上させ、さらに発泡体中の残留応力ないし残留歪を
小さくするためには、発泡性組成物中の溶剤量は多いほ
ど好ましい。しかし、あまりにも多いばあいには、発泡
適性温度が低くなりすぎて実際の製造工程に不向きとな
ることがある。したがって、溶剤量は、ＰｖＣの平均重
合度や溶剤のＰＶＣとの相溶性の程度や金属水酸化物の
使用量などにもよるが、一般にＰＶＣ１００部に対して
２５０〜３０００部、好ましくは３５０〜２０００部、
さらに好ましくは４５０〜ｌＯ［１０部であることが望
ましい。

本発明に用いられる分解型発泡剤としては、たとえばア
ゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジ
アゾアミノベンゼン、ジニトロソペンタメチレンテトラ
ミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジドなどの熱分解
によりチッ素ガスを発生するものがあげられる。本発明
においてチッ素ガスを発生する分解型発泡剤が好適に用
いられるのは、チッ素ガスは発泡後、溶剤を揮散除去す
る工程において、発泡体から透過逸散しにくいためであ
る。

前記分解型発泡剤の使用量は、所望する発泡倍率や発泡
剤の種類、金属水酸化物の使用量および溶剤の種類およ
びその量により異なるが、通常ＰＶＣ１００部に対して
５〜１００部、好ましくは１０〜５０部、とくに好まし
くは２０〜５０部である。

前記分解型発泡剤の使用量は、５部未満であるばあい、
所望する発泡倍率とならなくなることがあり、また１０
０部をこえると発泡時にセル膜の破断が生じやすくなる
傾向にある。

なお、前記発泡剤は、必要に応じてたとえば尿素系の発
泡助剤などと組合せて用いられうる。

本発明に用いられる安定剤としては、ＰｖＣの分解劣化
を阻止する能力を有するものであればいずれのも魚をも
用いうる。かかる安定剤の具体例としては、たとえば二
塩基性ステアリン酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、三塩基性
硫酸鉛やステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウムな
どがあげられる。かかる安定剤の配合量は、耐熱性が要
求されない用途に倶したときには使用しなくてもよいが
、通常の用途では、ＰＶＣ１００部に対して、好ましく
は２〜２０部、さらに好ましくは３〜７部であるのが望
ましい。なお、２０部をこえても安定化効果はそれほど
向上せず、逆にコスト的に不利となる。

なお、本発明においては、さらにたとえば酸化チタン、
群青などの顔料；第三級アミン、アルキルスルホン酸塩
などの帯電防止剤など、通常プラスチックの添加剤とし
て用いられているものを必要に応じて適宜調整して使用
しうることはもちろんである。

つぎに本発明の硬質発泡体を製造する方法の一例につい
て説明する。

まず、所定量に計量された原料をたとえば双腕ニーダ−
などの温度調節が可能でかつ高剪断力での混練が可能な
混練機に投入する。混練機の温度調節を行ない、ＰＶＣ
と溶剤が相溶性を呈する温度以上でかつ溶剤の沸点以下
の温度で各原料が均一に分散されるまで混練し、必要で
あれば一度組成物の温度を下げ、発泡剤の分解温度以下
の温度でさらに発泡剤を投入して混練する。

ここで、本明細書にいう相溶性を呈する温度とは、ｐｖ
ｃ　、無機物質、溶剤および安定剤からなる混合物をプ
ラストグラフを用いて任意の混線速度で室温から昇温し
つつ混練したときに最大トルクを示す温度をいい、各原
料の種類およびその量、混練機械の種類、混線条件によ
ってその都度具なった値をとる。

ＰＶＣと溶剤が相溶性を呈する温度以上でかつ溶剤の沸
点以下の温度で混練するのは、ＰＶＣと溶剤が相溶性を
呈する温度よりも低いばあい、発泡性組成物の混練時に
溶剤がＰｖＣを分子オーダーまでときほぐしてＰｖＣと
均一ゲル相を形成するという本発明の基本原理が満足さ
れないためである。また溶剤の沸点よりも高いばあい、
発泡性組成物の混練時に溶剤が揮散消失する割合が大き
くなるからである。

なお、たとえばＰｖＣと溶剤が相溶性を呈する温度で分
解がはじまるような分解型発泡剤を使用するばあいには
、ｐｖｃ　、金属水酸化物、溶剤および安定剤をＰｖＣ
と溶剤が相溶性を呈する温度以上で混練したのち、分解
型発泡剤の分解温度以下の温度でさらに分解型発泡剤を
投入し、さらに混練する。

つぎに調製された発泡性組成物を、たとえばアルミニウ
ム合金などからなる密閉金型に充填し、金型を油圧駆動
型加熱プレス機にセットするなどして、加圧下で該発泡
性組成物を加熱する。加圧および加熱条件は、発泡性組
成物の構成成分により異なるが、分解型発泡剤の分解が
実質的に完了することが必要である。これは発泡性組成
物に応じた適当な温度、たとえば８０〜１８０℃および
圧力１４０ｋｇ　／ｃｄ以上が選定される。

なお、所定温度、たとえば１３０℃以上に達したら、５
〜３０分間程度その状態を維持するのが好ましい。その
のち金型を加圧したままプレス機の加圧加熱板温度を、
水などの冷却媒体を用いて発泡適性温度まで降下させる
。発泡適性温度は、発泡性組成物の組成や金型の形状お
よびその寸法などによって異なるが、通常前記加圧加熱
温度よりも低く、発泡時にセル膜が破れることによる発
泡ガスの逸散が生じないようなＰＶＣ相の粘弾性を与え
る温度である。該発泡適性温度はたとえば３０〜１００
℃程度である。金型内容物が発泡適性温度になったら金
型を型開きし、金型内容物を大気圧下に解放すると同時
に発泡させることにより最終の硬質発泡体かえられる。

発泡直後の硬質発泡体には、使用した溶剤が残存してい
るので、溶剤に応じた適当な温度で適当な時間放置して
残存溶剤を揮散除去する。

なお、発泡体からの有機溶剤の除去はカッターなどで切
断して表面積を大にすることで除去を促進させることも
できる。

本発明の硬質発泡体の発泡倍率は、該硬質発泡体を断熱
材として用い、ＪＩＳ　Ａ　１３２１に規定された表面
試験および基材試験（すなわち不燃規格）に合格させる
ためには、５０倍以上にするのが好ましく、燃焼時の発
熱量、発煙量および経済性を考慮するばあいには、さら
に高発泡倍率を有する発泡体とすることが望ましく、好
ましくは６０倍以上、さらに好ましくは８０倍以上であ
る。しかしながら、発泡倍率が２００倍をこえるばあい
には、正常な発泡体を製造することが困難なうえ、仮に
良好な発泡体かえられたとしても強度などの物性が不充
分となるため、２００倍以下であることが好ましい。

以上は本発明の硬質発泡体の製造法の一例であり、本発
明の硬質発泡体は他の製造法によって製造されてもよい
ことは勿論である。

以下に本発明の硬質発泡体を実施例にもとづいて詳細に
説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるも
のではない。

実施例１〜３および比較例１ 第１表に示す原料を第２表に示す割合で総量が３０ｋｇ
になるように計量した。

発泡剤以外の原料すべてを有効容Ｑ２０ｇの双腕ニーダ
−に投入し、ニーダ−のジャケットに熱水を通して、原
料の混練温度が第２表に示した温度となるように調整し
て３０分間混練して組成物をえた。

つぎにニーダ−ジャケットに温水を通し、ニーダ−内の
組成物の温度を約６０℃にまで下げてから発泡剤を投入
し、ひきつづき１０分間混練して発泡性組成物をえた。

混線後の発泡性組成物をキャビティ寸法８７０■×８０
０■×３５１１Ｉ＋１のアルミニウム合金製金型に充填
し、金型をアルミニウム板で蓋をし、油圧駆動型加熱プ
レス機にセットして、室温（約２０℃）から　１３０℃
まで１０分間で昇温した。

プレス機の締付圧は各実施例において金型面積１ｃ−あ
たり約１５０ｋｇであった。

つぎに金型を１４０℃で１０分間保持したのち、プレス
機冷却板に温水を通して、金型温度を発泡に適性な温度
、すなわち発泡温度にまで約１０分間で降温し、そのま
まの発泡温度で約３０分間保持した。

そののちプレス機の締付圧を解放したところ、金型内容
物は約１秒間で発泡を完了した。

えられた発泡体はいずれも外観美麗であり、切断面の気
泡の均一性も良好であった。

発泡体を熱風循環式オーブンに入れ、７５℃で約２日間
放置して溶剤を揮散除去した。

つぎに、発泡体のＰＶＣＩｇあたりの無機粒状物の総表
面積、見掛密度および発泡倍率を下記の方法にしたがっ
て測定した。また、ＪＩＳ　Ａ　１３２１に準じて表面
試験および基材試験を行なった。

その結果を第２表に示す。

（ＰＶＣｌｇあたりの無機粒状物の総表面積）柴田化学
器械工業■製、Ｄ−７００型を用い、ＢＥＴ法にしたが
って測定した。

（見掛密度） 発泡体から２５ｖ＋ａ角の立方体または７５ｍｍＸ　２
５ｍｍＸ　１５＋＋ｎの直方体を切出し、体積と重量を
測定して算出した。

（発泡倍率） 第２表のＰＶＣ１００部に対する無機物質、発泡剤およ
び安定剤の配合量（部）から発泡体中のＰｖＣの見掛密
度を式： ［発泡体中のｐｖｃの見掛密度］− ［発泡体の見掛密度］　Ｘ　　１００／（１００＋　［
無機物質量子発泡剤量＋安定剤量］　）　　（ｇ／Ｃｍ
３）より求めた。

ＰＶＣの比重を１．４として発泡倍率を式＝［発泡倍率
］　−［１，４／発泡体中のＰｖＣの見掛密度］　（倍
）より算出した。

［以下余白］ 第２表に示した結果から明らかなように、実施例１〜３
でえられたいずれの硬質発泡体もＪＩＳ　Ａ　１３２１
による表面試験および基材試験に合格するものであり、
不燃性発泡体として好適に使用しうるちのであることが
わかる。一方、比較例１でえられた硬質発泡体は、表面
試験には合格するものであるが、基材試験では炉内最高
温度が８０６℃と合格基準の８００℃を上まわるもので
あった。

比較例２ 実施例１において、水酸化アルミニウムの使用量を８０
０部とし、さらに酸化亜鉛（平均粒径０．５　Ｊｌ）　
２００部を加えたほかは実施例１と同様にして発泡体を
えた。

この発泡体の見掛密度は０．１７３（ｇ／ｃｒＡ）　、
発泡倍率は９７倍であった。

この発泡体を実施例１でえられた発泡体とともに２００
℃の熱風循環式オーブン中に３０分間放置したところ、
実施例１でえられた硬質発泡体はまったく変色しなかっ
たのに対し、この発泡体は真黒に変色した。

［発明の効果］ 本発明の硬質発泡体は、不燃特性を有するものであるか
ら、たとえば不燃性建材などとして好適に使用しうるち
のである。

また、本発明の硬質発泡体は、石綿を必要としないので
人体に対する安全衛生面にすぐれ、燃焼時の発熱量、発
煙量、有毒ガス発生量や変形量などが小さく、また高温
下で使用したときの寸法安定性すなわち耐熱性にすぐれ
、しかも強制燃焼させても崩壊を生ぜしめる有害な灰化
の発生がなく、安価なものであるので、建築用断熱材な
どとして好適に使用することができるものである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　塩化ビニル樹脂１００重量部に対して金属水酸化物
   ９００重量部以上を含有してなる硬質発泡体。 ２　塩化ビニル樹脂の平均重合度が１５００〜５０００
   である請求項１記載の硬質発泡体。 ３　金属水酸化物が水酸化アルミニウムである請求項１
   記載の硬質発泡体。 ４　造核剤を含有してなる請求項１記載の硬質発泡体。 ５　造核剤がタルクである請求項４記載の硬質発泡体。