JPH0312994Y2

JPH0312994Y2 -

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Publication number: JPH0312994Y2
Application number: JP1983043682U
Authority: JP
Priority date: 1983-03-26
Filing date: 1983-03-26
Publication date: 1991-03-26
Also published as: JPS59150039U

Description

【考案の詳細な説明】（産業上の利用分野）本考案は多突条ベルトの改良に関するものであ
る。

（従来の技術）従来、ベルト基帯に対してベルト長手方向に複
数の突条が突設されてなる多突条ベルトが、伝動
ベルトとして、特にスペース面において制約を受
ける自動車用エンジンなどにおいて汎用され、近
年、その使用条件が益々苛酷になりつつある。

前記使用条件としては、例えば自動車用エンジ
ンにおいて、いわゆるリバース屈曲が要求される
レイアウトで、一定水準以上の異音特性、屈曲寿
命特性、耐摩耗特性および耐寒特性が必要とされ
ている。

ところが、従来の多突条ベルトａは第１１図に
示すように、突条ｂに短繊維を混入しているが、
屈曲寿命の点から混入量に一定の制限があり、剛
性をあまり高めることはできず、プーリへの巻付
時に前記突条ｂの変形が大きくなるため、きしみ
音等の異音をを発生するという不具合がある。な
お、ｃは上側帆布層、ｄは抗張体層で、抗張体コ
ードｅ（例えばポリエステルコード、芳香族ポア
リアミド樹脂コード、ガラスコード、スチールコ
ード）が接着ゴムｆ中に埋設されている。

ところで、例えば実開昭57−181950号公報に記
載されるように、各リブの圧縮部下面に耐寒仕様
の薄ゴム層を設け、その薄ゴム層によつて耐寒特
性を改善した多リブベルトが知られている。

（考案が解決しようとする課題）しかしながら、そのようなベルトでは、薄ゴム
層は短繊維が混入されておらずゴムのみからなる
ので、そのような薄ゴム層を設けることにより、
第１１図に示すベルトに比して各リブの剛性はあ
まり高くならず、各リブの摩擦係数が高くなるの
で、特に異音の発生が大きな問題となる。

本考案はかかる点に鑑みてなされたもので、突
条の先端部位に先端耐寒ゴム層が配置され、耐寒
特性に優れるベルトにおいて、異音特性を改善し
た多突条ベルトを提供することを目的とするもの
である。

（課題を解決するための手段）本考案は、ベルト基帯に対し複数の突条がベル
ト長手方向に突設され、該突条を形成し短繊維で
補強された圧縮ゴム層の高さ方向の先端部位に先
端耐寒ゴム層が配置された多突条ベルトを前提と
し、前記先端耐寒ゴム層は摩擦係数低下用短繊維
がベルト幅方向に配列され、該先端耐寒ゴム層の
短繊維は、短繊維長さと短繊維径との比であるア
スペクト比が100〜1000であり、ゴム配合物100容
量部に対して５〜10容量部が混入されている構成
とする。

（作用）圧縮ゴム層の高さ方向の先端部位に配置された
先端耐寒ゴム層には摩擦係数低下用短繊維がベル
ト幅方向に配列され、該先端耐寒ゴム層の短繊維
は、短繊維長さと短繊維径との比であるアスペク
ト比が100〜1000であり、ゴム配合物100容量部に
対して５〜10容量部混入されているので、耐寒特
性を従来のものに比して低下させることなく、異
音特性が改善される（第７図及び第８図参照）。

（実施例）以下、本考案の実施例を図面に沿つて詳細に説
明する。

概略構成を示す第１図および第２図において、
１は多突条ベルトで、帯状のベルト基帯２に対し
複数の突条３がベルト長手方向に沿つて突設され
ている。

４は上帆布層で、２層の綿帆布４ａ，４ａ（厚
さ0.6mm）からなり、ベルト長手方向に対しバイ
アス状に（90゜〜150゜角）配置されている。

５は抗張体層で、抗張体コード６（ポリエステ
ルコード、直径0.8mm）が接着ゴム７（CRゴム）
中に埋設されている。

８は圧縮ゴム層で、短繊維入りのCRゴムから
なり、その一部が突条３を形成している。この突
条３の高さ方向の先端部位には、短繊維がベルト
幅方向に配列されてなる先端耐寒ゴム層としての
先端軟質ゴム層９が配置されている。なお、先端
軟質ゴム層９の短繊維は、アスペクト比（繊維長
さ／繊維径）が100〜1000で、ゴム配合物100容量
部に対して５〜30容量部の割合で混入されてい
る。

さらに詳述すれば、圧縮ゴム層８は、周知の
CRゴム配合物100重量部に対し、綿、ナイロン、
またはポリエステルの短繊維（３〜５mm）を未接
着処理または周知の接着処理を施して、単独若し
くは混合してなる15重量部混入分散し、周知の方
法でベルト幅方向に短繊維を配列させたものであ
る。ゴム硬度は83゜である。

先端軟質ゴム層９は、周知の耐寒CRゴム配合
物100重量部に対し、綿短繊維６重量部を混入分
散されてなるもので、ゴム硬度は80゜である。

前記先端軟質ゴム層９を構成する軟質ゴムのゴ
ム配合の他の具体例を次に示す。

ネオプレンゴム 100 重量部ステアリン酸１酸化マグネシウム４老化防止剤２カーボンブラツク 40 可塑剤（DOA） 13 酸化亜鉛５短繊維 10.5 上記配合において、可塑剤は、ゴム硬度により
変量される。また、短繊維としては例えばRFL
処理し５mmにカツトされた６６ナイロン繊維が用
いられ、異音の発生具合により変量される。

なお、多突条ベルト１の具体的な寸法の一例
は、第２図において、L₁＝5.8mm、L₂＝2.9mm、L₃
＝3.56mm、L₄＝1.2mm、θ＝40゜である。

続いて、本考案形の多突条ベルト（第１図およ
び第２図参照）と、従来形の多突条ベルト（第１
図参照）とについて試験を行つた。

−試験方法− (i) 屈曲寿命評価試験第３図に示すシステムにおいて、駆動プーリ２
１（直径60mm、回転速度4900rpm）と従動プーリ
２２（直径60mm）との間に試料ベルト２３（突条
が３つ、Ｋ形、ベルト外周1000mm）を巻き付け、
テンシヨンプーリ２４（直径30mm）を押し付け、
従動プーリ２２にデツドウエイトF₁（35Kg）を加
えて、クラツクが３つ以上発生するまでの時間を
もつて屈曲寿命とした。

(ii) 異音評価試験第４図に概略構成を示す回転変動強制機を用い
て、３名のパネラーによる官能評価、すなわちＡ
〜Ｆと６段階に亘る評価を行つた。ただし、Ａか
らＦになるにつれて、異音の感じ方が激しくなる
ものとする。この回転変動強制機は、クランクプ
ーリ３１（直径130mm）とエアコン（エアコンデ
イシヨナ）のプーリ３２（直径125mm）との間に、
試料ベルト３３（突条が３つ、Ｋ形、ベルト外周
1000mm）を巻き掛け、テンシヨンプーリ３４（直
径70mm）を適用してなる。

ここで、初期張力T₀＝20Kg、エアコンはオン
状態、エンジンは冷間時のアイドリング回転
（700〜800rpm）である。なお、クランクプーリ
３１は回転時に5゜の回転変動が与えられる。

(iii) 耐摩耗性試験第５図に示すシステムにおいて、駆動プーリ４
１（直径60mm、回転速度2000rpm）と、１対の従
動プーリ４２，４３（直径40mm）に対して、試料
ベルト４４（突条が３つ、Ｋ形、ベルト外周1000
mm）を巻回し、一方の従動プーリ４３でF₂＝50
Kgのデツドウエイトを加えた状態で、24時間走行
させた後の重量摩耗率をもつて耐摩耗性を表わし
た。

(iv) 耐寒性評価試験第６図に示すシステムにおいて、駆動プーリ５
１（直径60mm、回転速度5000rpm）と、従動プー
リ５２（直径60mm）との間に試料ベルト５３（突
条が３つ、Ｋ形、ベルト外周1000mm）を巻回し、
テンシヨンプーリ５４（直径30mm）を適用して、
従動プーリ５２にF₃＝35Kgのデツドウエイトを
加えた状態で、温度−35℃で24時間放置し、その
後、５分間運転、25分間冷却というサイクルを繰
り返した。しかして、試料ベルト５３の突条の底
にクラツクが発生するまでの時間をもつて耐寒寿
命とした。なお、測定結果は、従来形の耐寒寿命
を１として指数表示した。−試験結果− (i) 先端軟質ゴム層９の短繊維のアスペクト比に
よる影響第７図に示す通りである。すなわち、アスペ
クト比は、100〜1000の範囲にあることが望ま
しいことが判る。なお、Ｙは従来形である。

ここで、短繊維としては、RFL処理を施し
た６６ナイロン（６デニール）を用いて、
6PHR混入した。

(ii) 先端軟質ゴム層９における短繊維容量部の影
響第８図に示す通りである。すなわち、先端軟
質ゴム層９における短繊維は、ゴム配合物100
容量部に対し５〜30容量部の範囲で混入すれば
足りるが、その混入容量部は特に５〜10容量部
の範囲内であることが望ましいと判る。

なお、短繊維としては綿繊維を用い、そのア
スペクト比は1000である。また、第８図におい
て、線にて結んでいない点は、従来形である。

(iii) 先端軟質ゴム層９の厚さによる影響第９図に示す通りである。すなわち、先端軟
質ゴム層９の厚さは、0.75〜1.5mmの範囲内に
あることが望ましいと判る。この試験において
突条３の高さは2.9mmであるから、先端軟質ゴ
ム層９の厚さは突条３の高さの25〜50％の範囲
にあればよいともいうことができる。

なお、短繊維としては、サントウエーブＤ
（モンサント社製）を用い、そのアスペクト比
は200である。

(iv) 先端軟質ゴム層９のゴム硬度による影響第１０図に示す通りである。すなわち、先端
軟質ゴム層９のゴム硬度は、70〜81゜の範囲に
あることが望ましいと判る。また、圧縮ゴム層
８のゴム硬度は83゜であるから、それよりも先
端軟質ゴム硬度は2゜以上小さいことがよいと判
る。

なお、ゴム硬度は、ゴム配合物におけるカー
ボン量を変量することにより調整し、また、短
繊維としてはポリエステル繊維を用い、そのア
スペクト比は500とした。

（考案の効果）本考案は、上記のように、先端耐寒ゴム層にお
いて摩擦係数低下用短繊維をベルト幅方向に配列
し、該短繊維のアスペクト比を100〜1000とし、
かつその混入量をゴム配合物100容量部に対して
５〜10容量部とするようにしたから、先端耐寒ゴ
ム層の摩擦係数を低下させて、耐寒特性を損なう
ことなく、異音特性が改善され、さらに屈曲寿命
特性及び耐摩耗性にも優れる。

【図面の簡単な説明】

図面は本考案の実施例を示し、第１図および第
２図は多突条ベルトを概略図である。第３図は屈
曲寿命評価試験に用いたシステムの説明図、第４
図は異音評価試験に用いる回転変動強制機の説明
図、第５図は耐摩耗性評価試験に用いたシステム
の説明図、第６図は耐寒特性評価試験に用いたシ
ステムの説明図である。第７図乃至第１０図はそ
れぞれ試験結果を示す図である。第１１図は従来
の多突条ベルトを示す概略図である。１……多突条ベルト、２……ベルト基帯、３…
…突条、９……先端軟質ゴム層。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】 (1) ベルト基帯に対し複数の突条がベルト長手方
向に突設され、該突条を形成し短繊維で補強さ
れた圧縮ゴム層の高さ方向の先端部位に先端耐
寒ゴム層が配置されたベルトであつて、前記先端耐寒ゴム層は摩擦係数低下用短繊維
がベルト幅方向に配列され、該先端耐寒ゴム層の短繊維は、短繊維長さと
短繊維径との比であるアスペクト比が100〜
1000であり、ゴム配合物100容量部に対して５
〜10容量部が混入されていることを特徴とする
多突条ベルト。 (2) 先端耐寒ゴム層は、突条を構成するその他の
部分よりもゴム硬度が2°以上小さいところの実
用新案登録請求の範囲第１項記載の多突条ベル
ト。 (3) 先端耐寒ゴム層は、その厚さが突条高さの25
〜50％であるところの実用新案登録請求の範囲
第１項または第２項記載の多突条ベルト。