JPH0313193B2 - - Google Patents
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- JPH0313193B2 JPH0313193B2 JP61148030A JP14803086A JPH0313193B2 JP H0313193 B2 JPH0313193 B2 JP H0313193B2 JP 61148030 A JP61148030 A JP 61148030A JP 14803086 A JP14803086 A JP 14803086A JP H0313193 B2 JPH0313193 B2 JP H0313193B2
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Classifications
-
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/06—Aluminous cements
-
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
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- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/14—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silica
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B2111/00034—Physico-chemical characteristics of the mixtures
- C04B2111/00146—Sprayable or pumpable mixtures
- C04B2111/00155—Sprayable, i.e. concrete-like, materials able to be shaped by spraying instead of by casting, e.g. gunite
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Structural Engineering (AREA)
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- Inorganic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は、高度の耐磨耗性および比較的低い熱
伝導性を特性とする耐火組成物、特に耐火性キヤ
スタブルおよびガン吹付け配合物として使用しう
るそのような組成物に関する。 従来の技術 耐火性キヤスタブルは水硬性組成物である。そ
れらは粒状の耐火性骨材および化学結合剤よりな
る。耐火性キヤスタブルは乾燥した形で輪送し、
水と混合して必要な稠度にしたら適所に、コンク
リートのように注いだり、詰めたりあるいは打込
んだり、こてで塗つたりあるいはエアーガンで吹
付けたりしうる。耐火性キヤスタブルは室温で水
によつて強力に硬化し、そして温度の上昇につれ
て必要なセラミツク結合となるまで、すぐれた強
さを維持する。キヤスタブルは不規則な形の炉の
ライニング、れんがでてきたものの修繕および緊
急に必要とされる特殊な造形物の流し込成形に特
に適している。多数のキヤスタブル組成物が知ら
れており、様々な特性を持つ公知の組成物は、
種々な用途に有用なものとなつている。 そのような用途の一つに、耐火性キヤスタブル
を、石油化学プロセスで使用される流動接触分解
および流動コーキング装置に用いる移送ラインの
ライニングに使用するものがある。このような装
置では、非常に磨耗性の触媒またはコークスが高
速で移動し、そのため極度の浸蝕ポテンシヤルが
接触分解装置中に生じる。このような装置では、
初期には、耐磨耗性ライニングは、取り付けるの
に大規模な固定と手でつき固める必要のある、絶
縁バツクーアツプで上塗りした密な水硬性ホスフ
エート結合耐火物よりなる二層構造のものであつ
た。二層ライニングの経費を減じるために、精製
工業では、金属シエルへの固定がそれほど大げさ
でなく、そして比較的速く注入することのでき
る、ステンレス鋼フアイバーを現場添加する中密
度のキヤスタブルを使い始めた。上記のことか
ら、取り付け時間および経費については改良され
たが、伝導度をさらに下げることが望まれた。 発明が解決しようとする問題点 石油化学関係の容器の耐磨耗性ライニングは、
一般に化学的に水硬性のまたはホスフエート結合
の耐火性組成物である。耐磨耗性は普通、強くて
密な耐火性粒子、たとえば焼成耐火粘土または板
状アルミナ、ポーキサイト、MgAl2O4、および
アルミニウムオルトホスフエートまたはアルミン
酸カルシウムセメントよりなる強力な結合剤を使
うことによつて得られる。セメントの場合、耐磨
耗性結合は、多量のセメントを、あるいはヒユー
ムドシリカ、10％より少ない量のセメント、およ
び少ない水分で流動性にする表面活性剤の組合せ
を使用することによつて得られる。少ない水分で
キヤストすることによつて、密度が改良されそし
て続いて高い熱伝導度となり、その結果少ないセ
メント量で高度に耐磨耗性の結合が生じる。 石油化学で用いる場合、耐火性ライニングは低
い熱伝導性のものが好ましい。都合の悪いことに
は、密度と熱伝導性の両者は一般に正比例し、そ
のため高い嵩密度と耐磨耗性が得られると、好ま
しくないことには熱伝導性が高くなつてしまう。
密度と熱伝導性の両者は、軽重量の粒子をいくら
かの焼成耐火粘土に代えることによつて下げうる
が、耐磨耗性に悪い影響を及ぼす。 キヤスタに用いる他に、限られたせまい場所、
あるいは適用効率および経費の点で有利である場
合、ガン吹付け配合物が用いられる。密で均質な
一体式ライニングを、型を使用せずそして時間の
著しい節約を伴つて、ガン吹付けすることができ
る。流動接触分解および流動コーキング装置のラ
イニング成分に使用されるガン吹付け配合物は、
耐火性キヤスタブルと同じ低い熱伝導性と耐磨耗
性を持つていなければならない。 問題点を解決するための手段及び作用 従つて、本発明の目的は、高度の耐磨耗性およ
び低い熱伝導性を特性とする耐火性組成物を提供
することである。この目的は、40〜96重量％の非
晶質シリカ、２〜50重量％の−65メツシユ焼成高
密度耐火性微粉および２〜40重量％のアルミン酸
カルシウムセメントよりなる耐火性組成物で達成
される。 耐火性キヤスタブル組成物を高度に磨耗性の環
境の下で使用する場合、装置が信頼性のあるもの
でありそして高い維持費とならないように、非常
にすぐれた耐磨耗性を有するキヤスタブルが要求
される。さらに、装置の熱効率を考慮するある種
の用途には、比較的低い熱伝導性の耐火物が要求
される。今までの型究は、すぐれた耐磨耗性およ
び比較的低い熱伝導性を必要とする耐火性キヤス
タブルにするとき、非晶質シリカを含む組成物で
なければならないと指摘していた。 第一の一連の配合物を製造した（以下の表参
照）。配合物Ａ，Ｂ，Ｃ，ＤおよびＥは焼成耐火
粘土、融解石英およびキヤステインググレードセ
メントを様々な割合で含んでいた。配合物Ａから
Ｄで使用した焼成耐火粘度は、アラバマで採掘さ
れたものであり、本質的には50重量％のアルミナ
含有量でさる。配合物Ａ，ＢおよびＣにおいて、
耐火組成物に加えた焼成粘土の重量％は、各々35
％、25％および15％であつた。配合物ＤおよびＥ
では、重量で25％および15％の焼成粘土が入つて
いるが、後の二つの配合物では、必要なスクリー
ン分析を続けながら、耐火粘土焼成物をできるだ
け細かくした。これによつてシリカは粗大（＋65
メツシユ）部分となつた。嵩密度、強さおよび耐
磨耗性は一般に、耐火粘土含有量の増加と共に高
くなつた。しかしながら、熱伝導性も密度と共に
高くなるので、最高の耐磨耗性と最低の熱伝導性
を同時に最適なものにすることはできなかつた。
従つて、試験研究の目的は、最大容積減少が14c.c.
の1500〓の再加熱後の耐磨耗性において、可能な
最低の熱伝導性を得ることであつた。配合物Ｃお
よびＥは最低の密度であり、同時に耐磨耗性の目
標に達した。熱伝導性試験を配合物ＣおよびＥに
よつて行なつたが、Ａ，ＢおよびＤについては行
なわなかつた。耐磨耗性試験結果の分析におい
て、配合物Ｅは、250〓での乾燥後の容積減少が
４c.c.であり、一方、配合物Ｃは、容積減少が5.8
c.c.であつたことに注目すべきである。従つて、配
合物Ｅはよりすぐれた品質の商用キヤスタブルと
なる結論を下した。さらに、配合物Ｅは、配合物
Ｃと較べて、実質的に100％の微粉（−65メツシ
ユ）の焼成粘土を含んでいるので、配合物Ｅの製
造は配合物Ｃの製造と較べるとずつと容易であ
る。各配合物の成分は重量％に基づく。
伝導性を特性とする耐火組成物、特に耐火性キヤ
スタブルおよびガン吹付け配合物として使用しう
るそのような組成物に関する。 従来の技術 耐火性キヤスタブルは水硬性組成物である。そ
れらは粒状の耐火性骨材および化学結合剤よりな
る。耐火性キヤスタブルは乾燥した形で輪送し、
水と混合して必要な稠度にしたら適所に、コンク
リートのように注いだり、詰めたりあるいは打込
んだり、こてで塗つたりあるいはエアーガンで吹
付けたりしうる。耐火性キヤスタブルは室温で水
によつて強力に硬化し、そして温度の上昇につれ
て必要なセラミツク結合となるまで、すぐれた強
さを維持する。キヤスタブルは不規則な形の炉の
ライニング、れんがでてきたものの修繕および緊
急に必要とされる特殊な造形物の流し込成形に特
に適している。多数のキヤスタブル組成物が知ら
れており、様々な特性を持つ公知の組成物は、
種々な用途に有用なものとなつている。 そのような用途の一つに、耐火性キヤスタブル
を、石油化学プロセスで使用される流動接触分解
および流動コーキング装置に用いる移送ラインの
ライニングに使用するものがある。このような装
置では、非常に磨耗性の触媒またはコークスが高
速で移動し、そのため極度の浸蝕ポテンシヤルが
接触分解装置中に生じる。このような装置では、
初期には、耐磨耗性ライニングは、取り付けるの
に大規模な固定と手でつき固める必要のある、絶
縁バツクーアツプで上塗りした密な水硬性ホスフ
エート結合耐火物よりなる二層構造のものであつ
た。二層ライニングの経費を減じるために、精製
工業では、金属シエルへの固定がそれほど大げさ
でなく、そして比較的速く注入することのでき
る、ステンレス鋼フアイバーを現場添加する中密
度のキヤスタブルを使い始めた。上記のことか
ら、取り付け時間および経費については改良され
たが、伝導度をさらに下げることが望まれた。 発明が解決しようとする問題点 石油化学関係の容器の耐磨耗性ライニングは、
一般に化学的に水硬性のまたはホスフエート結合
の耐火性組成物である。耐磨耗性は普通、強くて
密な耐火性粒子、たとえば焼成耐火粘土または板
状アルミナ、ポーキサイト、MgAl2O4、および
アルミニウムオルトホスフエートまたはアルミン
酸カルシウムセメントよりなる強力な結合剤を使
うことによつて得られる。セメントの場合、耐磨
耗性結合は、多量のセメントを、あるいはヒユー
ムドシリカ、10％より少ない量のセメント、およ
び少ない水分で流動性にする表面活性剤の組合せ
を使用することによつて得られる。少ない水分で
キヤストすることによつて、密度が改良されそし
て続いて高い熱伝導度となり、その結果少ないセ
メント量で高度に耐磨耗性の結合が生じる。 石油化学で用いる場合、耐火性ライニングは低
い熱伝導性のものが好ましい。都合の悪いことに
は、密度と熱伝導性の両者は一般に正比例し、そ
のため高い嵩密度と耐磨耗性が得られると、好ま
しくないことには熱伝導性が高くなつてしまう。
密度と熱伝導性の両者は、軽重量の粒子をいくら
かの焼成耐火粘土に代えることによつて下げうる
が、耐磨耗性に悪い影響を及ぼす。 キヤスタに用いる他に、限られたせまい場所、
あるいは適用効率および経費の点で有利である場
合、ガン吹付け配合物が用いられる。密で均質な
一体式ライニングを、型を使用せずそして時間の
著しい節約を伴つて、ガン吹付けすることができ
る。流動接触分解および流動コーキング装置のラ
イニング成分に使用されるガン吹付け配合物は、
耐火性キヤスタブルと同じ低い熱伝導性と耐磨耗
性を持つていなければならない。 問題点を解決するための手段及び作用 従つて、本発明の目的は、高度の耐磨耗性およ
び低い熱伝導性を特性とする耐火性組成物を提供
することである。この目的は、40〜96重量％の非
晶質シリカ、２〜50重量％の−65メツシユ焼成高
密度耐火性微粉および２〜40重量％のアルミン酸
カルシウムセメントよりなる耐火性組成物で達成
される。 耐火性キヤスタブル組成物を高度に磨耗性の環
境の下で使用する場合、装置が信頼性のあるもの
でありそして高い維持費とならないように、非常
にすぐれた耐磨耗性を有するキヤスタブルが要求
される。さらに、装置の熱効率を考慮するある種
の用途には、比較的低い熱伝導性の耐火物が要求
される。今までの型究は、すぐれた耐磨耗性およ
び比較的低い熱伝導性を必要とする耐火性キヤス
タブルにするとき、非晶質シリカを含む組成物で
なければならないと指摘していた。 第一の一連の配合物を製造した（以下の表参
照）。配合物Ａ，Ｂ，Ｃ，ＤおよびＥは焼成耐火
粘土、融解石英およびキヤステインググレードセ
メントを様々な割合で含んでいた。配合物Ａから
Ｄで使用した焼成耐火粘度は、アラバマで採掘さ
れたものであり、本質的には50重量％のアルミナ
含有量でさる。配合物Ａ，ＢおよびＣにおいて、
耐火組成物に加えた焼成粘土の重量％は、各々35
％、25％および15％であつた。配合物ＤおよびＥ
では、重量で25％および15％の焼成粘土が入つて
いるが、後の二つの配合物では、必要なスクリー
ン分析を続けながら、耐火粘土焼成物をできるだ
け細かくした。これによつてシリカは粗大（＋65
メツシユ）部分となつた。嵩密度、強さおよび耐
磨耗性は一般に、耐火粘土含有量の増加と共に高
くなつた。しかしながら、熱伝導性も密度と共に
高くなるので、最高の耐磨耗性と最低の熱伝導性
を同時に最適なものにすることはできなかつた。
従つて、試験研究の目的は、最大容積減少が14c.c.
の1500〓の再加熱後の耐磨耗性において、可能な
最低の熱伝導性を得ることであつた。配合物Ｃお
よびＥは最低の密度であり、同時に耐磨耗性の目
標に達した。熱伝導性試験を配合物ＣおよびＥに
よつて行なつたが、Ａ，ＢおよびＤについては行
なわなかつた。耐磨耗性試験結果の分析におい
て、配合物Ｅは、250〓での乾燥後の容積減少が
４c.c.であり、一方、配合物Ｃは、容積減少が5.8
c.c.であつたことに注目すべきである。従つて、配
合物Ｅはよりすぐれた品質の商用キヤスタブルと
なる結論を下した。さらに、配合物Ｅは、配合物
Ｃと較べて、実質的に100％の微粉（−65メツシ
ユ）の焼成粘土を含んでいるので、配合物Ｅの製
造は配合物Ｃの製造と較べるとずつと容易であ
る。各配合物の成分は重量％に基づく。
【表】
【表】
そりまたは膨潤はなかつた。たたくと
よい響であつた。
そりまたは膨潤はなかつた。たたくと
よい響であつた。
【表】
上記の試験結果に基づいて、配合物Ｅが耐火性
キヤスタブル配合物のすぐれた候補であると思わ
れた。試験を行なつた各配合物は35重量％のセメ
ントからなり、そして好ましい配合物は15重量％
のボールミル粉砕した焼成粘土および50重量％の
ガラス質シリカからなつてたが、配合物の各成分
は以下のように変えてもよい；40〜96重量％の＋
65メツシユ非晶質シリカ、２〜50重量％の少なく
とも140ポンド／立方フイートの−65メツシユ焼
成高密度耐火性凝集体微粉、たとえば耐火粘土、
板状アルミナ、ボーキサイト、MgAl2O4または
これらの混合物、および２〜40重量％のカルシウ
ムアルミナセメント。 配合物Ｅを耐火性キヤスタブルおよびガン吹付
け配合物の両方を製造するための組成物に使おう
とする研究をさらに行なつた。さらに、ガラス質
シリカ以外の非晶質シリカも使用できるかどうか
を調べようと、ガラス質シリカを石英ガラスに代
えた。以下の表のデータを見ると、配合物Ａ〜
Ｆには石英ガラスを含め、一方配合物Ｇには比較
のためにガラス質シリカを含めた。配合物へ種々
の添加物を加えた。配合物Ｃでガン吹付けがうま
く行なえ、これは、ガン吹付け添加物を含有しな
い配合物Ａと較べてすぐれた特性を示している。
配合物Ｃは表の配合物Ｅと似た特性を持つてい
た。配合物ＢおよびＤには、破砕抵抗性を改良す
るためにいくつかの配合物で使用されているビニ
ルクロライドアセテート添加物を加えた：しかし
ながら、得られた配合物は強度および耐磨耗性が
ある程度減少した。このことは、ガン吹付け添加
物である塩化カルシウム二水和物並びにビニルク
ロライドアセテート添加物を含有する配合物Ｄで
特に明らかであつた。配合物ＥおよびＦはステン
レス鋼フアイバーを含んでいた：これらの配合物
はすばらしい特性を有していた。配合物Ｃおよび
Ｆを較べると、鋼フアイバーの配合物Ｆへの添加
は特性にさほど悪影響を及ぼしていなかつたこと
に注目すべきである。配合物ＣおよびＧ（石英ガ
ラス対ガラス質シリカ）を較べると、石英シリカ
を基礎材料とする配合物の方がすぐれた特性を有
していたことに注目すべきである。
キヤスタブル配合物のすぐれた候補であると思わ
れた。試験を行なつた各配合物は35重量％のセメ
ントからなり、そして好ましい配合物は15重量％
のボールミル粉砕した焼成粘土および50重量％の
ガラス質シリカからなつてたが、配合物の各成分
は以下のように変えてもよい；40〜96重量％の＋
65メツシユ非晶質シリカ、２〜50重量％の少なく
とも140ポンド／立方フイートの−65メツシユ焼
成高密度耐火性凝集体微粉、たとえば耐火粘土、
板状アルミナ、ボーキサイト、MgAl2O4または
これらの混合物、および２〜40重量％のカルシウ
ムアルミナセメント。 配合物Ｅを耐火性キヤスタブルおよびガン吹付
け配合物の両方を製造するための組成物に使おう
とする研究をさらに行なつた。さらに、ガラス質
シリカ以外の非晶質シリカも使用できるかどうか
を調べようと、ガラス質シリカを石英ガラスに代
えた。以下の表のデータを見ると、配合物Ａ〜
Ｆには石英ガラスを含め、一方配合物Ｇには比較
のためにガラス質シリカを含めた。配合物へ種々
の添加物を加えた。配合物Ｃでガン吹付けがうま
く行なえ、これは、ガン吹付け添加物を含有しな
い配合物Ａと較べてすぐれた特性を示している。
配合物Ｃは表の配合物Ｅと似た特性を持つてい
た。配合物ＢおよびＤには、破砕抵抗性を改良す
るためにいくつかの配合物で使用されているビニ
ルクロライドアセテート添加物を加えた：しかし
ながら、得られた配合物は強度および耐磨耗性が
ある程度減少した。このことは、ガン吹付け添加
物である塩化カルシウム二水和物並びにビニルク
ロライドアセテート添加物を含有する配合物Ｄで
特に明らかであつた。配合物ＥおよびＦはステン
レス鋼フアイバーを含んでいた：これらの配合物
はすばらしい特性を有していた。配合物Ｃおよび
Ｆを較べると、鋼フアイバーの配合物Ｆへの添加
は特性にさほど悪影響を及ぼしていなかつたこと
に注目すべきである。配合物ＣおよびＧ（石英ガ
ラス対ガラス質シリカ）を較べると、石英シリカ
を基礎材料とする配合物の方がすぐれた特性を有
していたことに注目すべきである。
【表】
【表】
【表】
【表】
ある用途には、高度の耐磨耗性および低い熱伝
導性の特性の他に、すぐれた流動性および長い可
使時間を有する組成物が必要とされる。このよう
な特性は流動接触分解装置の移送ラインをライニ
ングする際に必要である。以下に示す配合物Ｈ
は、一つの配合物で全ての必要な特性を持つよう
につくつた。配合物Ｈは前述の配合物Ｅを基にし
ている。さらに、配合物Ｈは揮発シリカおよび−
325メツシユのアルミナを含んでいる。−325メツ
シユのアルミナは耐磨耗性を改良するために加
え、一方揮発シリカおよびアルミナは共に流動性
を改良するために加える。 “耐磨耗性耐火性組成物”と題した発明者がト
ーマス・ラツセル・クリーブの1985年６月24日に
出願した末決の米国特許出願第748260号に記載の
試験では、揮発シリカおよび−325メツシユアル
ミナの好ましい範囲は各々約0.5〜5.0重量％およ
び約3.0〜15重量％であると測定された。 好ましい具体例では、アルコア社のＡ−17反応
性アルミナを使用して、−325メツシユアルミナの
配合物を得た。Ａ−17反応性アルミナはほぼ全体
が微粉の焼結コランダム（アルフア−アルミナ）
結晶からなつている。これらは表面積が広くそし
て結晶サイズが小さいため、熱反応性である。す
なわち、これらは比較的低い温度で焼結しあるい
は他の化合物と反応する。板状アルミナおよび焼
成アルミナも配合物のアルミナ成分として使用し
うる。
導性の特性の他に、すぐれた流動性および長い可
使時間を有する組成物が必要とされる。このよう
な特性は流動接触分解装置の移送ラインをライニ
ングする際に必要である。以下に示す配合物Ｈ
は、一つの配合物で全ての必要な特性を持つよう
につくつた。配合物Ｈは前述の配合物Ｅを基にし
ている。さらに、配合物Ｈは揮発シリカおよび−
325メツシユのアルミナを含んでいる。−325メツ
シユのアルミナは耐磨耗性を改良するために加
え、一方揮発シリカおよびアルミナは共に流動性
を改良するために加える。 “耐磨耗性耐火性組成物”と題した発明者がト
ーマス・ラツセル・クリーブの1985年６月24日に
出願した末決の米国特許出願第748260号に記載の
試験では、揮発シリカおよび−325メツシユアル
ミナの好ましい範囲は各々約0.5〜5.0重量％およ
び約3.0〜15重量％であると測定された。 好ましい具体例では、アルコア社のＡ−17反応
性アルミナを使用して、−325メツシユアルミナの
配合物を得た。Ａ−17反応性アルミナはほぼ全体
が微粉の焼結コランダム（アルフア−アルミナ）
結晶からなつている。これらは表面積が広くそし
て結晶サイズが小さいため、熱反応性である。す
なわち、これらは比較的低い温度で焼結しあるい
は他の化合物と反応する。板状アルミナおよび焼
成アルミナも配合物のアルミナ成分として使用し
うる。
【表】
【表】
本発明の組成物は、高度の耐磨耗性および低熱
伝導性を必要とする用途に使用しうる耐火性キヤ
スタブルまたはガン吹付け配合物を提供する。こ
のような特性は流動接触分解および流動コーキン
グ装置の移送ラインに必要とされる。 本発明がエネルギー節約の上で有用であること
は、次の実施例から明らかである。この実施例で
は、従来技術による材料は熱伝導度が8.5
BTU・インチ／時・平方フイート／〓、そして本発明の
材料は 熱伝導度がわずか6.5BTU・インチ／時・平方フイート／
〓とす る。 実施例 熱の節約―従来技術と本発明の組成物Ｅ（表
による）との比較 従来技術 8.5BTU・インチ／時・平方フイート／〓 組成物Ｅ 6.5BTU・インチ／時・平方フイード／〓 1350〓の加熱面へのライニング厚みを５インチと
する。 80〓の静止周囲空気とする。 S5／MBTUの発熱量とする。 R1＝L1／K1＝５／8.5＝0.59 R2＝L2／K2＝５／6.5＝0.77 低温面 熱損失 温 度 BTU／ 平方フイート・時 従来技術の材料 440〓 1500 組成物Ｅ 392〓 1180 △熱損失 320 △熱損失値＝（320BTU／平方フイード・時）（24時／日
） （365日／年） （５ドル／MBTU）＝＄14／平方フイー ト／年 本明細書において、メツシユサイズは全てテイ
ラー標準シリーズに従つて測定した。 本発明の好ましい具体例を説明してきたが、本
発明はこれに限定されることはなく、特許請求の
範囲内で別のような具体化してもよい。
伝導性を必要とする用途に使用しうる耐火性キヤ
スタブルまたはガン吹付け配合物を提供する。こ
のような特性は流動接触分解および流動コーキン
グ装置の移送ラインに必要とされる。 本発明がエネルギー節約の上で有用であること
は、次の実施例から明らかである。この実施例で
は、従来技術による材料は熱伝導度が8.5
BTU・インチ／時・平方フイート／〓、そして本発明の
材料は 熱伝導度がわずか6.5BTU・インチ／時・平方フイート／
〓とす る。 実施例 熱の節約―従来技術と本発明の組成物Ｅ（表
による）との比較 従来技術 8.5BTU・インチ／時・平方フイート／〓 組成物Ｅ 6.5BTU・インチ／時・平方フイード／〓 1350〓の加熱面へのライニング厚みを５インチと
する。 80〓の静止周囲空気とする。 S5／MBTUの発熱量とする。 R1＝L1／K1＝５／8.5＝0.59 R2＝L2／K2＝５／6.5＝0.77 低温面 熱損失 温 度 BTU／ 平方フイート・時 従来技術の材料 440〓 1500 組成物Ｅ 392〓 1180 △熱損失 320 △熱損失値＝（320BTU／平方フイード・時）（24時／日
） （365日／年） （５ドル／MBTU）＝＄14／平方フイー ト／年 本明細書において、メツシユサイズは全てテイ
ラー標準シリーズに従つて測定した。 本発明の好ましい具体例を説明してきたが、本
発明はこれに限定されることはなく、特許請求の
範囲内で別のような具体化してもよい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ａ）40〜96重量％の非晶質シリカ、Ｂ）２〜
50重量％の密度が少なくとも140ポンド／立方フ
イート（2.24ｇ／cm3）の−65メツシユ焼成耐火性
骨材およびＣ）２〜40重量％のアルミン酸カルシ
ウムセメントよりなる、耐火組成物。 ２ 耐火性骨材が耐火粘土、板状アルミナ、ボー
キサイト、MgAl2O4およびこれらの混合物よに
なる群から選択したものである、特許請求の範囲
第１項に記載の組成物。 ３ 非晶質シリカの重量パーセントが40〜60重量
％であり粒度が＋65メツシユである、特許請求の
範囲第１項に記載の組成物。 ４ 耐火性骨材が10〜35重量％の−65メツシユ材
料よりなる、特許請求の範囲第３項に記載の組成
物。 ５ セメントが20〜40重量％である、特許請求の
範囲第４項に記載の組成物。 ６ 耐火性骨材が耐火粘土微粉よりなる、特許請
求の範囲第５項に記載の組成物。 ７ Ａ）40〜92重量％の非晶質シリカ、Ｂ）２〜
50重量％の密度が少なくとも140ポンド／立方フ
イート（2.24ｇ／cm3）の−65メツシユ焼成耐火性
骨材、Ｃ）２〜40重量％のアルミン酸カルシウム
セメント、Ｄ）0.5〜５重量％の揮発シリカおよ
びＥ）3.0〜15重量％の−325メツシユアルミナよ
りなる、耐火性組成物。 ８ 耐火性骨材が耐火粘土、板状アルミナ、ボー
キサイト、MgAl2O4およびこれらの混合物より
なる群から選択したものである、特許請求の範囲
第７項に記載の組成物。 ９ 非晶質シリカの重量パーセントが40〜60重量
％であり粒度が＋65メツシユである、特許請求の
範囲第７項に記載の組成物。 １０ 耐火性骨材が10〜35重量％の−65メツシユ
材料からなる、特許請求の範囲第９項に記載の組
成物。 １１ 耐火性骨材が耐火粘土微粉よりなる、特許
請求の範囲第７項に記載の組成物。 １２ 耐火性骨材が4.5〜12重量％の耐火粘土微
粉よりなる、特許請求の範囲第１項に記載の組成
物。 １３ 組成物を、比較的高度の耐摩耗性を特性と
する耐火性キヤスタブルとして使用するために、
調合水を添加することを含む、特許請求の範囲第
７項に記載の組成物。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/748,261 US4656146A (en) | 1985-06-24 | 1985-06-24 | Abrasion resistant refractory composition |
| US748261 | 1985-06-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61295276A JPS61295276A (ja) | 1986-12-26 |
| JPH0313193B2 true JPH0313193B2 (ja) | 1991-02-21 |
Family
ID=25008697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61148030A Granted JPS61295276A (ja) | 1985-06-24 | 1986-06-24 | 耐磨耗耐火組成物 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4656146A (ja) |
| JP (1) | JPS61295276A (ja) |
| AU (1) | AU582452B2 (ja) |
| BR (1) | BR8602904A (ja) |
| CA (1) | CA1249608A (ja) |
| MX (1) | MX165140B (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0236498B1 (en) * | 1985-09-06 | 1990-02-07 | Kabushiki Kaisha Osaka Packing Seizosho | Silica molding |
| US4874726A (en) * | 1987-11-18 | 1989-10-17 | Dresser Industries, Inc. | Lightweight fused silica refractory compositions |
| US5284712A (en) * | 1987-12-26 | 1994-02-08 | Kazuyuki Kawai | Cement-containing ceramic articles and method for production thereof |
| US4951852A (en) * | 1988-06-23 | 1990-08-28 | Gilbert Rancoulle | Insulative coating for refractory bodies |
| US4992397A (en) * | 1989-02-06 | 1991-02-12 | Hughes Jr Gustav O | Low thermal conductivity, high strength refractory castable composition with high abrasion resistance |
| US5330842A (en) * | 1992-03-17 | 1994-07-19 | David M. Volz | Surface treated vestibule block and process of making the same |
| US5603759A (en) * | 1993-02-11 | 1997-02-18 | Indresco Inc. | Stable, cement-bonded, overhead sprayed insulating mixes and resultant linings |
| US5340782A (en) * | 1993-07-26 | 1994-08-23 | Indresco Inc. | Vitreous silica-based plastic refractory |
| CN102924099B (zh) * | 2012-11-16 | 2014-05-21 | 武汉钢铁(集团)公司 | 耐火隔热喷涂料及其制备方法与应用 |
| CN113773027B (zh) * | 2021-11-11 | 2022-06-07 | 太原理工大学 | 基于局域共振的超材料混凝土防爆结构 |
| CN118108462A (zh) * | 2024-03-05 | 2024-05-31 | 东平县中睿新材料有限公司 | 一种添加石灰岩不发火混凝土的制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3607325A (en) * | 1968-06-19 | 1971-09-21 | Lockheed Aircraft Corp | Refractory-ceramic composition and method |
| FR2062039A5 (ja) * | 1969-10-08 | 1971-06-25 | Prost | |
| US3824105A (en) * | 1973-06-04 | 1974-07-16 | Ppg Industries Inc | Hydraulic-setting bonding agent and refractory compositions made therefrom |
| SE417950B (sv) * | 1978-06-22 | 1981-04-27 | Hoeganaes Ab | Eldfast gjutmassa for framstellning av monolitiska foder samt sett att bereda massa |
| FR2470104A1 (fr) * | 1979-11-19 | 1981-05-29 | Carbonisation Entr Ceram | Composition pulverulente et piece refractaire obtenue a partir de cette composition |
| US4506025A (en) * | 1984-03-22 | 1985-03-19 | Dresser Industries, Inc. | Silica castables |
-
1985
- 1985-06-24 US US06/748,261 patent/US4656146A/en not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-06-12 CA CA000511423A patent/CA1249608A/en not_active Expired
- 1986-06-17 AU AU58904/86A patent/AU582452B2/en not_active Ceased
- 1986-06-23 MX MX2989A patent/MX165140B/es unknown
- 1986-06-24 JP JP61148030A patent/JPS61295276A/ja active Granted
- 1986-06-24 BR BR8602904A patent/BR8602904A/pt unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR8602904A (pt) | 1987-02-17 |
| US4656146A (en) | 1987-04-07 |
| AU5890486A (en) | 1987-01-08 |
| MX165140B (es) | 1992-10-29 |
| AU582452B2 (en) | 1989-03-23 |
| JPS61295276A (ja) | 1986-12-26 |
| CA1249608A (en) | 1989-01-31 |
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