JPH03133501A - 連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 - Google Patents
連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法Info
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- JPH03133501A JPH03133501A JP2151026A JP15102690A JPH03133501A JP H03133501 A JPH03133501 A JP H03133501A JP 2151026 A JP2151026 A JP 2151026A JP 15102690 A JP15102690 A JP 15102690A JP H03133501 A JPH03133501 A JP H03133501A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、一方向性電場ｍｔの製造工程において、連続
鋳造により製造した一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方
法に関し、特に連続鋳造工程でのスラブの幅集約をして
一方向性電磁鋼の製造における生産性の向上を図る熱間
圧延方法に係るものである。
鋳造により製造した一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方
法に関し、特に連続鋳造工程でのスラブの幅集約をして
一方向性電磁鋼の製造における生産性の向上を図る熱間
圧延方法に係るものである。
（従来の技術）
周知の如く、一方向性電磁鋼板は、高い磁束密度と低い
鉄損とを持つ優れた磁気特性により変圧器などの鉄心材
料として広く用いられている。
鉄損とを持つ優れた磁気特性により変圧器などの鉄心材
料として広く用いられている。
近年、この種の技術分野では、−層優れた磁気特性を持
たせることに加えて、より安価に供給することが望まれ
ている。換言すれば、いかに生産性を高め且つ歩留りを
向上させて製造コストを低減するかが、当該技術者にと
って解決すべき課題である。
たせることに加えて、より安価に供給することが望まれ
ている。換言すれば、いかに生産性を高め且つ歩留りを
向上させて製造コストを低減するかが、当該技術者にと
って解決すべき課題である。
周知の如く、現在一方向性電磁鋼スラブは、生産性向上
、材質安定化等の観点から、その殆どが連続鋳造法によ
って製造されている。連続鋳造における生産性は、その
鋳造速度と鋳造サイズによって決定される。すなわち、
前者の鋳造速度に関しては、鋳造安定性から制約される
最高速度か選択されている。一方後者の鋳造サイズは、
通常の熱間圧延工程において、所望の成品サイズを造り
出すのに最適な素材サイズが決められており、しかも、
成品サイズは多様であるため、供給する素材サイズも多
様にならざるを得す、必ずしも鋳造安定性から制約され
る最大幅での鋳造か行われているとは言えない。
、材質安定化等の観点から、その殆どが連続鋳造法によ
って製造されている。連続鋳造における生産性は、その
鋳造速度と鋳造サイズによって決定される。すなわち、
前者の鋳造速度に関しては、鋳造安定性から制約される
最高速度か選択されている。一方後者の鋳造サイズは、
通常の熱間圧延工程において、所望の成品サイズを造り
出すのに最適な素材サイズが決められており、しかも、
成品サイズは多様であるため、供給する素材サイズも多
様にならざるを得す、必ずしも鋳造安定性から制約され
る最大幅での鋳造か行われているとは言えない。
即ち、連続鋳造での生産性を更に向上させるためには、
スラブ幅を設備能ツノから制約されるサイズ迄広幅化（
集約比）することが最も望まれるところである。
スラブ幅を設備能ツノから制約されるサイズ迄広幅化（
集約比）することが最も望まれるところである。
しかして、上記の趣旨に従って連続鋳造で広幅のスラブ
を鋳造し、所望の成品幅の造り込みを熱間圧延工程でス
ラブの幅大圧下により行う技術が、既に特公昭５９−４
２５６１号、公報や、特公平１−１２５６１号公報等に
よって提案されている。上記特公昭５９−４２５８１号
公報で提案されている方法は、連続鋳造して得た広幅の
スラブを、熱間圧延工程で大径の竪ロールを使用して歩
留り良く幅殺しを行う方法であり、一方、上記特公平１
−１２５６１号公報で提案されている方法は、中低炭素
鋼の割れ、疵の発生を防止しつつ熱間幅大圧下を行うた
め、最Ｊｆ！ｉ索材成分、鋳片冷却速度及び保温速度と
時間を調整する方法である。
を鋳造し、所望の成品幅の造り込みを熱間圧延工程でス
ラブの幅大圧下により行う技術が、既に特公昭５９−４
２５６１号、公報や、特公平１−１２５６１号公報等に
よって提案されている。上記特公昭５９−４２５８１号
公報で提案されている方法は、連続鋳造して得た広幅の
スラブを、熱間圧延工程で大径の竪ロールを使用して歩
留り良く幅殺しを行う方法であり、一方、上記特公平１
−１２５６１号公報で提案されている方法は、中低炭素
鋼の割れ、疵の発生を防止しつつ熱間幅大圧下を行うた
め、最Ｊｆ！ｉ索材成分、鋳片冷却速度及び保温速度と
時間を調整する方法である。
（発明が解決しようとする課題）
連続鋳造スラブの熱間幅大圧下が、連続鋳造工程の単位
時間当りの生産量（ｔｏｎ／ｈｒ）で代表される生産性
の向上に極めてａ効である。そこで、本発明者等は、Ｓ
ｌを含有（例えば、２．５〜４．０％）する一方向性電
磁鋼スラブに対して、上記の熱間幅大圧下圧延技術を適
用して、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造
における生産性の向上を図ることを検討した。
時間当りの生産量（ｔｏｎ／ｈｒ）で代表される生産性
の向上に極めてａ効である。そこで、本発明者等は、Ｓ
ｌを含有（例えば、２．５〜４．０％）する一方向性電
磁鋼スラブに対して、上記の熱間幅大圧下圧延技術を適
用して、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造
における生産性の向上を図ることを検討した。
一方向性電磁鋼板は、その製造法の一つの特徴として、
スラブを、例えば１３００°Ｃ以上という高温で、長時
間加熱した後熱間圧延を行っている。ところが熱間圧延
により得られた熱延板の耳部に耳割れと言われる欠陥が
発生し、歩留りの低下や酸洗、冷間圧延時の稼働率の低
下を招いている。
スラブを、例えば１３００°Ｃ以上という高温で、長時
間加熱した後熱間圧延を行っている。ところが熱間圧延
により得られた熱延板の耳部に耳割れと言われる欠陥が
発生し、歩留りの低下や酸洗、冷間圧延時の稼働率の低
下を招いている。
又、近年、一方向性電磁鋼板は、特に低鉄損化のために
Ｓｉ量およびＣ量の増加に加えて、Ｃｕ５ｎ、Ｓｂ等の
添加が行われるようになってきた。
Ｓｉ量およびＣ量の増加に加えて、Ｃｕ５ｎ、Ｓｂ等の
添加が行われるようになってきた。
しかし、この５ｉｆｆｉおよびＣＩＴＥの増加により熱
延板の耳割れが多発する傾向が現れている。それに加え
て、連続鋳造一方向性電磁鋼スラブを幅大圧下圧延、即
ち、スラブ端部への強加工を主体とした圧延の実施は熱
延板の耳割れを助長するものである。従って、この熱延
板の耳割れの助長を伴わないでスラブを幅大圧下圧延で
きることが、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの
製造における生産性の向上を図る上で極めて重要である
。
延板の耳割れが多発する傾向が現れている。それに加え
て、連続鋳造一方向性電磁鋼スラブを幅大圧下圧延、即
ち、スラブ端部への強加工を主体とした圧延の実施は熱
延板の耳割れを助長するものである。従って、この熱延
板の耳割れの助長を伴わないでスラブを幅大圧下圧延で
きることが、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの
製造における生産性の向上を図る上で極めて重要である
。
それゆえ本発明は、一方向性電磁鋼熱延板の耳割れの助
長を伴わないばかりてなく、それを更に改浮できる一方
向性電磁鋼スラブの幅大圧下圧延を可能とし、もって連
続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造における生
産性の向上を図ることを主目的とするものである。
長を伴わないばかりてなく、それを更に改浮できる一方
向性電磁鋼スラブの幅大圧下圧延を可能とし、もって連
続鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造における生
産性の向上を図ることを主目的とするものである。
本発明の他の１」的は、一方向性電磁鋼スラブの幅大圧
下圧延後の電気式加熱炉でのスラブ加熱を安定して効率
良く行うと共に熱延板の耳割れを防１１：することにあ
る。
下圧延後の電気式加熱炉でのスラブ加熱を安定して効率
良く行うと共に熱延板の耳割れを防１１：することにあ
る。
本発明の史に別の目的は、一方向性電磁鋼スラブの熱間
圧延に際して、特に熱延板の先端部に発生する耳割れの
発生を防止し、全長にわたって耳割れが極めて少ない一
方向性電磁鋼板を得ることにある。
圧延に際して、特に熱延板の先端部に発生する耳割れの
発生を防止し、全長にわたって耳割れが極めて少ない一
方向性電磁鋼板を得ることにある。
（課題を解決するための手段）
本発明の構成はつぎの通りである。すなわち、連続鋳造
により製造した一方向性電磁鋼スラブを加熱後、要求さ
れる熱間圧延後のホットコイル幅に合わせて幅大圧下を
行い、しかるのち熱間圧延を行うことにより連続鋳造工
程での生産性の向上を図る連続鋳造一方向性電磁鋼スラ
ブの熱間圧延方法において、熱間圧延工程に以下の段階
を含むことを特徴とする。
により製造した一方向性電磁鋼スラブを加熱後、要求さ
れる熱間圧延後のホットコイル幅に合わせて幅大圧下を
行い、しかるのち熱間圧延を行うことにより連続鋳造工
程での生産性の向上を図る連続鋳造一方向性電磁鋼スラ
ブの熱間圧延方法において、熱間圧延工程に以下の段階
を含むことを特徴とする。
［１コ一方向性電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で９０
０〜１２５０°Ｃの温度範囲に加熱すること、［２］上
記加熱後の一方向性電磁鋼スラブを６０ｍｍ以上の幅大
圧下圧延を行うこと、 ［３コ幅大圧下圧延により形成された一方向性電磁鋼ス
ラブのドツグボーンを水平ロール圧延により消去するこ
と、 ［４コ ドツグボーンが消去された平滑な一方向性電
磁鋼スラブを電気式加熱炉に装入して１３００〜１４５
０℃の温度範囲に加熱すること、［５コ上記高温加熱後
の一方向性電磁鋼スラブを粗圧延及び仕上圧延すること
、 これによって耳割れの少ない熱延板が得られる。
０〜１２５０°Ｃの温度範囲に加熱すること、［２］上
記加熱後の一方向性電磁鋼スラブを６０ｍｍ以上の幅大
圧下圧延を行うこと、 ［３コ幅大圧下圧延により形成された一方向性電磁鋼ス
ラブのドツグボーンを水平ロール圧延により消去するこ
と、 ［４コ ドツグボーンが消去された平滑な一方向性電
磁鋼スラブを電気式加熱炉に装入して１３００〜１４５
０℃の温度範囲に加熱すること、［５コ上記高温加熱後
の一方向性電磁鋼スラブを粗圧延及び仕上圧延すること
、 これによって耳割れの少ない熱延板が得られる。
この熱延板は、さらに各種の焼鈍も、冷間圧延など通常
実施される方法で処理されて製品となる。
実施される方法で処理されて製品となる。
本発明は、さらに上記した［４コのステップに続すで次
の処理工程を熱間圧延工程に含むことも特徴の一つであ
る。すなわち、 ［６コ上記高温加熱後の一方向性電磁鋼スラブを１００
１以下の厚みに粗圧延すること、［７］粗圧延された一
方向性電磁鋼スラブの、少くとも長手方向の先端部の幅
方向両端部を、仕上圧延を行う前に電気加熱炉で９００
°Ｃ以上からスラブのセンター部’ｔＨ度以下に加熱す
ること、［８コ上記幅に亘って９００°Ｃ以上に保持さ
れた一方向性電磁鋼スラブを仕上圧延すること、これに
よって、熱延板先端部の耳割れ発生をはゾ完全に防ぐこ
とができる。
の処理工程を熱間圧延工程に含むことも特徴の一つであ
る。すなわち、 ［６コ上記高温加熱後の一方向性電磁鋼スラブを１００
１以下の厚みに粗圧延すること、［７］粗圧延された一
方向性電磁鋼スラブの、少くとも長手方向の先端部の幅
方向両端部を、仕上圧延を行う前に電気加熱炉で９００
°Ｃ以上からスラブのセンター部’ｔＨ度以下に加熱す
ること、［８コ上記幅に亘って９００°Ｃ以上に保持さ
れた一方向性電磁鋼スラブを仕上圧延すること、これに
よって、熱延板先端部の耳割れ発生をはゾ完全に防ぐこ
とができる。
また、本発明におけるドツグボーンの水平ロールによる
圧延は、ドツグボーンが消去され、なお且つスラブの厚
みか減少するように行うことか好ましく、これも本発明
の特徴点の一つである。
圧延は、ドツグボーンが消去され、なお且つスラブの厚
みか減少するように行うことか好ましく、これも本発明
の特徴点の一つである。
以下、本発明の内容を詳細に説明する。
先ず、本発明者等は、連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの
加熱温度と、幅大圧下圧延、粗圧延および仕上げ圧延を
行った後の熱延板の耳割れとの関係を種々調査検討した
結果、第１図に示す結果を得た。
加熱温度と、幅大圧下圧延、粗圧延および仕上げ圧延を
行った後の熱延板の耳割れとの関係を種々調査検討した
結果、第１図に示す結果を得た。
第１図から明らかな如く、スラブの加熱温度（加熱炉よ
りスラブ抽出温度）が１２５０℃を越えると、熱延板の
耳割れ深さが大きくなることがわかる。これは、スラブ
の加熱温度が高温になると粒成長が大きくなり、粒界か
ら割れやすくなるためである。一方、スラブの加熱温度
が９００°Ｃより低くなると、圧延抵抗か増大して幅大
圧下圧延か困難になる。
りスラブ抽出温度）が１２５０℃を越えると、熱延板の
耳割れ深さが大きくなることがわかる。これは、スラブ
の加熱温度が高温になると粒成長が大きくなり、粒界か
ら割れやすくなるためである。一方、スラブの加熱温度
が９００°Ｃより低くなると、圧延抵抗か増大して幅大
圧下圧延か困難になる。
上記のような理由で、本発明においては連続鋳造一方向
性電磁鋼スラブの幅大圧下圧延前の加熱温度を９００〜
１２５０℃に限定したものである。
性電磁鋼スラブの幅大圧下圧延前の加熱温度を９００〜
１２５０℃に限定したものである。
なお、第１図の実験は、スラブの成分組成が、Ｃ：
０．０７％、 Ｓ ｉ：３．２５％、 Ｍｎ：０．０７
％、 Ｐ ： ０．０１％、Ｓ ：０．０２４％、
Ａｇ：０．０２４％、Ｎ ： ０．００９０％、Ｃｕ：
ｏ、０５％、Ｓｎ＋０．１０９６を含有し、残部実質的
にＦｃよりなり、２５０ｍｍ厚Ｘ１２００ｍｍ幅サイズ
のスラブをスタートに、幅大圧下１００ｍｍを行い、熱
延してホットコイル板厚２．５關にした結果である。
０．０７％、 Ｓ ｉ：３．２５％、 Ｍｎ：０．０７
％、 Ｐ ： ０．０１％、Ｓ ：０．０２４％、
Ａｇ：０．０２４％、Ｎ ： ０．００９０％、Ｃｕ：
ｏ、０５％、Ｓｎ＋０．１０９６を含有し、残部実質的
にＦｃよりなり、２５０ｍｍ厚Ｘ１２００ｍｍ幅サイズ
のスラブをスタートに、幅大圧下１００ｍｍを行い、熱
延してホットコイル板厚２．５關にした結果である。
本発明では、上記連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの幅大
圧下圧延前の加熱（以下第１加熱という）を、ガス燃焼
型加熱炉で行うものである。これは、第１加熱では低温
加熱のために溶融ノロの発生が少ないこと、ガス燃焼型
加熱炉は既設の熱延工場に設置されていて既に連続鋳造
一方向性電磁鋼スラブの加熱に広く使用されていること
、他の加熱方式に比較して経済的に加熱が行えること、
等の理由によるものである。
圧下圧延前の加熱（以下第１加熱という）を、ガス燃焼
型加熱炉で行うものである。これは、第１加熱では低温
加熱のために溶融ノロの発生が少ないこと、ガス燃焼型
加熱炉は既設の熱延工場に設置されていて既に連続鋳造
一方向性電磁鋼スラブの加熱に広く使用されていること
、他の加熱方式に比較して経済的に加熱が行えること、
等の理由によるものである。
かくして、９００〜１２５０℃の温度範囲に第１加熱し
た連続鋳造一方向外電ＦａｆＩ４スラブを、直ちに圧延
ラインに搬送して、幅大圧下圧延（１バス以上）を行う
。本発明の主目的は、既に述べた如く、連続鋳造工程で
の生産性の向上である。そのため連続鋳造工程で製造す
る一方向性電磁鋼スラブの鋳造サイズは、鋳造安定性か
ら制約される最大幅（勿論厚みも厚い方が望ましい）の
一定のものとし、これを上記幅大圧下圧延によって要求
される熱間圧延後のホットコイル幅に幅殺しを行うもの
である。
た連続鋳造一方向外電ＦａｆＩ４スラブを、直ちに圧延
ラインに搬送して、幅大圧下圧延（１バス以上）を行う
。本発明の主目的は、既に述べた如く、連続鋳造工程で
の生産性の向上である。そのため連続鋳造工程で製造す
る一方向性電磁鋼スラブの鋳造サイズは、鋳造安定性か
ら制約される最大幅（勿論厚みも厚い方が望ましい）の
一定のものとし、これを上記幅大圧下圧延によって要求
される熱間圧延後のホットコイル幅に幅殺しを行うもの
である。
一方向性電磁鋼スラブを、従来法のように１３００℃以
上で加熱を行い、幅圧下圧延した場合に、この幅圧下の
幅殺し量と、熱延板の耳割れ深さの関係は、［１０ｍｍ
以下の幅圧下圧延では熱延板の耳割れ深さはさほど大き
くない。しかし、幅殺し量が６０市を越えると熱延板の
耳割れ深さが大きくなる。
上で加熱を行い、幅圧下圧延した場合に、この幅圧下の
幅殺し量と、熱延板の耳割れ深さの関係は、［１０ｍｍ
以下の幅圧下圧延では熱延板の耳割れ深さはさほど大き
くない。しかし、幅殺し量が６０市を越えると熱延板の
耳割れ深さが大きくなる。
従って、本発明では、幅殺し量を従来の加熱温度では、
熱延板の耳割れ深さか大きく発生する６０ｎ＋＋ｎ以上
を対象とするものである。これによって大幅な幅殺しが
可能となり、一定広幅の連続鋳造一方向性電磁鋼スラブ
から、所望幅の熱延板が得られるものである。
熱延板の耳割れ深さか大きく発生する６０ｎ＋＋ｎ以上
を対象とするものである。これによって大幅な幅殺しが
可能となり、一定広幅の連続鋳造一方向性電磁鋼スラブ
から、所望幅の熱延板が得られるものである。
尚、本発明において使用する幅大圧下圧延装置としては
、何ら限定されるものではないが、前述の先行技術であ
る特公昭５９−４２５６１号公報で提案されている大径
の竪ロールを使用することが望ましい。
、何ら限定されるものではないが、前述の先行技術であ
る特公昭５９−４２５６１号公報で提案されている大径
の竪ロールを使用することが望ましい。
かくして、所望板幅の熱延板を得るためスラブ幅に幅大
圧下圧延された一方向性電磁鋼スラブの上下面には、第
２図に示す如き所謂ドックボーンが形成されるものであ
る。このドックボーンが形成された一方向性電磁鋼スラ
ブは、第２加熱において著しく問題となるものである。
圧下圧延された一方向性電磁鋼スラブの上下面には、第
２図に示す如き所謂ドックボーンが形成されるものであ
る。このドックボーンが形成された一方向性電磁鋼スラ
ブは、第２加熱において著しく問題となるものである。
即ち、本発明においては、第２加熱として、記する理由
により、誘導加熱炉をはじめとする電気式加熱炉を使用
する。しかし、この電気式加熱炉内に装入して加熱する
一方向性電磁鋼スラブにドックボーンが形成されている
と、スラブの電気式加熱炉への装入及び炉内での安定し
た直立姿勢の維持が困難で、炉壁を損傷し易いこと、加
熱に際して偏熱が生じて均一加熱ができないこと、等の
問題を有するものである。
により、誘導加熱炉をはじめとする電気式加熱炉を使用
する。しかし、この電気式加熱炉内に装入して加熱する
一方向性電磁鋼スラブにドックボーンが形成されている
と、スラブの電気式加熱炉への装入及び炉内での安定し
た直立姿勢の維持が困難で、炉壁を損傷し易いこと、加
熱に際して偏熱が生じて均一加熱ができないこと、等の
問題を有するものである。
本発明では、上記の如き問題を解決するために電気式加
熱炉でスラブを第２加熱する前に、一方向性電磁鋼スラ
ブの上下面に形成されたドックボーンを、水平ロールに
よる圧延により消去するものである。
熱炉でスラブを第２加熱する前に、一方向性電磁鋼スラ
ブの上下面に形成されたドックボーンを、水平ロールに
よる圧延により消去するものである。
この第２加熱時の加熱は、スラブに含有されているＭｎ
Ｓ、ＡｐＮ等の固溶を図り、最終成品に優れた磁気特性
を付与するために必要で、その温度を１３００〜１４５
０℃に限定するものである。第３図は、Ｍｎ＋０．０５
％、Ｓ ： ０．０２％を含有する索祠のＭｎＳのα、
γ相の加熱温度に対しての固溶曲線を示したものである
。この図より明らかなように充分にＭｎＳを固溶させる
ためには１３００℃以上か必要である。
Ｓ、ＡｐＮ等の固溶を図り、最終成品に優れた磁気特性
を付与するために必要で、その温度を１３００〜１４５
０℃に限定するものである。第３図は、Ｍｎ＋０．０５
％、Ｓ ： ０．０２％を含有する索祠のＭｎＳのα、
γ相の加熱温度に対しての固溶曲線を示したものである
。この図より明らかなように充分にＭｎＳを固溶させる
ためには１３００℃以上か必要である。
この場合、１３００℃より低いとＭｎＳの固溶が充分に
行われないので優れた磁気特性が１５ンられない。
行われないので優れた磁気特性が１５ンられない。
一方、１４５０℃より高’／Ｈの加熱は、スラブの溶融
温度に近づき、溶断の問題が発生する。
温度に近づき、溶断の問題が発生する。
上記水平ロールによるドツグボーンの消去圧延時ニ、ド
ツグボーンの消去のみに止まらずに、スラブそのものの
厚みを所定量減少させることは、電気式加熱炉での加熱
に際して更に有利である。
ツグボーンの消去のみに止まらずに、スラブそのものの
厚みを所定量減少させることは、電気式加熱炉での加熱
に際して更に有利である。
即ち、一方向性電磁鋼スラブの厚みが、ある能力に設計
された電気式加熱炉で効率良く加熱できる厚みよりも厚
い場合には、上記の如くド・ソゲボーンの消去に加えて
、スラブそのものの厚みを電気式加熱炉で効率良く加熱
できる厚みまで減少することにより、一方向性電磁鋼ス
ラブを電気式加熱炉で効率良く、且つ均一に加熱するこ
とができるものである。
された電気式加熱炉で効率良く加熱できる厚みよりも厚
い場合には、上記の如くド・ソゲボーンの消去に加えて
、スラブそのものの厚みを電気式加熱炉で効率良く加熱
できる厚みまで減少することにより、一方向性電磁鋼ス
ラブを電気式加熱炉で効率良く、且つ均一に加熱するこ
とができるものである。
尚、特開昭６２−１３０２１７号公報には、ガス燃焼型
加熱炉でスラブ中心温度を９００〜１２５０℃に加熱し
た後、粗圧延で１０〜５０％の熱間変形を加え、その後
誘導加熱炉で１３５０〜１４２０℃に加熱する方法が開
示されている。
加熱炉でスラブ中心温度を９００〜１２５０℃に加熱し
た後、粗圧延で１０〜５０％の熱間変形を加え、その後
誘導加熱炉で１３５０〜１４２０℃に加熱する方法が開
示されている。
しかし、本発明は、連続鋳造工程での一方向性電磁鋼ス
ラブの製造における生産性の向上を図ることを目的とし
て、一方向性電磁鋼スラブに対して低温で第１加熱を行
った後幅大圧下圧延を行い、その際、不可避的に形成さ
れるドックボーンを水平ロールで消去した後高温で第２
加熱を行うことを基本的特徴の一つとしているもので、
この点についての技術開示は上記公報には何ら示されて
おらず、従って、本発明と上記先行技術とは無関係であ
る。
ラブの製造における生産性の向上を図ることを目的とし
て、一方向性電磁鋼スラブに対して低温で第１加熱を行
った後幅大圧下圧延を行い、その際、不可避的に形成さ
れるドックボーンを水平ロールで消去した後高温で第２
加熱を行うことを基本的特徴の一つとしているもので、
この点についての技術開示は上記公報には何ら示されて
おらず、従って、本発明と上記先行技術とは無関係であ
る。
かくして第２加熱を行った後は、常法に従って粗圧延及
び仕上げ圧延を行い、コイル状に巻き取って一方向性電
磁鋼のホットコイルを製造する。
び仕上げ圧延を行い、コイル状に巻き取って一方向性電
磁鋼のホットコイルを製造する。
以上に説明した本発明の工程においては、スラブの処理
条件、特に熱間圧延（クレーム１のステップ［５］）の
条件によっては、熱延板の耳割れを完全に防ぐことがで
きないことがわかった。
条件、特に熱間圧延（クレーム１のステップ［５］）の
条件によっては、熱延板の耳割れを完全に防ぐことがで
きないことがわかった。
すなわち、第２加熱を行った後、続く粗圧延工程で１パ
ス以上の水平圧下によりスラブを１００ｍｍ以下の厚さ
に圧延し、次工程の仕上げ圧延工程において所望の熱延
板板厚に圧延した場合、特に１００＋ｏ＋ｇ以下の薄ス
ラブの長手方向先端部は、この佳上げ圧延工程でロール
との接触による抜熱及びロール冷却水による水冷によっ
て過冷却となり、第４図に示す通り、薄スラブの幅方向
端部の温度が９００℃以下になると熱延板の耳割れが大
きくなることがわかる。これは、第５図（鉄鋼便覧・基
礎編２１３〜２１Ｇ頁のデータより）に示す通り、９０
０℃以下において、本発明が対象とする一方向性電磁鋼
のような高Ｓｉ材は純鉄に比べ熱伝導率が小さくなるこ
とか知られており、粗圧延を終了し仕上げ圧延ロールに
噛み込まれた一方向性電磁鋼薄スラブの幅方向端部が９
００℃以下に過冷却されると極端に熱間変形抵抗が低下
し、続く仕上げ圧延中に耳割れになるものと考えられる
。
ス以上の水平圧下によりスラブを１００ｍｍ以下の厚さ
に圧延し、次工程の仕上げ圧延工程において所望の熱延
板板厚に圧延した場合、特に１００＋ｏ＋ｇ以下の薄ス
ラブの長手方向先端部は、この佳上げ圧延工程でロール
との接触による抜熱及びロール冷却水による水冷によっ
て過冷却となり、第４図に示す通り、薄スラブの幅方向
端部の温度が９００℃以下になると熱延板の耳割れが大
きくなることがわかる。これは、第５図（鉄鋼便覧・基
礎編２１３〜２１Ｇ頁のデータより）に示す通り、９０
０℃以下において、本発明が対象とする一方向性電磁鋼
のような高Ｓｉ材は純鉄に比べ熱伝導率が小さくなるこ
とか知られており、粗圧延を終了し仕上げ圧延ロールに
噛み込まれた一方向性電磁鋼薄スラブの幅方向端部が９
００℃以下に過冷却されると極端に熱間変形抵抗が低下
し、続く仕上げ圧延中に耳割れになるものと考えられる
。
上記のような理由で、本発明においては仕上げ圧延を行
う前の厚さ１００ｍＩｎ以下の薄スラブの少なくとも長
手方向先端部の幅方向両端部を、誘導加熱等の電気式端
部加熱装置により９００℃以上からスラブセンター温度
以下に加熱するものである。
う前の厚さ１００ｍＩｎ以下の薄スラブの少なくとも長
手方向先端部の幅方向両端部を、誘導加熱等の電気式端
部加熱装置により９００℃以上からスラブセンター温度
以下に加熱するものである。
この場合、薄スラブの幅方向両端部の加熱温度をセンタ
ー部温度以下としたのは、幅方向センター部温度以上に
幅方向端部の温度が高７Ｒ化した場合にはＭｎＳの析出
不足による磁性不良か発現するためである。
ー部温度以下としたのは、幅方向センター部温度以上に
幅方向端部の温度が高７Ｒ化した場合にはＭｎＳの析出
不足による磁性不良か発現するためである。
ここで長平方向の先端部とは、限定的ではないが、スラ
ブの先端から約１０ｍ （全長の約１１５の長さ）であ
る。
ブの先端から約１０ｍ （全長の約１１５の長さ）であ
る。
上記幅方向両端部の加熱は同部分の温度が９００℃以下
に低下した、特に長平方向の先端部のみで充分であるか
、全長にわたって幅方向の両端部を加熱してもかまわな
い。
に低下した、特に長平方向の先端部のみで充分であるか
、全長にわたって幅方向の両端部を加熱してもかまわな
い。
その後、常法に従って仕上げ圧延を行い、コイル状に巻
き取って全長にわたって耳割れの少ない歩留の良い一方
向性電磁鋼のホットコイルを製造するものである。
き取って全長にわたって耳割れの少ない歩留の良い一方
向性電磁鋼のホットコイルを製造するものである。
尚、上記において仕上げ圧延前のスラブ厚を１００ｍｍ
以下としたのは、仕上げ圧延の能力の観点からである。
以下としたのは、仕上げ圧延の能力の観点からである。
本発明は、上記したプロセスによって耳割れのない、或
は発生しても極めて少ないホットコイルを製造すること
ができる。そしてこのホットコイルは以後通常の一方向
性電磁鋼板の製造法によって、最終製品とすることかで
きる。
は発生しても極めて少ないホットコイルを製造すること
ができる。そしてこのホットコイルは以後通常の一方向
性電磁鋼板の製造法によって、最終製品とすることかで
きる。
一方向性電磁鋼スラブの成分組成は、本発明においては
何ら限定するものてないが、下記の範囲か望ましい。Ｃ
は０．０２５〜０．０８５％の範囲か望ましい。これは
０．０２５％未満では二次再結晶が不安定となるためで
あり、０．０８５％を越えると脱炭焼ｊ１ｔｉでの所要
時間か長くなり経済的に不利となるためである。Ｓｉは
２．５％〜４．５％の範囲が望ましい。これは２，５％
未満では良好な鉄損が得られないためであり、４５％を
越えると冷延性が著しく劣化するためである。Ｍｎ 、
Ｓ、 ５ｏｉ７．ＡＩｌ。
何ら限定するものてないが、下記の範囲か望ましい。Ｃ
は０．０２５〜０．０８５％の範囲か望ましい。これは
０．０２５％未満では二次再結晶が不安定となるためで
あり、０．０８５％を越えると脱炭焼ｊ１ｔｉでの所要
時間か長くなり経済的に不利となるためである。Ｓｉは
２．５％〜４．５％の範囲が望ましい。これは２，５％
未満では良好な鉄損が得られないためであり、４５％を
越えると冷延性が著しく劣化するためである。Ｍｎ 、
Ｓ、 ５ｏｉ７．ＡＩｌ。
Ｎ Ｃｕ ５口はインヒビター形成元素として必要
に応じて２種以上添加するもので、それぞれ０、Ｏ１〜
０，１０％、０、Ｏ１〜０．０４％、０．０００５〜０
．０８５％、０．００２〜Ｏ，Ｏｌ、０％、０．０１〜
０ 、５０９６．０８０５〜０．５０％が望ましい。そ
の他Ｓｂ、Ｂｉ 、Ｖ、Ｎｉ 、Ｃｒ。
に応じて２種以上添加するもので、それぞれ０、Ｏ１〜
０，１０％、０、Ｏ１〜０．０４％、０．０００５〜０
．０８５％、０．００２〜Ｏ，Ｏｌ、０％、０．０１〜
０ 、５０９６．０８０５〜０．５０％が望ましい。そ
の他Ｓｂ、Ｂｉ 、Ｖ、Ｎｉ 、Ｃｒ。
Ｂ等を必要に応じて添加する。
以下、実施例を詳細に説明する。
（実施例１）
スラブの成分組成か、Ｃ： ０．０８％、Ｓ ｉ：３．
２５％、Ｍｎ：０．０７％、Ｐ ： ０．０１％、Ｓ
：０．０２８％、Ａｇ ：０．０２７％、Ｎ ： ０．
００９０％、Ｃｕ：０．０５％、Ｓ ｎ：０．０５％を
含有し、残部実質的Ｆｅよりなる鋼であり、サイズが２
５０ｍｍ厚Ｘ１２００ｍｍ幅のスラブを用意した。
２５％、Ｍｎ：０．０７％、Ｐ ： ０．０１％、Ｓ
：０．０２８％、Ａｇ ：０．０２７％、Ｎ ： ０．
００９０％、Ｃｕ：０．０５％、Ｓ ｎ：０．０５％を
含有し、残部実質的Ｆｅよりなる鋼であり、サイズが２
５０ｍｍ厚Ｘ１２００ｍｍ幅のスラブを用意した。
このスラブにガス加熱温度を１０００°Ｃ，１２００°
Ｃ１１４００℃の３水準と、幅殺しく圧下）回をＯｍｎ
＋。
Ｃ１１４００℃の３水準と、幅殺しく圧下）回をＯｍｎ
＋。
１００ ｍｍ 、 ４００ ｍｍの３水準にした幅圧下
圧延をした後、水平圧下（ドックボーンを殺す（フラッ
トにする）程度、あるいはスラブ厚２５０ｍｍ−２００
ｍｍまで減圧）を行い、その後、電気式加熱炉に挿入し
１４００℃まで加熱した。
圧延をした後、水平圧下（ドックボーンを殺す（フラッ
トにする）程度、あるいはスラブ厚２５０ｍｍ−２００
ｍｍまで減圧）を行い、その後、電気式加熱炉に挿入し
１４００℃まで加熱した。
次にこのスラブ（厚さ２５０あるいは２００ｍｍ）をホ
ットコイル板厚２．５ｍｍまで熱間圧延した。
ットコイル板厚２．５ｍｍまで熱間圧延した。
その後、一方向性電磁鋼板を公知の方法て、酸洗、予備
冷延、熱延板焼鈍を行い、その後０．２２０ＩＨまて冷
間圧延し、得られた冷延阪を公知の方法で脱炭焼鈍し焼
付分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い張力コーティン
グを帷して高磁束密度方向性電磁鋼板を製造した。
冷延、熱延板焼鈍を行い、その後０．２２０ＩＨまて冷
間圧延し、得られた冷延阪を公知の方法で脱炭焼鈍し焼
付分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い張力コーティン
グを帷して高磁束密度方向性電磁鋼板を製造した。
この製造工程におけるホットコイル耳側れの最悪値、成
品の特性及び電気式加熱炉の電力原ｉ１位を第１表に表
す。
品の特性及び電気式加熱炉の電力原ｉ１位を第１表に表
す。
７／
／
／
／
第１表の結果から、
■は、連続鋳造の生産性か劣る。
■は、耳割れが劣る。
■は、連続鋳造の生産性が劣る。
■〜■は、連続鋳造の生産性及び耳割れとも良好（その
中でも■、■は、やや磁性良且つ電力原単位も良好）。
中でも■、■は、やや磁性良且つ電力原単位も良好）。
■〜■も■〜■と同様である。但し、ガス加熱温度が１
０００℃と低いため電気式加熱炉での加熱式か大きくな
るので電力原単位の点において、■〜■では不利である
。
０００℃と低いため電気式加熱炉での加熱式か大きくな
るので電力原単位の点において、■〜■では不利である
。
（実施例２）
実施例１と成分、サイズ共同−のスラブを、ガス加熱温
度を１０００℃、 １２００℃の２水準とし、幅殺しく
圧下）二を４００ｍｍにしだ幅圧下圧延をした後、水平
圧下（ドツグボーンを殺す（フラットにする）程度、あ
るいはスラブ厚２５０ｍｍ−２００ｍｍまで減厚）を行
い、その後電気式加熱炉に挿入し１４００℃まで加熱し
た後、約８５％、約８０９６の水平圧下を行ってスラブ
厚を４０ｎｎｍとし、スラブ端部の温度を電気式端部加
熱装置で９９０℃、 １０２０℃の３水僧に加熱してホ
ットコイル板厚２．５ｍｍまで圧延した。
度を１０００℃、 １２００℃の２水準とし、幅殺しく
圧下）二を４００ｍｍにしだ幅圧下圧延をした後、水平
圧下（ドツグボーンを殺す（フラットにする）程度、あ
るいはスラブ厚２５０ｍｍ−２００ｍｍまで減厚）を行
い、その後電気式加熱炉に挿入し１４００℃まで加熱し
た後、約８５％、約８０９６の水平圧下を行ってスラブ
厚を４０ｎｎｍとし、スラブ端部の温度を電気式端部加
熱装置で９９０℃、 １０２０℃の３水僧に加熱してホ
ットコイル板厚２．５ｍｍまで圧延した。
なお、この場合のスラブのセンター部の温度は１３００
℃である。
℃である。
その後、実施例１と同様の処理を行い、晶磁束密度方向
性電磁鋼阪を製造した。この製造工程におけるホットコ
イル耳側れの最悪値、整品の特性及び電気式加熱炉の電
力原（１１位を第２表に表す。
性電磁鋼阪を製造した。この製造工程におけるホットコ
イル耳側れの最悪値、整品の特性及び電気式加熱炉の電
力原（１１位を第２表に表す。
第２表の結果から■〜［相］は、連続鋳造の生産性良好
であり、Ｒつ極めて耳割れが極めて良好である（その中
でも［有］、■は、やや磁性良且つ電力原ｆｌｊ位も良
好）。但し■〜［相］はガス加熱温度が１０００℃と低
いため電気式加熱炉での加熱式が大きくなるので電力原
単位の点においては不利である。
であり、Ｒつ極めて耳割れが極めて良好である（その中
でも［有］、■は、やや磁性良且つ電力原ｆｌｊ位も良
好）。但し■〜［相］はガス加熱温度が１０００℃と低
いため電気式加熱炉での加熱式が大きくなるので電力原
単位の点においては不利である。
（実施例３）
成分組成が、Ｃ：０．０４４％、Ｓ ｉ ： ３．０％
、Ｍｎ：０．０６％、Ｐ ： ０．０１％、Ｓ ：０．
０２０％、Ａρ： ０．００２０、Ｎ ： ０．００４
０％、Ｃｕ：０．１７％、を含有し、残部実質的Ｆｅよ
りなる鋼であり、サイズ２５０ ｎｏ＋＋厚Ｘ １２０
０市幅のスラブをガス加熱温度か１２００℃で幅殺しく
圧下）量を０ ＋＋＋ｍ、 １００ｍ＋＋＋、 ４００
ｍｍの３水準にしだ幅圧下圧延を行った後、水平圧下（
ドックボーンを殺す程度、或はスラブ厚２５０ｍｍを２
００ ｍｍまで減厚）を行い、その後、電気式加熱炉に
挿入して、１４００°Ｃまで加熱し、次にスラブ（厚さ
２５０あるいは２００ｍｍ）をホットコイル板厚２．５
ｍｍまで圧延した。その後、一方向性電磁鋼数を公知の
方法て、酸洗、予備冷延を行い、その後公知の方法て中
間焼鈍し、次に０．３０ｍｍまて冷間圧延しその後脱炭
焼鈍を行い焼付分離剤を塗布した後最終焼鈍を行い張力
コーティングを宿して一方向性電磁鋼板を製造した。こ
の製造工程におけるホ・ソトコイル耳側れの最悪値、成
品の特性及び電気式加熱炉の電力原単位を第３表に表す
。
、Ｍｎ：０．０６％、Ｐ ： ０．０１％、Ｓ ：０．
０２０％、Ａρ： ０．００２０、Ｎ ： ０．００４
０％、Ｃｕ：０．１７％、を含有し、残部実質的Ｆｅよ
りなる鋼であり、サイズ２５０ ｎｏ＋＋厚Ｘ １２０
０市幅のスラブをガス加熱温度か１２００℃で幅殺しく
圧下）量を０ ＋＋＋ｍ、 １００ｍ＋＋＋、 ４００
ｍｍの３水準にしだ幅圧下圧延を行った後、水平圧下（
ドックボーンを殺す程度、或はスラブ厚２５０ｍｍを２
００ ｍｍまで減厚）を行い、その後、電気式加熱炉に
挿入して、１４００°Ｃまで加熱し、次にスラブ（厚さ
２５０あるいは２００ｍｍ）をホットコイル板厚２．５
ｍｍまで圧延した。その後、一方向性電磁鋼数を公知の
方法て、酸洗、予備冷延を行い、その後公知の方法て中
間焼鈍し、次に０．３０ｍｍまて冷間圧延しその後脱炭
焼鈍を行い焼付分離剤を塗布した後最終焼鈍を行い張力
コーティングを宿して一方向性電磁鋼板を製造した。こ
の製造工程におけるホ・ソトコイル耳側れの最悪値、成
品の特性及び電気式加熱炉の電力原単位を第３表に表す
。
／
／
／
／
／
／
／
／
第３表の結果から、本発明範囲にあるものは、耳割れの
発生も比較材に比較して少く、また磁性も良好であるこ
とがわかる。特に水平圧下量を２００ ｍｍまで行った
■、０は電力原単位、磁性ともに良好である。
発生も比較材に比較して少く、また磁性も良好であるこ
とがわかる。特に水平圧下量を２００ ｍｍまで行った
■、０は電力原単位、磁性ともに良好である。
（実施例４）
実施例３と同じ成分組成及びサイズからなるスラブを、
ガス加熱温度が１２００℃であり、幅殺しく圧Ｆ）量を
４００ｍｍ＋にした幅圧下圧延を行った後、水平圧下（
ドツグボーンを殺す（フラットにする）程度、或はスラ
ブ厚２５０市を２００ｍｍまで減厚）を行い、その後電
気式加熱炉に挿入し１４００℃まで加熱した後、約８５
％、約８０％の水平圧下を行い、スラブ端部の温度を、
電気式端部加熱装置で９５０℃にしてホットコイル板厚
２．５ｍｍまで圧延した。この場合のスラブのセンター
の温度はｌ０１０°Ｃであった。その後、実施例３と同
様の方法で処理して一方向性電磁鋼板を製造した。この
製造工程におけるホットコイル耳側れの最悪値、成品の
特性及び電気式加熱炉の電力原単位を第４表に表す。
ガス加熱温度が１２００℃であり、幅殺しく圧Ｆ）量を
４００ｍｍ＋にした幅圧下圧延を行った後、水平圧下（
ドツグボーンを殺す（フラットにする）程度、或はスラ
ブ厚２５０市を２００ｍｍまで減厚）を行い、その後電
気式加熱炉に挿入し１４００℃まで加熱した後、約８５
％、約８０％の水平圧下を行い、スラブ端部の温度を、
電気式端部加熱装置で９５０℃にしてホットコイル板厚
２．５ｍｍまで圧延した。この場合のスラブのセンター
の温度はｌ０１０°Ｃであった。その後、実施例３と同
様の方法で処理して一方向性電磁鋼板を製造した。この
製造工程におけるホットコイル耳側れの最悪値、成品の
特性及び電気式加熱炉の電力原単位を第４表に表す。
９−
第４表の結果から本発明例は極めて耳割れ発生量か少く
また磁性も良好である。
また磁性も良好である。
（発明の効果）
以上のように本発明によれば、一方向性電磁鋼熱延板の
耳割れを著しく減少することかできると共に一方向性７
ＴＬ磁鋼スラブの幅大圧下圧延を可能とし、もって連続
鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造における生産
性の向上を図ることができ且つ一方向性電磁鋼スラブの
幅大圧下圧延後の電気式加熱炉でのスラブ加熱を安定し
て効率良く行うことができるものであり工業的効果は大
きい。
耳割れを著しく減少することかできると共に一方向性７
ＴＬ磁鋼スラブの幅大圧下圧延を可能とし、もって連続
鋳造工程での一方向性電磁鋼スラブの製造における生産
性の向上を図ることができ且つ一方向性電磁鋼スラブの
幅大圧下圧延後の電気式加熱炉でのスラブ加熱を安定し
て効率良く行うことができるものであり工業的効果は大
きい。
第１図は、加熱炉スラブ抽出温度と耳割れの最悪値深さ
の関係図。第２図は、幅圧下圧延によるドツグボーン形
成説明図。第３図は、誘導加熱温度とＭｎ５（α、γ）
目）の固溶曲線の関係図、第４図は、スラブ先端部幅方
向両端部の温度と耳割れの最悪値深さの関係、第５図は
、各成分系材料の温度と熱伝導率の関係図を示す。 第１図 ／２００ ／ぷり ｍ兜３ア久うフ判賄且度（″Ｃ〕 スラフ゛ 第 図 （Ｘフッ元々づＰ） θθり ００ ／θθ０ ／１００ ／２００ １３００誘導
加た温度（°Ｃ） ／４θ０ 第 図 温度 （°Ｃ）
の関係図。第２図は、幅圧下圧延によるドツグボーン形
成説明図。第３図は、誘導加熱温度とＭｎ５（α、γ）
目）の固溶曲線の関係図、第４図は、スラブ先端部幅方
向両端部の温度と耳割れの最悪値深さの関係、第５図は
、各成分系材料の温度と熱伝導率の関係図を示す。 第１図 ／２００ ／ぷり ｍ兜３ア久うフ判賄且度（″Ｃ〕 スラフ゛ 第 図 （Ｘフッ元々づＰ） θθり ００ ／θθ０ ／１００ ／２００ １３００誘導
加た温度（°Ｃ） ／４θ０ 第 図 温度 （°Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造により製造した一方向性電磁鋼スラブを加
熱後、要求される熱間圧延後のホットコイル幅に合わせ
て幅大圧下を行い、しかるのち熱間圧延を行うことによ
り連続鋳造工程での生産性の向上を図る連続鋳造一方向
性電磁鋼スラブの熱間圧延方法において、次の工程より
なることを特徴とする。 ［１］一方向性電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で９０
０〜１２５０℃の温度範囲に加熱すること、 ［２］上記加熱後の一方向性電磁鋼スラブを６０ｍｍ以
上の幅大圧下圧延を行うこと、 ［３］幅大圧下圧延により形成された一方向性電磁鋼ス
ラブのドッグボーンを水平ロール圧延により消去するこ
と、 ［４］ドッグボーンが消去された平滑な一方向性電磁鋼
スラブを電気式加熱炉に装入して１３００〜１４５０℃
の温度範囲に加熱すること、 ［５］上記高温加熱後の一方向性電磁鋼スラブを粗圧延
及び仕上圧延すること、 ２、連続鋳造により製造した一方向性電磁鋼スラブを加
熱後、要求される熱間圧延後のホットコイル幅に合わせ
て幅大圧下を行い、しかるのち熱間圧延を行うことによ
り連続鋳造工程での生産性の向上を図る連続鋳造一方向
性電磁鋼スラブの熱間圧延方法において、次の工程より
なることを特徴とする。 ［１］一方向性電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で９０
０〜１２５０℃の温度範囲に加熱すること、 ［２］上記加熱後の一方向性電磁鋼スラブを６０ｍｍ以
上の幅大圧下圧延を行うこと、 ［３］幅大圧下圧延により形成された一方向性電磁鋼ス
ラブのドッグボーンを水平ロール圧延により消去するこ
と、 ［４］ドッグボーンが消去された平滑な一方向性電磁鋼
スラブを電気式加熱炉に装入して１３００〜１４５０℃
の温度範囲に加熱すること、 ［５］上記高温加熱後の一方向性電磁鋼スラブを１００
ｍｍ以下の厚みに粗圧延すること、 ［６］粗圧延された一方向性電磁鋼スラブの、少くとも
長手方向の先端部の幅方向両端部を、仕上圧延を行う前
に電気加熱炉で９００℃以上からスラブのセンター部温
度以下に加熱すること、 ［７］上記幅に亘って９００℃以上に保持された一方向
性電磁鋼スラブを仕上圧延すること、 ３、水平ロール圧延を、ドッグボーンが消去されなお且
つスラブの厚みが減少するよう行う、請求項１又は２の
連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP90113249A EP0411356B1 (en) | 1989-07-12 | 1990-07-11 | Method of hot rolling continuously cast grain-oriented electrical steel slab |
| DE69023291T DE69023291T2 (de) | 1989-07-12 | 1990-07-11 | Verfahren zum Herstellen kornorientierter Elektrobleche aus Stangguss durch Warmwalzen. |
| CA002020933A CA2020933C (en) | 1989-07-12 | 1990-07-11 | Method of hot rolling continuously cast grain-oriented electrical steel slab |
| KR1019900010524A KR950007183B1 (ko) | 1989-07-12 | 1990-07-12 | 연속주조 일방향성 전기강 슬래브의 열간 압연 방법 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1-179659 | 1989-07-12 | ||
| JP17965989 | 1989-07-12 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03133501A true JPH03133501A (ja) | 1991-06-06 |
| JPH0713268B2 JPH0713268B2 (ja) | 1995-02-15 |
Family
ID=16069640
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15102690A Expired - Lifetime JPH0713268B2 (ja) | 1989-07-12 | 1990-06-08 | 連続鋳造一方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5074931A (ja) |
| JP (1) | JPH0713268B2 (ja) |
| KR (1) | KR950007183B1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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