JPH031370B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH031370B2 JPH031370B2 JP17294282A JP17294282A JPH031370B2 JP H031370 B2 JPH031370 B2 JP H031370B2 JP 17294282 A JP17294282 A JP 17294282A JP 17294282 A JP17294282 A JP 17294282A JP H031370 B2 JPH031370 B2 JP H031370B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- steels
- wear resistance
- hardness
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 56
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 56
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 10
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 4
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910001315 Tool steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Earth Drilling (AREA)
- Percussive Tools And Related Accessories (AREA)
Description
本発明は岩盤、土砂などの掘削刃やチーゼル等
に用いられる合金鋼に関し、耐摩耗性、焼入性お
よび靭性に優れ、特にガス溶断のままで、その表
面が硬化し、焼入れ、焼もどしなどの熱処理を行
なわずにそのままで使用し得る耐摩合金鋼であ
る。掘削刃やチーゼルに要求される特性として、
まず第１に、岩石、土砂の掘削に対して摩耗し難
く、耐摩耗性に優れていることがあげられ、この
ためには、HRC50以上の焼入れ硬さを有すること
が必要である。 第２に、掘削時に掘削刃やチーゼルに衝撃が加
えられても、折れ、割れ、欠けを生じないよう靭
性に優れていることがあげられ、このためには、
４Kg・ｍ／cm2以上の衝撃値を有することが必要で
ある。 第３に、チーゼルが折れる場合、衝撃で折れる
場合を除き、ほとんどチーゼルシヤフト部での疲
労破断であるため、衝撃疲労特性についても優れ
ていることが必要である。 従来、チーゼル用鋼としてはSCM440や
SNCM439が用いられ、一部の用途には工具鋼が
用いられている。そして、使用に際しては、鋼材
を所定の形状に機械加工したのち、熱処理を施し
て使用され、その先端部が使用により摩耗した場
合には、形状を修正して、再度、熱処理をして繰
り返して使用するのが一般的である。 また、最近になつて、作業効率の向上、さらに
はチーゼルのライフコストの低減を図るため、掘
削現場において、ガス溶断によつて簡単に形状の
修正を行なおうとする試みがなされるようになつ
てきた。 しかし、この方法では、焼入性の悪い材料では
溶断による熱で硬さが低下してしまい、繰り返し
て使用するには再度焼入れ処理をしなければなら
なく、また焼入性が良すぎる材料では硬さは得ら
れるが割れが発生するという問題があつた。 本発明は従来鋼のかかる欠点を解消し、ガス溶
断の特徴を生かしつつ、必要な硬さが得られ、優
れた耐摩耗性、靭性、疲労強度、軟化抵抗を有し
かつ、経済的に形状の修正が行える掘削刃、チー
ゼル用耐摩耗合金鋼を提供するものである。 すなわち、本発明は重量比にして、C0.35〜
0.50％、Si0.80〜1.40％、Mn1.60〜2.50％、
Cr1.90〜3.00％、Mo0.55〜1.00％、V0.30％以下
を含有して、必要に応じてNi1.50％以下と、Nb、
Tiのうち１種ないし２種をそれぞれ0.30％以下を
含有させたことにより、焼入性を高めるとともに
耐摩耗性、靭性を向上させて、ガス溶断により割
れが発生することなく、HRC50以上の硬さが得ら
れる耐摩耗合金鋼であり、掘削切やチーゼルの寿
命を大巾に延長させることができる合金鋼であ
る。 以下に本発明鋼の成分限定理由について説明す
る。 Ｃは焼入れにより必要な硬さを得ると同時に炭
化物を形成して耐摩耗性を向上させるに必要な元
素であり、チーゼルとして必要な硬さHRC50以上
を得るには0.35％以上の含有が必要である。 しかし、Ｃ量が多く、さらに、Cr、Si量が多
い場合には、靭性が低下し易く、チーゼルを使用
中に折損するなどの危険性が増すのでその上限を
0.50％とした。 Siは耐摩耗性向上に必要な元素であるとともに
高温での耐軟化性を向上させる元素であり、
Mo、Cf量が多い場合には特にこれらの特性を得
るには本成分系については0.80％以上の含有が必
要である。 しかし、Cr、Mo量が多く、さらにSi含有量が
多くなると靭性が低下し、さらに焼入温度が上昇
するので、その上限を1.40％とした。 Mnは焼入性を向上させる元素で、ガス溶断に
よつて必要な硬さを得るには1.60％以上の含有が
必要である。しかし、Mn含有量が増加しすぎる
と残留オーステナイト量が増加し、割れが生じ易
くなるとともに被削性が著しく劣化するのでその
上限を2.50％とした。 CrはMnと同様に焼入性を向上させる元素であ
るとともに生地を強化させるに有効な元素であ
り、ガス溶断によつて必要な硬さを得るには、
1.90％以上の含有が必要である。しかしCr含有量
が増加しすぎるとオーステナイト化温度が上昇
し、チーゼルを焼入れする際、焼入温度を上昇さ
せなければならなくなるのでその上限を3.00％と
した。 MoはMnと同様に焼入性を向上させる元素で
あり、また、高温での軟化抵抗を増す元素でもあ
り、ガス溶断によつて均一な硬さを得ると同時に
チーゼルの耐摩耗性を向上させるには0.55％以上
の含有が必要である。しかし1.00％を越えて含有
させてもその効果の向上が少なく、また、熱間加
工性を害するのでその上限を1.00％とした。 Ｖはチーゼル使用中の熱の上昇にともなう軟化
を防止するとともに、Ｃと結合して炭化物を形成
して耐摩耗性を向上させ、さらに、ガス溶断時の
結晶粒の粗大化を防止する元素である。しかし、
0.30％を越えて含有させてもその効果の向上が少
ないのでその上限を0.30％とした。 NiはMnと同様に焼入性の向上に効果を有する
他に、靭性、疲労強度を向上させてチーゼルの折
損を防止する。 この結果は、添加量とともに向上するが、1.50
％を越えると焼入硬さが低下し、さらに、熱間加
工性が低下するのでその上限を1.50％とした。 Nb、Tiは硬質微細な炭化物を形成して耐摩耗
性を向上させる元素である。その効果は、WVよ
りも大きく、過酷な条件で使用されるとき、ま
た、チーゼルの直径が大きいときには、Nb、Ti
の添加が必要である。しかし、Nb、Tiはそれぞ
れ0.30％を越えて含有させてもその効果の向上が
少ないので、その上限を0.30％とした。 つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比べ
て実施例でもつて明らかにする。 第１表はこれらの供試鋼の化学成分を示すもの
である。
に用いられる合金鋼に関し、耐摩耗性、焼入性お
よび靭性に優れ、特にガス溶断のままで、その表
面が硬化し、焼入れ、焼もどしなどの熱処理を行
なわずにそのままで使用し得る耐摩合金鋼であ
る。掘削刃やチーゼルに要求される特性として、
まず第１に、岩石、土砂の掘削に対して摩耗し難
く、耐摩耗性に優れていることがあげられ、この
ためには、HRC50以上の焼入れ硬さを有すること
が必要である。 第２に、掘削時に掘削刃やチーゼルに衝撃が加
えられても、折れ、割れ、欠けを生じないよう靭
性に優れていることがあげられ、このためには、
４Kg・ｍ／cm2以上の衝撃値を有することが必要で
ある。 第３に、チーゼルが折れる場合、衝撃で折れる
場合を除き、ほとんどチーゼルシヤフト部での疲
労破断であるため、衝撃疲労特性についても優れ
ていることが必要である。 従来、チーゼル用鋼としてはSCM440や
SNCM439が用いられ、一部の用途には工具鋼が
用いられている。そして、使用に際しては、鋼材
を所定の形状に機械加工したのち、熱処理を施し
て使用され、その先端部が使用により摩耗した場
合には、形状を修正して、再度、熱処理をして繰
り返して使用するのが一般的である。 また、最近になつて、作業効率の向上、さらに
はチーゼルのライフコストの低減を図るため、掘
削現場において、ガス溶断によつて簡単に形状の
修正を行なおうとする試みがなされるようになつ
てきた。 しかし、この方法では、焼入性の悪い材料では
溶断による熱で硬さが低下してしまい、繰り返し
て使用するには再度焼入れ処理をしなければなら
なく、また焼入性が良すぎる材料では硬さは得ら
れるが割れが発生するという問題があつた。 本発明は従来鋼のかかる欠点を解消し、ガス溶
断の特徴を生かしつつ、必要な硬さが得られ、優
れた耐摩耗性、靭性、疲労強度、軟化抵抗を有し
かつ、経済的に形状の修正が行える掘削刃、チー
ゼル用耐摩耗合金鋼を提供するものである。 すなわち、本発明は重量比にして、C0.35〜
0.50％、Si0.80〜1.40％、Mn1.60〜2.50％、
Cr1.90〜3.00％、Mo0.55〜1.00％、V0.30％以下
を含有して、必要に応じてNi1.50％以下と、Nb、
Tiのうち１種ないし２種をそれぞれ0.30％以下を
含有させたことにより、焼入性を高めるとともに
耐摩耗性、靭性を向上させて、ガス溶断により割
れが発生することなく、HRC50以上の硬さが得ら
れる耐摩耗合金鋼であり、掘削切やチーゼルの寿
命を大巾に延長させることができる合金鋼であ
る。 以下に本発明鋼の成分限定理由について説明す
る。 Ｃは焼入れにより必要な硬さを得ると同時に炭
化物を形成して耐摩耗性を向上させるに必要な元
素であり、チーゼルとして必要な硬さHRC50以上
を得るには0.35％以上の含有が必要である。 しかし、Ｃ量が多く、さらに、Cr、Si量が多
い場合には、靭性が低下し易く、チーゼルを使用
中に折損するなどの危険性が増すのでその上限を
0.50％とした。 Siは耐摩耗性向上に必要な元素であるとともに
高温での耐軟化性を向上させる元素であり、
Mo、Cf量が多い場合には特にこれらの特性を得
るには本成分系については0.80％以上の含有が必
要である。 しかし、Cr、Mo量が多く、さらにSi含有量が
多くなると靭性が低下し、さらに焼入温度が上昇
するので、その上限を1.40％とした。 Mnは焼入性を向上させる元素で、ガス溶断に
よつて必要な硬さを得るには1.60％以上の含有が
必要である。しかし、Mn含有量が増加しすぎる
と残留オーステナイト量が増加し、割れが生じ易
くなるとともに被削性が著しく劣化するのでその
上限を2.50％とした。 CrはMnと同様に焼入性を向上させる元素であ
るとともに生地を強化させるに有効な元素であ
り、ガス溶断によつて必要な硬さを得るには、
1.90％以上の含有が必要である。しかしCr含有量
が増加しすぎるとオーステナイト化温度が上昇
し、チーゼルを焼入れする際、焼入温度を上昇さ
せなければならなくなるのでその上限を3.00％と
した。 MoはMnと同様に焼入性を向上させる元素で
あり、また、高温での軟化抵抗を増す元素でもあ
り、ガス溶断によつて均一な硬さを得ると同時に
チーゼルの耐摩耗性を向上させるには0.55％以上
の含有が必要である。しかし1.00％を越えて含有
させてもその効果の向上が少なく、また、熱間加
工性を害するのでその上限を1.00％とした。 Ｖはチーゼル使用中の熱の上昇にともなう軟化
を防止するとともに、Ｃと結合して炭化物を形成
して耐摩耗性を向上させ、さらに、ガス溶断時の
結晶粒の粗大化を防止する元素である。しかし、
0.30％を越えて含有させてもその効果の向上が少
ないのでその上限を0.30％とした。 NiはMnと同様に焼入性の向上に効果を有する
他に、靭性、疲労強度を向上させてチーゼルの折
損を防止する。 この結果は、添加量とともに向上するが、1.50
％を越えると焼入硬さが低下し、さらに、熱間加
工性が低下するのでその上限を1.50％とした。 Nb、Tiは硬質微細な炭化物を形成して耐摩耗
性を向上させる元素である。その効果は、WVよ
りも大きく、過酷な条件で使用されるとき、ま
た、チーゼルの直径が大きいときには、Nb、Ti
の添加が必要である。しかし、Nb、Tiはそれぞ
れ0.30％を越えて含有させてもその効果の向上が
少ないので、その上限を0.30％とした。 つぎに本発明鋼の特徴を従来鋼、比較鋼と比べ
て実施例でもつて明らかにする。 第１表はこれらの供試鋼の化学成分を示すもの
である。
【表】
第１表においてＡ，Ｂ鋼は従来鋼、Ｃ〜Ｇ鋼は
比較鋼、Ｈ〜Ｑは本発明で、Ｈ〜Ｋ鋼は第１発明
鋼、Ｌ，Ｍ鋼は第２発明鋼、Ｎ，Ｐ鋼は第３発明
鋼、Ｑ鋼は第４発明鋼である。 第２表は、第１表の供試鋼Ａ〜Ｑ鋼を岩石掘削
に用いた場合のチーゼルの耐摩耗性を調べたもの
である。調査にあたつては、シヤベルローダの刃
に前記供試鋼により作製したチーゼルを取付けて
摩耗量を調べた。 なお、このとき、硬さの影響をさけるため、
HRC50〜53の同一レベル硬さになるように熱処理
を施した。耐摩耗性は従来鋼であるＡ鋼の摩耗抵
抗値を100とした指数で示した。
比較鋼、Ｈ〜Ｑは本発明で、Ｈ〜Ｋ鋼は第１発明
鋼、Ｌ，Ｍ鋼は第２発明鋼、Ｎ，Ｐ鋼は第３発明
鋼、Ｑ鋼は第４発明鋼である。 第２表は、第１表の供試鋼Ａ〜Ｑ鋼を岩石掘削
に用いた場合のチーゼルの耐摩耗性を調べたもの
である。調査にあたつては、シヤベルローダの刃
に前記供試鋼により作製したチーゼルを取付けて
摩耗量を調べた。 なお、このとき、硬さの影響をさけるため、
HRC50〜53の同一レベル硬さになるように熱処理
を施した。耐摩耗性は従来鋼であるＡ鋼の摩耗抵
抗値を100とした指数で示した。
【表】
摩耗抵抗値については、第２表より明らかなよ
うに本発明鋼であるＨ〜Ｑ鋼は、従来鋼である
AB鋼に比べてSi、Crなどの耐摩耗性を向上させ
る合金元素を十分に含有することにより従来鋼に
比べて２倍ほどの値を有しており、優れた耐摩耗
性を有することが明らかである。また比較鋼であ
るＦ、Ｇ鋼は、Si量が0.39％、0.74％と本発明鋼
の0.80〜1.40％に比べて低いため従来鋼と同様に
摩耗抵抗値が小さく耐摩耗性が低いものである。
なお、比較鋼Ｃ、Ｄ、Ｅ鋼は十分なSi量を有する
ため、従来鋼であるＡ鋼に比べて２倍程度の耐摩
耗性を有している。 つぎに、本発明鋼の最も特徴とするガス溶断時
のチーゼル表面硬さ分布を表３表に示した。 調査に際しては、130mmφの丸棒の端部を４角
錐状にガス溶断したときの溶断面の表面硬さ分布
を測定した。
うに本発明鋼であるＨ〜Ｑ鋼は、従来鋼である
AB鋼に比べてSi、Crなどの耐摩耗性を向上させ
る合金元素を十分に含有することにより従来鋼に
比べて２倍ほどの値を有しており、優れた耐摩耗
性を有することが明らかである。また比較鋼であ
るＦ、Ｇ鋼は、Si量が0.39％、0.74％と本発明鋼
の0.80〜1.40％に比べて低いため従来鋼と同様に
摩耗抵抗値が小さく耐摩耗性が低いものである。
なお、比較鋼Ｃ、Ｄ、Ｅ鋼は十分なSi量を有する
ため、従来鋼であるＡ鋼に比べて２倍程度の耐摩
耗性を有している。 つぎに、本発明鋼の最も特徴とするガス溶断時
のチーゼル表面硬さ分布を表３表に示した。 調査に際しては、130mmφの丸棒の端部を４角
錐状にガス溶断したときの溶断面の表面硬さ分布
を測定した。
【表】
溶断面の表面硬さについては、第３表より明ら
かなように、チーゼルとして必要な焼入れ硬さ
HRC50以上を有する鋼は本発明鋼であるＨ〜Ｑ鋼
のみであり、従来鋼であるＡ、Ｂ鋼、比較鋼であ
るＣ〜Ｇ鋼はいずれもHRC50を下まわつている。 このように、本発明鋼は焼入れ性についても優
れており、ガス溶断によつて焼入れ硬さHRC50以
上を得ることができるものである。 さらに、第１図は衝撃疲労特性について示した
もので、比較鋼であるＣ鋼は1.60％と多くのSi量
を含有することにより劣るものであるのに対して
本発明鋼は従来鋼であるＡ鋼とほぼ同等の値を有
するもので、衝撃疲労特性についても優れている
ものである。 上述の如く、本発明鋼は従来鋼であるSCM440
やSNCM439鋼に比べて焼入れ性、耐摩耗性、靭
性に優れ、かつ焼もどし軟化抵抗が大きいので使
用時の摩擦熱による軟化の程度が小さく、さらに
掘削現場において、ガス溶断によつて簡単に形状
の修正ができ、岩盤、土砂などの掘削刃やチーゼ
ル等に用いられる耐摩耗合金鋼として高い実用性
を有するものである。
かなように、チーゼルとして必要な焼入れ硬さ
HRC50以上を有する鋼は本発明鋼であるＨ〜Ｑ鋼
のみであり、従来鋼であるＡ、Ｂ鋼、比較鋼であ
るＣ〜Ｇ鋼はいずれもHRC50を下まわつている。 このように、本発明鋼は焼入れ性についても優
れており、ガス溶断によつて焼入れ硬さHRC50以
上を得ることができるものである。 さらに、第１図は衝撃疲労特性について示した
もので、比較鋼であるＣ鋼は1.60％と多くのSi量
を含有することにより劣るものであるのに対して
本発明鋼は従来鋼であるＡ鋼とほぼ同等の値を有
するもので、衝撃疲労特性についても優れている
ものである。 上述の如く、本発明鋼は従来鋼であるSCM440
やSNCM439鋼に比べて焼入れ性、耐摩耗性、靭
性に優れ、かつ焼もどし軟化抵抗が大きいので使
用時の摩擦熱による軟化の程度が小さく、さらに
掘削現場において、ガス溶断によつて簡単に形状
の修正ができ、岩盤、土砂などの掘削刃やチーゼ
ル等に用いられる耐摩耗合金鋼として高い実用性
を有するものである。
第１図は衝撃エネルギと繰り返し数の関係を示
した線図である。
した線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にして、C0.35〜0.50％、Si0.80〜1.40
％、Mn1.60〜2.50％、Cr1.90〜3.00％、Mo0.55
〜1.00％、V0.30％以下を含有し、残部Feならび
に不純物元素からなることを特徴とする耐摩耗合
金鋼。 ２ 重量比にして、C0.35〜0.50％、Si0.80〜1.40
％、Mn1.60〜2.50％、Cr1.90〜3.00％、Mo0.55
〜1.00％、V0.30％以下を含有し、さらにNi1.50
％以下を含有し、残部Feならびに不純物元素か
らなることを特徴とする耐摩耗合金鋼。 ３ 重量比にして、C0.35〜0.50％、Si0.80〜1.40
％、Mn1.60〜2.50％、Cr1.90〜3.00％、Mo0.55
〜1.00％、V0.30％以下を含有し、さらにNb0.30
％以下、Ti0.30％以下のうち１種ないし２種を含
有し、残部Feならびに不純物元素からなること
を特徴とする耐摩耗合金鋼。 ４ 重量比にして、C0.35〜0.50％、Si0.80〜1.40
％、Mn1.60〜2.50％、Cr1.90〜3.00％、Mo0.55
〜1.00％、V0.30％以下を含有し、さらにNi1.50
％以下と、Nb0.30％以下を含有し、残部Feなら
びに不純物元素からなることを特徴とする耐摩耗
合金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17294282A JPS5964747A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 耐摩耗合金鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17294282A JPS5964747A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 耐摩耗合金鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964747A JPS5964747A (ja) | 1984-04-12 |
| JPH031370B2 true JPH031370B2 (ja) | 1991-01-10 |
Family
ID=15951203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17294282A Granted JPS5964747A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 耐摩耗合金鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964747A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5351703B2 (ja) * | 2009-10-14 | 2013-11-27 | 三菱重工業株式会社 | 荷重負荷装置および荷重負荷試験方法 |
| CN103498111B (zh) * | 2013-09-05 | 2015-06-10 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 一种耐磨齿座及其制备方法 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP17294282A patent/JPS5964747A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5964747A (ja) | 1984-04-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6180984B2 (ja) | チェーンソー部品用素材鋼板およびチェーンソー部品 | |
| JP6797181B2 (ja) | 新規のマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2003027181A (ja) | 高靭性耐摩耗用鋼 | |
| JP2011074427A (ja) | 掘削用中空鋼ロッド | |
| SE528454C3 (sv) | Utskiljningshärdbart martensitiskt rostfritt stål innefattande titansulfid | |
| KR100415626B1 (ko) | 경화능이 우수한 고강도 내마모강 | |
| US5525167A (en) | Elevated nitrogen high toughness steel article | |
| JPH0578781A (ja) | 高強度高靱性耐摩耗用鋼 | |
| JPH031370B2 (ja) | ||
| JP2001200341A (ja) | 土砂摩耗特性に優れた工具鋼 | |
| JP2002235144A (ja) | 耐摩耗強靭鋼、カッティングエッジ、バケットツースおよびバケットリップ | |
| JPH0360903B2 (ja) | ||
| KR100445890B1 (ko) | 내마모강 및 그의 제조방법 | |
| JP6792934B2 (ja) | チゼル用鋼およびチゼル | |
| JPH07116550B2 (ja) | 低合金高速度工具鋼およびその製造方法 | |
| JP4125423B2 (ja) | 土砂摩耗特性に優れた工具鋼の製造方法 | |
| JP2927694B2 (ja) | 耐折損性に優れた強靭耐摩耗鋼 | |
| JPS5925957A (ja) | ブレ−カ−用高じん性チゼル | |
| JP4159010B2 (ja) | 草刈刃用基板 | |
| JPS5925027B2 (ja) | 耐摩耐衝撃強靭工具綱 | |
| JP3962143B2 (ja) | 草刈刃用基板 | |
| JP7176877B2 (ja) | 耐衝撃性に優れた機械構造用合金鋼 | |
| JP3227730B2 (ja) | 掘削用大型シャンク用鋼 | |
| KR100206355B1 (ko) | 고인성. 고내마모성 치즐소재 및 그 제조방법 | |
| JPS60215743A (ja) | 耐摩耗鋼 |