JPH03146677A - 断続切削用被覆超硬合金 - Google Patents
断続切削用被覆超硬合金Info
- Publication number
- JPH03146677A JPH03146677A JP28268989A JP28268989A JPH03146677A JP H03146677 A JPH03146677 A JP H03146677A JP 28268989 A JP28268989 A JP 28268989A JP 28268989 A JP28268989 A JP 28268989A JP H03146677 A JPH03146677 A JP H03146677A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- base material
- cemented carbide
- coated cemented
- carbide
- hard phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、切削工具用材料の中でもフライス、エンドミ
ル、ドリルのような回転切削工具、又は旋削加工のよう
な被削材が回転する場合においても被削材に溝が付与さ
れていて、切削中に被削材と工具の切刃が被削材の溝の
部分で瞬間的に接触しない状態が生じた後、再度切刃が
被削材に切込んで行くような切削加工用に適する断続切
削用被覆超硬合金に関するものである。
ル、ドリルのような回転切削工具、又は旋削加工のよう
な被削材が回転する場合においても被削材に溝が付与さ
れていて、切削中に被削材と工具の切刃が被削材の溝の
部分で瞬間的に接触しない状態が生じた後、再度切刃が
被削材に切込んで行くような切削加工用に適する断続切
削用被覆超硬合金に関するものである。
（従来の技術）
被）マ超硬合金は、超硬合金の基材の表面に被膜を形成
してなるもので、基材の材料としては、−船釣には炭化
タングステンと周期律表４ａ、 ５ａ、 ６ａ族金属の
炭化物、炭窒化物及びこれらの相互固溶体の中の少なく
とも１種の立方晶系化合物とからなる硬質相と、残りＧ
ｏを主成分とする結合相とでなる超硬合金が多用されて
いる。
してなるもので、基材の材料としては、−船釣には炭化
タングステンと周期律表４ａ、 ５ａ、 ６ａ族金属の
炭化物、炭窒化物及びこれらの相互固溶体の中の少なく
とも１種の立方晶系化合物とからなる硬質相と、残りＧ
ｏを主成分とする結合相とでなる超硬合金が多用されて
いる。
ところが最近、被覆超硬合金がフライス加工用に多用さ
れる傾向となり、フライス加工の場合、断続切削に相当
し、特に鋳鉄をフライス加工する場合には工具の切刃が
微小チッピングを起しやすく、又被膜に切粉が圧着分離
して欠損が誘発されることから被覆超硬合金の強度を高
める必要が生じている。
れる傾向となり、フライス加工の場合、断続切削に相当
し、特に鋳鉄をフライス加工する場合には工具の切刃が
微小チッピングを起しやすく、又被膜に切粉が圧着分離
して欠損が誘発されることから被覆超硬合金の強度を高
める必要が生じている。
（発明が解決しようとする問題点）
従来の被覆超硬合金は、大体１〜４μｍの炭化タングス
テンと１μｍ以下の立方晶系化合物とからなり、炭化タ
ングステンに比べて立方晶系化合物を微細にしてなる基
材で、基材の硬質相の平均粒径としても１．５〜２．５
μｍ程度のものが用いられており、このために、特にフ
ライスの切削加工用として用いると、切刃に微小チッピ
ングが生じやすいこと、及び被膜に切粉が圧着分離しや
すいことから刃先欠損が誘発されて安定な性能が得られ
なく、しかも短寿命であるという問題がある。
テンと１μｍ以下の立方晶系化合物とからなり、炭化タ
ングステンに比べて立方晶系化合物を微細にしてなる基
材で、基材の硬質相の平均粒径としても１．５〜２．５
μｍ程度のものが用いられており、このために、特にフ
ライスの切削加工用として用いると、切刃に微小チッピ
ングが生じやすいこと、及び被膜に切粉が圧着分離しや
すいことから刃先欠損が誘発されて安定な性能が得られ
なく、しかも短寿命であるという問題がある。
本発明は、上述のような問題点を解決したもので、具体
的には、基材と被膜との付着性を高め、基材の耐摩耗性
及び耐欠損性を高めた断続切削用被覆超硬合金の提供を
目的とするものである。
的には、基材と被膜との付着性を高め、基材の耐摩耗性
及び耐欠損性を高めた断続切削用被覆超硬合金の提供を
目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、超硬合金の表面に化学蒸着法ｆＣＶＤ法
）でもって被膜を形成してなる被覆超硬合金を用いて鋳
鉄のフライス切削を行い、断続切削用工具として最適な
被覆超硬合金の検討を行っていた所、 第１に、断続切削工具としては、連続切削工具に比べて
被膜の厚さを薄くする必要があり、薄い被膜の場合、被
膜が摩耗して基材の露出が早くなり、基材と被削材とが
直接接触する部分が生じることから、基材自体の耐摩耗
性、耐溶着性を高める必要があるという知見を得た。
）でもって被膜を形成してなる被覆超硬合金を用いて鋳
鉄のフライス切削を行い、断続切削用工具として最適な
被覆超硬合金の検討を行っていた所、 第１に、断続切削工具としては、連続切削工具に比べて
被膜の厚さを薄くする必要があり、薄い被膜の場合、被
膜が摩耗して基材の露出が早くなり、基材と被削材とが
直接接触する部分が生じることから、基材自体の耐摩耗
性、耐溶着性を高める必要があるという知見を得た。
第２に、被膜への切粉の溶着又は圧着、及び切刃のチッ
ピングは、被膜の表面精度に関係し、被膜の表面請度は
基材の表面状態に関係すること、さらに被膜と基材との
付着性も基材の表面状態に関係するという知見を得た。
ピングは、被膜の表面精度に関係し、被膜の表面請度は
基材の表面状態に関係すること、さらに被膜と基材との
付着性も基材の表面状態に関係するという知見を得た。
第３に、基材の耐摩耗性及び耐溶着性を高めるには、基
材中の硬質相と結合相との比率の調整と、硬質相を微細
にすることが好ましく、被膜の表面精度を高めること、
及び被膜と基材との付着性を高めるには結合相量をでき
るだけ少なくし、かつ硬質相を微細にすることが好まし
いという知見を得た。
材中の硬質相と結合相との比率の調整と、硬質相を微細
にすることが好ましく、被膜の表面精度を高めること、
及び被膜と基材との付着性を高めるには結合相量をでき
るだけ少なくし、かつ硬質相を微細にすることが好まし
いという知見を得た。
これら第１．第２及び第３の知見に基づいて、本発明を
完成するに至ったものである。
完成するに至ったものである。
すなわち、本発明の断続切削用被覆超硬合金は、炭化タ
ングステン、又は炭化タングステンと周期律表４ａ、
５ａ、 Ｓａ族金属の炭化物、炭窒化物及びこれらの相
互固溶体の中の少なくとも１種の立方晶系化合物とから
なる硬質相８５〜９７重量％と残りＣｏを主成分とする
結合相と不可避不純物とからなる超硬合金の基材の表面
にセラミックスの被膜を単層又は多層に形成してなる被
覆超硬合金であって、該基材中の該硬質相が平均粒径１
μｍ以下であることを特徴とするものである。
ングステン、又は炭化タングステンと周期律表４ａ、
５ａ、 Ｓａ族金属の炭化物、炭窒化物及びこれらの相
互固溶体の中の少なくとも１種の立方晶系化合物とから
なる硬質相８５〜９７重量％と残りＣｏを主成分とする
結合相と不可避不純物とからなる超硬合金の基材の表面
にセラミックスの被膜を単層又は多層に形成してなる被
覆超硬合金であって、該基材中の該硬質相が平均粒径１
μｍ以下であることを特徴とするものである。
本発明の断続切削用被覆超硬合金における基材は、硬質
相と結合相と不可避不純物とからなり。
相と結合相と不可避不純物とからなり。
この内、硬質相が炭化タングステンのみからなる場合、
又は炭化タングステンと立方晶型（Ｎａ（：ｎ型）の納
品構造を有する立方晶系化合物とからなる場合があり、
この立方晶系化合物としては、具体的には、例えばＴｉ
Ｃ，ＺｒＣ，ｌ１ｆＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ（Ｔｉ、Ｔａ）
Ｃ，（Ｔｉ、Ｎｂ１Ｃ，（Ｔｉ、Ｖｌ）Ｃ，（Ｔｉ、Ｔ
ａＪＩＣ。
又は炭化タングステンと立方晶型（Ｎａ（：ｎ型）の納
品構造を有する立方晶系化合物とからなる場合があり、
この立方晶系化合物としては、具体的には、例えばＴｉ
Ｃ，ＺｒＣ，ｌ１ｆＣ，ＮｂＣ，ＴａＣ（Ｔｉ、Ｔａ）
Ｃ，（Ｔｉ、Ｎｂ１Ｃ，（Ｔｉ、Ｖｌ）Ｃ，（Ｔｉ、Ｔ
ａＪＩＣ。
（Ｔｉ、 Ｔａ、 Ｎｂ、■）Ｃ，Ｔｉ （Ｃ，Ｎｌ、
（Ｔｉ、Ｔａ） （Ｃ，Ｎｌなどを代表例として挙
げることができる。これらの硬質相の内、硬質相が立方
、晴系化合物２０ｗｔ％以下と残り炭化タングステンと
からなる場合が、特に好ましいことである。この硬質相
は、平均粒径で１μｍ以下であることが必要であり、粗
粒の炭化タングステンの硬質相を含有している場合は、
最大粒径２μｍ以下で、かつ平均粒径ＩＡＬｍ以下であ
ることが好ましく、より好ましくは平均粒径０．７μｍ
以下であることである。また、立方晶系化合物の硬質相
は、できるだけ微細で均一に分散していることが好まし
く、粗粒の立方晶系化合物が含有している場合は、最大
粒径１ｇｍ以下であることが好ましいことである。
（Ｔｉ、Ｔａ） （Ｃ，Ｎｌなどを代表例として挙
げることができる。これらの硬質相の内、硬質相が立方
、晴系化合物２０ｗｔ％以下と残り炭化タングステンと
からなる場合が、特に好ましいことである。この硬質相
は、平均粒径で１μｍ以下であることが必要であり、粗
粒の炭化タングステンの硬質相を含有している場合は、
最大粒径２μｍ以下で、かつ平均粒径ＩＡＬｍ以下であ
ることが好ましく、より好ましくは平均粒径０．７μｍ
以下であることである。また、立方晶系化合物の硬質相
は、できるだけ微細で均一に分散していることが好まし
く、粗粒の立方晶系化合物が含有している場合は、最大
粒径１ｇｍ以下であることが好ましいことである。
これらの硬質相の他に、基材を構成しているもう一つの
結合相は、ＣＯのみからなる場合、又は少なくとも５０
ｗｔ％のＣＯと残り、例えばＮｉ、 Ｆｅ、 Ｃｒ。
結合相は、ＣＯのみからなる場合、又は少なくとも５０
ｗｔ％のＣＯと残り、例えばＮｉ、 Ｆｅ、 Ｃｒ。
胃、Ｍｏ、 Ｔａ、 Ｎｂ、 Ｖ、 Ｔｉ、 Ｚｒ、
Ｉｆｆ、 Ｍｎ、 Ｃｕなどの金属元素の含有してなる
場合である。これらの金属元素の内Ｎｉ、 Ｆｅ、 Ｊ
Ｍｏ、 Ｃｒなどは製造工程中に不可避不純物として
微量混入してくる場合もある。
Ｉｆｆ、 Ｍｎ、 Ｃｕなどの金属元素の含有してなる
場合である。これらの金属元素の内Ｎｉ、 Ｆｅ、 Ｊ
Ｍｏ、 Ｃｒなどは製造工程中に不可避不純物として
微量混入してくる場合もある。
この基材中の硬質相が８５Ｗ七％未満になると、相対的
に結合相が１５ｗｔ％を超えて多くなり、結合相が１５
ｗｔ％を超えて多くなると、結合相の巾（ミーンフリバ
ス）が広くなり、その結果被膜の表面精度が低下し、耐
チッピング性及び耐欠損性を劣下させる。逆に、硬質相
が９７ｗｔ％を超えて多くなると、相対的に結合相が３
ｗｔ％未満となり、結合相が３ｗＬ％未満になると、基
材自体の強度の低下が著しくなる。このために基材中の
硬質相は、８５〜９７ｗｔ％と定めたものである。
に結合相が１５ｗｔ％を超えて多くなり、結合相が１５
ｗｔ％を超えて多くなると、結合相の巾（ミーンフリバ
ス）が広くなり、その結果被膜の表面精度が低下し、耐
チッピング性及び耐欠損性を劣下させる。逆に、硬質相
が９７ｗｔ％を超えて多くなると、相対的に結合相が３
ｗｔ％未満となり、結合相が３ｗＬ％未満になると、基
材自体の強度の低下が著しくなる。このために基材中の
硬質相は、８５〜９７ｗｔ％と定めたものである。
以上のような構成でなる基材の内、基材の硬さが９１．
０■ＲＡ以上で、かつ破壊靭性値が９．５ＭＮ／ｍ３／
２以上でなる場合は、特に鋳鉄のフライス切削用被覆超
硬合金として寿命が向上することから好ましいことであ
る。
０■ＲＡ以上で、かつ破壊靭性値が９．５ＭＮ／ｍ３／
２以上でなる場合は、特に鋳鉄のフライス切削用被覆超
硬合金として寿命が向上することから好ましいことであ
る。
本発明の断続切削用被覆超硬合金における被膜の材質は
、具体的には、例えば周期律表４ａ、 ５ａ、 ６ａ族
金属の炭化物、窒化物、炭酸化物、窒酸化物。
、具体的には、例えば周期律表４ａ、 ５ａ、 ６ａ族
金属の炭化物、窒化物、炭酸化物、窒酸化物。
ホウ化物、Ａ℃の酸化物、窒化物、Ｓｉの炭化物。
窒化物及びこれらの相互固溶体を挙げることができる。
これらの被膜の材質の内、炭化チタン、窒化チタン、炭
窒化チタン、炭酸化チタン、窒酸化チタン、炭窒酸化チ
タンの中の少なくとも１種の単層又は多層と、酸化アル
ミニウムの単層とを組合わせてなる場合が好ましく、特
に、基材の表面に接合する側の下層を炭化チタン、炭窒
化チタンのｍ層又は二層とし、中間層を酸化アルミニウ
ムとし、上層を窒化チタンにすると、被膜と基材との耐
剥離性、被膜の耐摩耗性及び耐溶着性、並びに被膜の変
色むらもなく、鋳鉄のフライス加工用工具として著しく
すぐれた被覆超硬合金となる。
窒化チタン、炭酸化チタン、窒酸化チタン、炭窒酸化チ
タンの中の少なくとも１種の単層又は多層と、酸化アル
ミニウムの単層とを組合わせてなる場合が好ましく、特
に、基材の表面に接合する側の下層を炭化チタン、炭窒
化チタンのｍ層又は二層とし、中間層を酸化アルミニウ
ムとし、上層を窒化チタンにすると、被膜と基材との耐
剥離性、被膜の耐摩耗性及び耐溶着性、並びに被膜の変
色むらもなく、鋳鉄のフライス加工用工具として著しく
すぐれた被覆超硬合金となる。
この被膜の厚さは、被膜の材質、その組合わせ。
又は工具形状や用途により異なるが１本体１〜１０μｍ
からなり、特に耐衝撃性を重要視する場合には、被膜の
総厚が２〜５μｍにすることが好ましいことである。
からなり、特に耐衝撃性を重要視する場合には、被膜の
総厚が２〜５μｍにすることが好ましいことである。
本発明の断続切削様被覆超硬合金は、まず基材を従来の
粉末冶金法を応用して作製し、焼結後の焼肌面の基材、
又は表面をサンドブラスト、ショットピーニング、研摩
などで前処理を施した基材を準備し５次いで基材表面を
洗浄後、従来の熱ＣＶＤ法やプラズマＣｖＤ法などで基
材の表面に被膜を形成するという方法で作製することが
できる。
粉末冶金法を応用して作製し、焼結後の焼肌面の基材、
又は表面をサンドブラスト、ショットピーニング、研摩
などで前処理を施した基材を準備し５次いで基材表面を
洗浄後、従来の熱ＣＶＤ法やプラズマＣｖＤ法などで基
材の表面に被膜を形成するという方法で作製することが
できる。
（作用）
本発明の断続切削用被覆超硬合金は、基材を構成してい
る硬質相と結合相との組成成分が被覆超硬合金としての
耐摩耗性及び強度を最適にする作用をし、基材の組成成
分及び硬質相の粒径が基材のミーンフリバスを小さくシ
、その結果、基材の表面における被膜の成長を均一化さ
せ、被膜の表面精度を向上させるという作用をしている
ものである。
る硬質相と結合相との組成成分が被覆超硬合金としての
耐摩耗性及び強度を最適にする作用をし、基材の組成成
分及び硬質相の粒径が基材のミーンフリバスを小さくシ
、その結果、基材の表面における被膜の成長を均一化さ
せ、被膜の表面精度を向上させるという作用をしている
ものである。
実施例
平均粒径 １．５〜２．５μｍのＩ’ＩＣ，平均粒径ｌ
ｕｍ以下の （Ｔｉ、 Ｔａ、 Ｗ） Ｃ，ＴｉＣ，Ｔ
ａＣ及び平均粒径１．５μｍのＧｏの各粉末を用いて、
所定量に配合し、超硬合金製ボールとアセトンと共にス
テンレス製容器でもって湿式混合粉砕及び乾燥後、ＩＬ
／ｃｍ”の圧力で所定の成形体とし、次いで１３８０〜
！４６０℃で焼結して第１表に示した各種の基材を得た
。これら基材を従来の熱ＣＶＤ法でもって基材温度１０
００℃、 Ｔｉ１ｔ、 −Ｃ）＋４−Ｉｌａ、 Ｔ
ｉＣ氾、−ＣＩｌ。
ｕｍ以下の （Ｔｉ、 Ｔａ、 Ｗ） Ｃ，ＴｉＣ，Ｔ
ａＣ及び平均粒径１．５μｍのＧｏの各粉末を用いて、
所定量に配合し、超硬合金製ボールとアセトンと共にス
テンレス製容器でもって湿式混合粉砕及び乾燥後、ＩＬ
／ｃｍ”の圧力で所定の成形体とし、次いで１３８０〜
！４６０℃で焼結して第１表に示した各種の基材を得た
。これら基材を従来の熱ＣＶＤ法でもって基材温度１０
００℃、 Ｔｉ１ｔ、 −Ｃ）＋４−Ｉｌａ、 Ｔ
ｉＣ氾、−ＣＩｌ。
Ｎ２−ＩＩ□、Ａｊ２Ｃ氾３ Ｃｏ２ ＩＩ
２． ＴｉＣβ４−Ｎ２−１）□と混合ガス雰囲気
を切換えて処理し、基材の表面にＴｉＣの第１勃とＴｉ
（Ｃ，Ｎ）の第２層とｉ 、０．の第３層とＴｉＮの
第４層を順次形成させて、第１表に小したの本発明品１
〜６及び比較品１〜８を得た。
２． ＴｉＣβ４−Ｎ２−１）□と混合ガス雰囲気
を切換えて処理し、基材の表面にＴｉＣの第１勃とＴｉ
（Ｃ，Ｎ）の第２層とｉ 、０．の第３層とＴｉＮの
第４層を順次形成させて、第１表に小したの本発明品１
〜６及び比較品１〜８を得た。
こうして得た本発明品１〜６及び比較品１〜８を金属顕
微鏡、走査型電子顕微鏡、硬度計でもって調べて、その
結果を第１表に併記した。尚、このときの被膜の厚さは
、第１層：第２層：第３層：第４層：弓４：’２：１７
Ｉからなるものである。また、硬質相の平均粒径は、フ
ルマンの方式％式％ 載）を主体にして求めたものである。
微鏡、走査型電子顕微鏡、硬度計でもって調べて、その
結果を第１表に併記した。尚、このときの被膜の厚さは
、第１層：第２層：第３層：第４層：弓４：’２：１７
Ｉからなるものである。また、硬質相の平均粒径は、フ
ルマンの方式％式％ 載）を主体にして求めたものである。
次に１本発明品１〜６及び比較品１〜７を用いて、下記
の（Ａ）条件及び（Ｂ１条件でもって切削試験を行い、
その結果を第１表に併記した。
の（Ａ）条件及び（Ｂ１条件でもって切削試験を行い、
その結果を第１表に併記した。
（Ａｌ フライスによる切削試験（乾式）％式％）
）
切込み：２．Ｏｎ＋ｍ
送 リ ： ０．２４７ ｍｍ／ 刃切削時
間： ４６ｘ ２００ ｍｍ 面積を １５ ｐａｓ
ｓ評 価：平均逃げ面摩耗量 （ＶＢ１ｍｍフライス
による切削試験（乾式） ％式％） ） 切込み： ２．Ｏｍｍ 送 リ ： ０．２４７ ｍｍ／ 刃切削
時間： ４６Ｘ ２００ ｍｍ 面積を １５ ｐａ
ｓｓ評 価：平均逃げ面摩耗量 （Ｖ、Ｉ１ｍｍ（発
明の効果） 本発明の断続切削用被覆超硬合金は、従来の超硬合金に
相当する比較品に比べて、鋳鉄のフライス切削加工にお
いて、耐摩耗性で約２倍〜８．５倍も向上するという効
果があり、耐欠損性もすぐれているという効果がある。
間： ４６ｘ ２００ ｍｍ 面積を １５ ｐａｓ
ｓ評 価：平均逃げ面摩耗量 （ＶＢ１ｍｍフライス
による切削試験（乾式） ％式％） ） 切込み： ２．Ｏｍｍ 送 リ ： ０．２４７ ｍｍ／ 刃切削
時間： ４６Ｘ ２００ ｍｍ 面積を １５ ｐａ
ｓｓ評 価：平均逃げ面摩耗量 （Ｖ、Ｉ１ｍｍ（発
明の効果） 本発明の断続切削用被覆超硬合金は、従来の超硬合金に
相当する比較品に比べて、鋳鉄のフライス切削加工にお
いて、耐摩耗性で約２倍〜８．５倍も向上するという効
果があり、耐欠損性もすぐれているという効果がある。
Claims (5)
- （１）炭化タングステン、又は炭化タングステンと周期
律表４ａ，５ａ，６ａ族金属の炭化物，炭窒化物及びこ
れらの相互固溶体の中の少なくとも１種の立方晶系化合
物とからなる硬質相８５〜９７重量％と残りＣｏを主成
分とする結合相と不可避不純物とからなる超硬合金の基
材の表面にセラミックスの被膜を単層又は多層に形成し
てなる被覆超硬合金において、該基材中の該硬質相が平
均粒径１μｍ以下であることを特徴とする断続切削用被
覆超硬合金。 - （２）上記硬質相は、上記立方晶系化合物２０重量％以
下と、残り炭化タングステンとからなることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の断続切削用被覆超硬合金
。 - （３）上記基材は、硬さが９１．０■＿ＲＡ以上で、か
つ破壊靭性値が９．５ＭＮ／ｍ＾３＾／＾２以上である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載
の断続切削用被覆超硬合金。 - （４）上記被膜は、炭化チタン，窒化チタン，炭窒化チ
タン，炭酸化チタン，窒酸化チタン，炭窒酸化チタンの
中の少なくとも１種の単層又は多層と、酸化アルミニウ
ムの単層とを組合わせてなることを特徴とする特許請求
の範囲第１項，第２項又は第３項記載の断続切削用被覆
超硬合金。 - （５）上記被膜は、被膜の総厚が２〜５μｍであること
を特徴とする特許請求の範囲第１項，第２項，第３項又
は第４項記載の断続切削用被覆超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1282689A JPH0765183B2 (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | 断続切削用被覆超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1282689A JPH0765183B2 (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | 断続切削用被覆超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03146677A true JPH03146677A (ja) | 1991-06-21 |
| JPH0765183B2 JPH0765183B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=17655779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1282689A Expired - Lifetime JPH0765183B2 (ja) | 1989-10-30 | 1989-10-30 | 断続切削用被覆超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765183B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005126824A (ja) * | 2003-10-23 | 2005-05-19 | Sandvik Ab | 焼結炭化物及びその製造方法 |
| JP2006328529A (ja) * | 2005-04-20 | 2006-12-07 | Sandvik Intellectual Property Ab | バインダー相が富化された表面を備えた被覆超硬合金 |
| WO2007111293A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 切削工具およびその製造方法 |
| JP2013107143A (ja) * | 2011-11-17 | 2013-06-06 | Osg Corp | 工具および工具の製造方法 |
| CN104018017A (zh) * | 2014-05-27 | 2014-09-03 | 南京航空航天大学 | 废旧Ti(C,N)基金属陶瓷材料的回收与再生方法 |
| JP2024543099A (ja) * | 2021-11-20 | 2024-11-19 | ハイペリオン マテリアルズ アンド テクノロジーズ インコーポレイテッド | 改善された超硬合金 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS605673A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Fuji Xerox Co Ltd | フアクシミリ装置 |
-
1989
- 1989-10-30 JP JP1282689A patent/JPH0765183B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS605673A (ja) * | 1983-06-23 | 1985-01-12 | Fuji Xerox Co Ltd | フアクシミリ装置 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005126824A (ja) * | 2003-10-23 | 2005-05-19 | Sandvik Ab | 焼結炭化物及びその製造方法 |
| US8211358B2 (en) | 2003-10-23 | 2012-07-03 | Sandvik Intellectual Property Ab | Cemented carbide and method of making the same |
| JP2006328529A (ja) * | 2005-04-20 | 2006-12-07 | Sandvik Intellectual Property Ab | バインダー相が富化された表面を備えた被覆超硬合金 |
| US7939013B2 (en) | 2005-04-20 | 2011-05-10 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cemented carbide with binder phase enriched surface zone |
| WO2007111293A1 (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 切削工具およびその製造方法 |
| US7704593B2 (en) | 2006-03-28 | 2010-04-27 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Cutting tool and method of producing the same |
| JP2013107143A (ja) * | 2011-11-17 | 2013-06-06 | Osg Corp | 工具および工具の製造方法 |
| CN104018017A (zh) * | 2014-05-27 | 2014-09-03 | 南京航空航天大学 | 废旧Ti(C,N)基金属陶瓷材料的回收与再生方法 |
| JP2024543099A (ja) * | 2021-11-20 | 2024-11-19 | ハイペリオン マテリアルズ アンド テクノロジーズ インコーポレイテッド | 改善された超硬合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0765183B2 (ja) | 1995-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1347076B1 (en) | PVD-Coated cutting tool insert | |
| JP2008168421A (ja) | 被覆された超硬合金エンドミル | |
| JP5883161B2 (ja) | 切削工具 | |
| KR20130006667A (ko) | 절삭 공구 | |
| KR101529726B1 (ko) | 밀링용 피복 절삭 인서트 | |
| KR20090064328A (ko) | 코팅 절삭 인서트 | |
| EP1253124B1 (en) | Highly adhesive surface-coated cemented carbide and method for producing the same | |
| US7150772B2 (en) | CVD coated cutting tool insert | |
| JP2002302732A (ja) | 超微粒ｃＢＮ基焼結体 | |
| JPH0711051B2 (ja) | 超硬合金及びその合金の表面に被膜を形成してなる被覆超硬合金 | |
| JPH03146677A (ja) | 断続切削用被覆超硬合金 | |
| KR20070063447A (ko) | 마모가 수반되는 내열성 초합금 (ｈｒｓａ) 및 스테인리스강의 분단가공 및 홈가공용 초경합금 인서트 | |
| TWI521090B (zh) | 複合刀具 | |
| JP4132106B2 (ja) | 耐衝撃性超硬合金および表面被覆超硬合金 | |
| JP4645821B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2008173756A (ja) | 耐熱合金の高速重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| WO2023042777A1 (ja) | 被覆超微粒超硬合金，およびこれを用いた切削工具または耐摩耗部材 | |
| JP4857506B2 (ja) | Ｗｃ基超硬合金製積層チップ | |
| JPH0271906A (ja) | 耐塑性変形性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP4484500B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2003127004A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた切粉潤滑性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3368367B2 (ja) | 炭化タングステン基超硬合金及び切削工具 | |
| JP4844879B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP3289842B2 (ja) | 被覆ｗｃ基超硬合金 | |
| JP2001152209A (ja) | 高密着性表面被覆焼結部材およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R360 | Written notification for declining of transfer of rights |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R360 |
|
| R370 | Written measure of declining of transfer procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R370 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090712 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100712 Year of fee payment: 15 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100712 Year of fee payment: 15 |