JPH03151103A - 二相系ステンレス継目無管の製造方法 - Google Patents
二相系ステンレス継目無管の製造方法Info
- Publication number
- JPH03151103A JPH03151103A JP29069189A JP29069189A JPH03151103A JP H03151103 A JPH03151103 A JP H03151103A JP 29069189 A JP29069189 A JP 29069189A JP 29069189 A JP29069189 A JP 29069189A JP H03151103 A JPH03151103 A JP H03151103A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- temperature
- heating
- heating temperature
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はマンネスマン穿孔方法を用いて行う二相系ステ
ンレス鋼継目無管の製造方法に関する。
ンレス鋼継目無管の製造方法に関する。
従来、二相系ステンレス鋼の継目無管は、高い延性、低
い変形抵抗等の良好な熱間加工性を維持すべく、二相系
ステンレス鋼材からなるビレットを加熱炉にて極めて高
温に加熱し、ピアサで穿孔した後、プラグミルで所要の
寸法に圧延し、次いでリーラで内外面を研磨し、サイプ
又はレデューサで所要の外径、肉厚に仕上げることによ
って製造されている。
い変形抵抗等の良好な熱間加工性を維持すべく、二相系
ステンレス鋼材からなるビレットを加熱炉にて極めて高
温に加熱し、ピアサで穿孔した後、プラグミルで所要の
寸法に圧延し、次いでリーラで内外面を研磨し、サイプ
又はレデューサで所要の外径、肉厚に仕上げることによ
って製造されている。
さて、このような製造工程において、ビレットの加熱温
度が低下すると、二相系ステンレス鋼材内に固溶してい
た硫化物がα−γ界面に析出し、粒界を脆化させ、深さ
１ｍｍ〜２ｍｍ程の大きなワレ疵を生じさせる。このた
め、上述の如く高温にて加熱、穿孔し、硫化物の析出を
防止することによって、大きなワレ疵の発生を防止して
いる。
度が低下すると、二相系ステンレス鋼材内に固溶してい
た硫化物がα−γ界面に析出し、粒界を脆化させ、深さ
１ｍｍ〜２ｍｍ程の大きなワレ疵を生じさせる。このた
め、上述の如く高温にて加熱、穿孔し、硫化物の析出を
防止することによって、大きなワレ疵の発生を防止して
いる。
また、大きなワレ疵の発生を防止するには、例えば特開
昭４９−１３５８１２号公報、特開昭５８−２２４１５
５号公報で開示されているように、二相系ステンレス鋼
材のビレット中のＳ、０を低減させる、Ｃａを添加する
等の成分改善も有効であるとされている。
昭４９−１３５８１２号公報、特開昭５８−２２４１５
５号公報で開示されているように、二相系ステンレス鋼
材のビレット中のＳ、０を低減させる、Ｃａを添加する
等の成分改善も有効であるとされている。
しかしながら、穿孔のためのビレットの加熱温度につい
ては、例えば特開昭５８−２２４１５５号公報でも、ビ
レットの中心温度が１２００〜１３５０℃の間で加熱し
、ビレットの外表面温度が１１００〜１３５０℃の間で
穿孔するとしているように、熱間加工性の保障から高温
加熱が良いとされている。
ては、例えば特開昭５８−２２４１５５号公報でも、ビ
レットの中心温度が１２００〜１３５０℃の間で加熱し
、ビレットの外表面温度が１１００〜１３５０℃の間で
穿孔するとしているように、熱間加工性の保障から高温
加熱が良いとされている。
このように、従来では二相系ステンレス鋼材のビレット
中の成分を改善する。高温で加熱、穿孔するといった種
々の方法により、大きなワレ疵の防止がなされてきてい
るが、製造された継目無管には、その外表面全面に、深
さ０．０５〜０．１ｍｍ程度の微小なカブレ疵が生じて
いる場合があった。微小カブレ疵の発生機構は、高温加
熱されて成長したステンレス鋼材中の粗大フェライト粒
が、穿孔時に変形を受け、その変形異方性により生じた
シワ、即ちリジングがロール、ガイドシュー等の工具に
擦られて発生すると考えられている。発生した微小なカ
ブレ疵は、用途によっては殆ど問題な（、表面処理を行
う必要がないが、例えば厳しい表面性状を要求する加工
を施す場合又は、疵が鋭敏化してしまう抽伸加工を施す
場合では、表面処理が必要である。たとえ表面処理の必
要がない微細なカブレ疵でも、スケールを伴って発生し
たものであると、耐孔性、耐食性が劣化する虞れがあり
、表面品質の点からもカブレ疵の発生の防止は不可欠で
ある。
中の成分を改善する。高温で加熱、穿孔するといった種
々の方法により、大きなワレ疵の防止がなされてきてい
るが、製造された継目無管には、その外表面全面に、深
さ０．０５〜０．１ｍｍ程度の微小なカブレ疵が生じて
いる場合があった。微小カブレ疵の発生機構は、高温加
熱されて成長したステンレス鋼材中の粗大フェライト粒
が、穿孔時に変形を受け、その変形異方性により生じた
シワ、即ちリジングがロール、ガイドシュー等の工具に
擦られて発生すると考えられている。発生した微小なカ
ブレ疵は、用途によっては殆ど問題な（、表面処理を行
う必要がないが、例えば厳しい表面性状を要求する加工
を施す場合又は、疵が鋭敏化してしまう抽伸加工を施す
場合では、表面処理が必要である。たとえ表面処理の必
要がない微細なカブレ疵でも、スケールを伴って発生し
たものであると、耐孔性、耐食性が劣化する虞れがあり
、表面品質の点からもカブレ疵の発生の防止は不可欠で
ある。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、二相
系ステンレス鋼材のビレットの加熱、穿孔を、フェライ
ト相分率が８０％を超えない温度にて行うことにより、
大きなワレ疵の発生が防止できると共に微小なカブレ疵
の発生も防止できる二相系ステンレス鋼継目無管の製造
方法の提供を目的とする。
系ステンレス鋼材のビレットの加熱、穿孔を、フェライ
ト相分率が８０％を超えない温度にて行うことにより、
大きなワレ疵の発生が防止できると共に微小なカブレ疵
の発生も防止できる二相系ステンレス鋼継目無管の製造
方法の提供を目的とする。
本発明の二相系ステンレス鋼継目無管の製造方法は、二
相系ステンレス調材からなるビレットを加熱、穿孔した
後、圧延することにより、継目無管を製造する方法にお
いて、予め前記ビレットの加熱温度とフェライト相分率
との関係からフェライト相分率が８０％となる温度を求
め、該温度を超えない温度で前記ビレットの加熱、穿孔
を行うことを特徴とする。
相系ステンレス調材からなるビレットを加熱、穿孔した
後、圧延することにより、継目無管を製造する方法にお
いて、予め前記ビレットの加熱温度とフェライト相分率
との関係からフェライト相分率が８０％となる温度を求
め、該温度を超えない温度で前記ビレットの加熱、穿孔
を行うことを特徴とする。
本発明の二相系ステンレス鋼継目無管の製造方法におい
ては、フェライト相分率が８０％となる温度を超えない
温度で二相系ステンレス鋼材からなるビレットの加熱、
穿孔を行うと、フェライト粒の成長、単相化が抑制され
、微小カブレ疵の発生原因となるリジングの発生が抑制
される。従って、その後の圧延工程で大きなワレ疵の発
生が防止されると共に微小カブレ疵の発生が防止され、
表面性状が良好な二相系ステンレスｍ＊目無管が製造さ
れる。
ては、フェライト相分率が８０％となる温度を超えない
温度で二相系ステンレス鋼材からなるビレットの加熱、
穿孔を行うと、フェライト粒の成長、単相化が抑制され
、微小カブレ疵の発生原因となるリジングの発生が抑制
される。従って、その後の圧延工程で大きなワレ疵の発
生が防止されると共に微小カブレ疵の発生が防止され、
表面性状が良好な二相系ステンレスｍ＊目無管が製造さ
れる。
以下、本発明の二相系ステンレス鋼継目無管の製造方法
を図面に基づいて具体的に詳述する。
を図面に基づいて具体的に詳述する。
第１図は種々のステンレス鋼材におけるフェライト相分
率とりジング発生との関係を示すグラフであり、縦軸に
はりジング発生の程度をまた、横軸にはフェライト相分
率（％）を夫々とっである。
率とりジング発生との関係を示すグラフであり、縦軸に
はりジング発生の程度をまた、横軸にはフェライト相分
率（％）を夫々とっである。
また、図中○は２２Ｃｒ−５，５Ｎｉ−３Ｍｏ系ステン
レス鋼を、△は２５．２Ｃｒ−７Ｎｉ−３，２Ｍｏ系ス
テンレス鋼を、マは２２Ｃｒ−５，８Ｎｉ系ステンレス
鋼を、・は１Ｂ、４ｃｒ−４，８Ｎｉ−２，８に０系ス
テンレス鋼を夫々示している。第１図から明らかなよう
にフェライト相分率が８０％を超えると、フェライト粒
の成長即ち、フェライト粒の粗大化が加速的に進行し、
微小ワレ疵発生の起因となるリジングの発生が顕著とな
る。従って、フェライト相分率が８０％を超えない温度
でフェライト鋼材を加熱すれば、前記フェライト粒の成
長、単相化が抑制され、微小カブレ疵が軽減されること
となる。一方、前述したように加熱温度が低すぎると、
変形抵抗の増大、絞り率の低下等、熱間加工性の悪化及
びワレ疵の発生を招く。
レス鋼を、△は２５．２Ｃｒ−７Ｎｉ−３，２Ｍｏ系ス
テンレス鋼を、マは２２Ｃｒ−５，８Ｎｉ系ステンレス
鋼を、・は１Ｂ、４ｃｒ−４，８Ｎｉ−２，８に０系ス
テンレス鋼を夫々示している。第１図から明らかなよう
にフェライト相分率が８０％を超えると、フェライト粒
の成長即ち、フェライト粒の粗大化が加速的に進行し、
微小ワレ疵発生の起因となるリジングの発生が顕著とな
る。従って、フェライト相分率が８０％を超えない温度
でフェライト鋼材を加熱すれば、前記フェライト粒の成
長、単相化が抑制され、微小カブレ疵が軽減されること
となる。一方、前述したように加熱温度が低すぎると、
変形抵抗の増大、絞り率の低下等、熱間加工性の悪化及
びワレ疵の発生を招く。
このことから、ステンレス鋼材のビレットの加熱温度が
、フェライト相分率が８０％を超えない温度であり、し
かも該温度に近い場合は、ワレ疵及びカブレ疵の発生が
抑制される。
、フェライト相分率が８０％を超えない温度であり、し
かも該温度に近い場合は、ワレ疵及びカブレ疵の発生が
抑制される。
さて、継目無管の製造を行う場合はまず、予め製造に用
いる二相系ステンレス鋼材の加熱温度とフェライト相分
率との関係を調べる。
いる二相系ステンレス鋼材の加熱温度とフェライト相分
率との関係を調べる。
第２図は種々のステンレス鋼材における加熱温度とフェ
ライト相分率との関係を調べた結果を示すグラフであり
、縦軸にはフェライト相分率（％）を、また横軸には加
熱温度（”Ｃ）を夫々とっである。また、図中図中○、
△、マ及び・は夫々第１図と同様のステンレス鋼材を示
している。第２図から明らかな如く、成分の違いにより
フェライト相分率と加熱温度との関係は異なる傾向を有
しているため、前記関係を予め調べることは最適な加熱
温度を求める上で必要である。そして、第２図のグラフ
より、フェライト相分率８０％における加熱温度を求め
る。グラフ結果より、２２Ｃｒ−５，５８ｉ−３Ｍｏ系
ステンレス鋼は１２８０℃、２５．２Ｃｒ−７Ｎｉ−３
，２Ｍｏ系ステンレス鋼は１２５０℃、２２Ｃｒ−５，
８Ｎｉ系ステンレス鋼は１２２０℃、１Ｂ、４Ｃｒ−４
，８Ｎｉ−２，８Ｍｏ系ステンレス鋼は１１５０℃とな
る。従って、例えば２２Ｃｒ−５，５Ｎｉ−３Ｍ。
ライト相分率との関係を調べた結果を示すグラフであり
、縦軸にはフェライト相分率（％）を、また横軸には加
熱温度（”Ｃ）を夫々とっである。また、図中図中○、
△、マ及び・は夫々第１図と同様のステンレス鋼材を示
している。第２図から明らかな如く、成分の違いにより
フェライト相分率と加熱温度との関係は異なる傾向を有
しているため、前記関係を予め調べることは最適な加熱
温度を求める上で必要である。そして、第２図のグラフ
より、フェライト相分率８０％における加熱温度を求め
る。グラフ結果より、２２Ｃｒ−５，５８ｉ−３Ｍｏ系
ステンレス鋼は１２８０℃、２５．２Ｃｒ−７Ｎｉ−３
，２Ｍｏ系ステンレス鋼は１２５０℃、２２Ｃｒ−５，
８Ｎｉ系ステンレス鋼は１２２０℃、１Ｂ、４Ｃｒ−４
，８Ｎｉ−２，８Ｍｏ系ステンレス鋼は１１５０℃とな
る。従って、例えば２２Ｃｒ−５，５Ｎｉ−３Ｍ。
系ステンレス鋼材からマンネスマン穿孔方法等の方法に
より、継目無管を製造する場合は、１２８０℃を超えず
しかも１２８０℃に近い温度で、加熱、穿孔すれば、微
小カブレ疵の発生及び大きなワレ疵の発生を防止するこ
とが可能となる。また、さらに加熱、穿孔する二相系ス
テンレス鋼材の成分系の改善を行えば、欠陥が少ない、
表面性状の極めて良好な二相系ステンレス継目無管が製
造される。
より、継目無管を製造する場合は、１２８０℃を超えず
しかも１２８０℃に近い温度で、加熱、穿孔すれば、微
小カブレ疵の発生及び大きなワレ疵の発生を防止するこ
とが可能となる。また、さらに加熱、穿孔する二相系ス
テンレス鋼材の成分系の改善を行えば、欠陥が少ない、
表面性状の極めて良好な二相系ステンレス継目無管が製
造される。
第３図は２２Ｃｒ−５，５Ｎｉ−３Ｍｏ系ステンＬ’ス
鋼材における加熱温度とフェライト相分率、絞り率及び
変形抵抗との関係を示したグラフであり、縦軸にはフェ
ライト相分率（％）、絞り率（％）、変形抵抗（ｋｇｆ
／ｍｍ２）を、また横軸には加熱温度（’Ｃ）を夫々と
っである。併せて、各加熱温度で実際に製造した継目無
管の表面品質を示しである。製造スケジュールは、ビレ
ット１８１φＸＬ９２（Ｈ！、 ピアサ−１９２φＸ
１９．４１ｔＸ４，６６０ｍ２ 、サイザー１８１φＸ
２０．０ｔＸ４，８４０１．マンドレルミル１５１ψＸ
９．Ｏｔ Ｘ １２．２００！、レデューサ−１２１
，１φｘ９．７９ｔ Ｘ１４，１９２１である。第３図
に示されているように、フェライト相分率８０％におけ
る温度、即ち１２８０℃を超えず、しかも１２８０℃に
近い温度で加熱すれば絞り率及び変形抵抗が良好である
ため、圧延も問題でなく、大きなワレ疵も微小なカブレ
疵のない表面品質の良好な２２Ｃｒ−５，５Ｎｉ−３，
ＯＭｏ系ステンレス継目無管が製造される。
鋼材における加熱温度とフェライト相分率、絞り率及び
変形抵抗との関係を示したグラフであり、縦軸にはフェ
ライト相分率（％）、絞り率（％）、変形抵抗（ｋｇｆ
／ｍｍ２）を、また横軸には加熱温度（’Ｃ）を夫々と
っである。併せて、各加熱温度で実際に製造した継目無
管の表面品質を示しである。製造スケジュールは、ビレ
ット１８１φＸＬ９２（Ｈ！、 ピアサ−１９２φＸ
１９．４１ｔＸ４，６６０ｍ２ 、サイザー１８１φＸ
２０．０ｔＸ４，８４０１．マンドレルミル１５１ψＸ
９．Ｏｔ Ｘ １２．２００！、レデューサ−１２１
，１φｘ９．７９ｔ Ｘ１４，１９２１である。第３図
に示されているように、フェライト相分率８０％におけ
る温度、即ち１２８０℃を超えず、しかも１２８０℃に
近い温度で加熱すれば絞り率及び変形抵抗が良好である
ため、圧延も問題でなく、大きなワレ疵も微小なカブレ
疵のない表面品質の良好な２２Ｃｒ−５，５Ｎｉ−３，
ＯＭｏ系ステンレス継目無管が製造される。
以上、詳述した如く本発明の二相系ステンレス継目無管
の製造方法にあっては、フェライト相分率が８０％とな
る温度を超えない温度で二相系ステンレス鋼材からなる
ビレットの加熱、穿孔を行うので、大きなワレ疵の発生
及び微小なカブレ疵の発生が抑制され、品質の良好な継
目無管が得られる優れた効果を奏する。
の製造方法にあっては、フェライト相分率が８０％とな
る温度を超えない温度で二相系ステンレス鋼材からなる
ビレットの加熱、穿孔を行うので、大きなワレ疵の発生
及び微小なカブレ疵の発生が抑制され、品質の良好な継
目無管が得られる優れた効果を奏する。
第１図は種々のステンレス鋼材におけるフェライト相分
率とりジング発生との関係を示すグラフ、第２図は種々
のステンレス鋼材における加熱温度とフェライト相分率
との関係を調べた結果を示すグラフ、第３図は２２Ｃｒ
−５，５Ｎｉ−３Ｍｏ系ステンレス鋼材における加熱温
度とフェライト相分率、絞り率及び変形抵抗との関係を
示したグラフである。
率とりジング発生との関係を示すグラフ、第２図は種々
のステンレス鋼材における加熱温度とフェライト相分率
との関係を調べた結果を示すグラフ、第３図は２２Ｃｒ
−５，５Ｎｉ−３Ｍｏ系ステンレス鋼材における加熱温
度とフェライト相分率、絞り率及び変形抵抗との関係を
示したグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、二相系ステンレス鋼材からなるビレットを加熱、穿
孔した後、圧延することにより、継目無管を製造する方
法において、 予め前記ビレットの加熱温度とフェライト相分率との関
係からフェライト相分率が８０％となる温度を求め、該
温度を超えない温度で前記ビレットの加熱、穿孔を行う
ことを特徴とする二相系ステンレス継目無管の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29069189A JPH03151103A (ja) | 1989-11-08 | 1989-11-08 | 二相系ステンレス継目無管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29069189A JPH03151103A (ja) | 1989-11-08 | 1989-11-08 | 二相系ステンレス継目無管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03151103A true JPH03151103A (ja) | 1991-06-27 |
Family
ID=17759259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29069189A Pending JPH03151103A (ja) | 1989-11-08 | 1989-11-08 | 二相系ステンレス継目無管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03151103A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09271811A (ja) * | 1996-04-10 | 1997-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 二相ステンレス鋼製継目無鋼管の製造方法 |
-
1989
- 1989-11-08 JP JP29069189A patent/JPH03151103A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09271811A (ja) * | 1996-04-10 | 1997-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 二相ステンレス鋼製継目無鋼管の製造方法 |
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