JPH03164677A - 液化ガスの冷熱を利用した冷水供給装置 - Google Patents
液化ガスの冷熱を利用した冷水供給装置Info
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- JPH03164677A JPH03164677A JP30381489A JP30381489A JPH03164677A JP H03164677 A JPH03164677 A JP H03164677A JP 30381489 A JP30381489 A JP 30381489A JP 30381489 A JP30381489 A JP 30381489A JP H03164677 A JPH03164677 A JP H03164677A
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- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、液化天然ガスなどの液化ガスの冷熱を利用し
た冷水供給装置に関し、たとえば空気分離設備などにお
いて好適に実施することができる液化ガスの冷熱を利用
した冷水供給装置に関する。
た冷水供給装置に関し、たとえば空気分離設備などにお
いて好適に実施することができる液化ガスの冷熱を利用
した冷水供給装置に関する。
従来の技術
典型的な先行技術は第３図に示されている。従来からの
液化天然ガスの冷熱を利用した空気分離設備では、空気
取入れ口１からの原料となる空気は多段圧縮機において
圧縮され、その高圧力の空気は管路３から精製装置４に
供給され、管路５から液体窒素として、また管路６から
液体酸素として供給される。冷熱が利用されるべき液化
天然ガス（略称ＬＮＧ）は、たとえば−１５０℃であり
、管路７からコールドボックスと呼ばれている熱交換器
８に導かれ、昇温され、管路９で、たとえば−５０℃の
気化された液化天然ガスとなる。精製装置４からの液体
窒素は管路１０ａを経て熱交換器８に導かれ、液化天然
ガスの放冷によって冷却されて、精製装置４で用いられ
る。
液化天然ガスの冷熱を利用した空気分離設備では、空気
取入れ口１からの原料となる空気は多段圧縮機において
圧縮され、その高圧力の空気は管路３から精製装置４に
供給され、管路５から液体窒素として、また管路６から
液体酸素として供給される。冷熱が利用されるべき液化
天然ガス（略称ＬＮＧ）は、たとえば−１５０℃であり
、管路７からコールドボックスと呼ばれている熱交換器
８に導かれ、昇温され、管路９で、たとえば−５０℃の
気化された液化天然ガスとなる。精製装置４からの液体
窒素は管路１０ａを経て熱交換器８に導かれ、液化天然
ガスの放冷によって冷却されて、精製装置４で用いられ
る。
管路９からの気化した液化天然ガスは、昇温するために
、熱交換器１０が用いられ、こうしてたとえば０℃以上
の気化した液化天然ガスが管路１１から供給される。熱
交換器１０では、多段圧縮機２の中間冷却器１２および
最終冷却器１３からのたとえば３５℃程度の冷水が管路
１４を経て熱交換器１０において冷却され、その後、管
路１５から冷却塔１６に導かれて冷却され、ポンプ１７
によって昇圧され、管路１８からは、たとえば２７℃の
冷水が中間冷却器１２および最終冷却器１３に導かれて
循環されて使用される。
、熱交換器１０が用いられ、こうしてたとえば０℃以上
の気化した液化天然ガスが管路１１から供給される。熱
交換器１０では、多段圧縮機２の中間冷却器１２および
最終冷却器１３からのたとえば３５℃程度の冷水が管路
１４を経て熱交換器１０において冷却され、その後、管
路１５から冷却塔１６に導かれて冷却され、ポンプ１７
によって昇圧され、管路１８からは、たとえば２７℃の
冷水が中間冷却器１２および最終冷却器１３に導かれて
循環されて使用される。
発明が解決すべき課題
このような先行技術では、空気分離設備での液化された
窒素、酸素およびアルゴンなどの製品Ｎｍ３当り、液化
天然ガス使用量は、０．５〜３．０ｋｇであり、その動
力原単位は、最もよいものでも、０ 、４ ｋ Ｗ Ｈ
／ Ｎ ｍ ’であり、熱交換器１０では液化天然ガス
を効率よく昇温しかつ圧縮機２のための冷水を効率よく
冷却するために、いわゆるオーブンラック式熱交換器、
シェルアンドチューブ形熱交換器が用いられているにの
熱交換器１０として、フレオンを用いたブレードフィン
形熱交換器が用いられることもある。このような熱交換
器１０の構成は比較的複雑であるという問題がある。
窒素、酸素およびアルゴンなどの製品Ｎｍ３当り、液化
天然ガス使用量は、０．５〜３．０ｋｇであり、その動
力原単位は、最もよいものでも、０ 、４ ｋ Ｗ Ｈ
／ Ｎ ｍ ’であり、熱交換器１０では液化天然ガス
を効率よく昇温しかつ圧縮機２のための冷水を効率よく
冷却するために、いわゆるオーブンラック式熱交換器、
シェルアンドチューブ形熱交換器が用いられているにの
熱交換器１０として、フレオンを用いたブレードフィン
形熱交換器が用いられることもある。このような熱交換
器１０の構成は比較的複雑であるという問題がある。
また上述の先行技術では、ポンプ１７を経て管路１８か
ら圧縮機２に導かれる冷却用の循環水の温度は、前述の
ように２７°Ｃであって比較的高く、したがって圧縮機
２における空気の吸込み温度は３０℃前後で設計する必
要がある。したがって中間冷却器１２および最終冷却器
１３の伝熱面積を大きくする必要があり、またそれらの
圧力損失が増加するという問題がある。
ら圧縮機２に導かれる冷却用の循環水の温度は、前述の
ように２７°Ｃであって比較的高く、したがって圧縮機
２における空気の吸込み温度は３０℃前後で設計する必
要がある。したがって中間冷却器１２および最終冷却器
１３の伝熱面積を大きくする必要があり、またそれらの
圧力損失が増加するという問題がある。
第４図は本件発明者の実験結果を示すグラフである。こ
の第４図は、管路７からの液化天然ガスの流量と空気分
離された製品Ｎｍ’当り原単位との関係を示す、液化天
然ガスの流量が増大すれば、空気分離の製品Ｎｍ’当り
の原単位が低下して、好ましいことが判る。
の第４図は、管路７からの液化天然ガスの流量と空気分
離された製品Ｎｍ’当り原単位との関係を示す、液化天
然ガスの流量が増大すれば、空気分離の製品Ｎｍ’当り
の原単位が低下して、好ましいことが判る。
第５図は第４図に対応したグラフであり、管路７からの
液化天然ガスの流量と熱交換器８の出口から管路９に排
出される気化された液化天然ガスの温度との関係を示す
グラフである。液化天然ガスの／Ｘ量を増大することに
よって、熱交換器８の出口における気化した液化天然ガ
スの温度が低下することが判る。
液化天然ガスの流量と熱交換器８の出口から管路９に排
出される気化された液化天然ガスの温度との関係を示す
グラフである。液化天然ガスの／Ｘ量を増大することに
よって、熱交換器８の出口における気化した液化天然ガ
スの温度が低下することが判る。
したがって液化天然ガスの冷熱を利用した空気分離設備
では、製造原単位を向上するには、できるだけ大きい流
量で液化天然ガスを利用する方が有利であるけれども、
そのようにすると、熱交換器８の出口の気化した液化天
然ガスの温度が低くなってしまい、したがって前述の先
行技術では、後続の熱交換器１０として、構成が複雑で
ある熱交換器を設置する必要があった。
では、製造原単位を向上するには、できるだけ大きい流
量で液化天然ガスを利用する方が有利であるけれども、
そのようにすると、熱交換器８の出口の気化した液化天
然ガスの温度が低くなってしまい、したがって前述の先
行技術では、後続の熱交換器１０として、構成が複雑で
ある熱交換器を設置する必要があった。
本発明の目的は、たとえば空気分離設置などにおいて、
簡単な構成で、しかも効率よく、液化ガスの冷熱を利用
して、できるだけ低温度の冷水を供給することができる
ようにした液化ガスの冷熱を利用した冷水供給装置を提
供することである。
簡単な構成で、しかも効率よく、液化ガスの冷熱を利用
して、できるだけ低温度の冷水を供給することができる
ようにした液化ガスの冷熱を利用した冷水供給装置を提
供することである。
課題を解決するための手段
本発明は、水を貯留する貯留槽と、
貯留槽に貯留された水の液面よりも上方に設けられ、水
を噴射する複数のノズルと、 貯留槽内の水に浸漬され、低温の液化ガスが供給され、
外周面に水が形成される伝熱管と、貯留槽の下部から冷
水を取り出す管路とを含むことを特徴とする液化ガスの
冷熱を利用した冷水供給装置である。
を噴射する複数のノズルと、 貯留槽内の水に浸漬され、低温の液化ガスが供給され、
外周面に水が形成される伝熱管と、貯留槽の下部から冷
水を取り出す管路とを含むことを特徴とする液化ガスの
冷熱を利用した冷水供給装置である。
また本発明は、前記管路からの冷水は、多段圧縮機の中
間冷却器または最終段を出たあとの最終冷却器に供給さ
れることを特徴とする。
間冷却器または最終段を出たあとの最終冷却器に供給さ
れることを特徴とする。
作 用
本発明に従えば、貯留槽には水が貯留されており、その
水の液面よりも上方に複数のノズルが設けられ、このノ
ズルから水を噴射するようにしたので、貯留槽に貯留さ
れている水には、前記ノズルに供給される水の圧力が作
用せず、したがってその貯留槽の下部に設けられた管路
から取出される冷水に過度に大きな圧力が作用すること
はなく、またこのノズルから落下する水を、たとえば貯
留槽に設けられた覗き窓から見ることができ、これによ
って水が供給されていることおよびその水が供給される
流量分布を知ることができ、さらにまたその水の落下状
況に応じて、次に述べるように伝熱管の表面に形成され
る氷の状況を推測することができる。
水の液面よりも上方に複数のノズルが設けられ、このノ
ズルから水を噴射するようにしたので、貯留槽に貯留さ
れている水には、前記ノズルに供給される水の圧力が作
用せず、したがってその貯留槽の下部に設けられた管路
から取出される冷水に過度に大きな圧力が作用すること
はなく、またこのノズルから落下する水を、たとえば貯
留槽に設けられた覗き窓から見ることができ、これによ
って水が供給されていることおよびその水が供給される
流量分布を知ることができ、さらにまたその水の落下状
況に応じて、次に述べるように伝熱管の表面に形成され
る氷の状況を推測することができる。
貯留槽内の水には伝熱管が浸漬されており、この伝熱管
には低温の液化ガスが供給される。したがってこの伝熱
管の外周面には氷が形成されて着氷する。そのためノズ
ルから噴射されて貯留される水は、伝熱管に着氷してい
る氷に接触して冷却され、たとえば、はぼ０℃となって
、貯留槽の下部に設けられた前記管路から冷水として取
出される。したがって管路から取出される冷水の温度を
、上述のように０℃付近に低下させることが可能である
。
には低温の液化ガスが供給される。したがってこの伝熱
管の外周面には氷が形成されて着氷する。そのためノズ
ルから噴射されて貯留される水は、伝熱管に着氷してい
る氷に接触して冷却され、たとえば、はぼ０℃となって
、貯留槽の下部に設けられた前記管路から冷水として取
出される。したがって管路から取出される冷水の温度を
、上述のように０℃付近に低下させることが可能である
。
さらにまた、伝熱管には着氷するので、液化ガスの流量
が小さくなったときには、伝熱管に着氷している氷の潜
熱を利用して、貯留槽に貯留している水が冷却されるこ
とになり、したがって液化ガスの流量に変動が生じても
、管路からは、たとえば０℃付近の一定温度の冷水を安
定に供給することが可能である。
が小さくなったときには、伝熱管に着氷している氷の潜
熱を利用して、貯留槽に貯留している水が冷却されるこ
とになり、したがって液化ガスの流量に変動が生じても
、管路からは、たとえば０℃付近の一定温度の冷水を安
定に供給することが可能である。
さらにまたこのような冷水供給装置の構成は簡単であり
、製造が容易である。
、製造が容易である。
液化天然ガスに代えて液化石油ガス（略称ＬＰＧ）また
は液化エチレンなどであってもよい。
は液化エチレンなどであってもよい。
実施例
第１図は、本発明の一実施例の系統図である。
この実施例では、空気分離設備のために本発明に従う冷
水供給装置３０が用いられる。空気分離のための原料と
なる空気は、空気取入れ口２１から多段圧縮機２２に供
給され、こうして圧縮された空気は、管路２３から精製
装置２４に導かれ、管路２５から液体窒素が供給され、
また管路２６から液体酸素が供給され、こうして空気が
分離される。冷熱が利用されるべき液化天然ガスは、５
０ｋｇ／ｃｍ２Ｇであって、−１５０°Ｃであり、管路
２７から供給され、コールドボックスと呼ばれる熱交換
器２８に導かれる。この熱交換器２８の出口から管路２
９に導かれる気化した液化天然ガスは、たとえば−６０
℃〜−７０℃であり、冷水供給装置３０に導かれる。冷
水供給装置３０からの気化した液化天然ガスは、熱交換
器３１において、昇温され、管路３２から、０℃以上、
たとえば常温の気化した液化天然ガスが供給され、都市
ガスとして利用される。熱交換器３１における熱源とし
ての水は、たとえば海水であってもよく、また圧縮機２
２における冷却用循環水であってもよく、この熱交換器
２１は、たとえばシェルアンドチューブ形熱交換器であ
る。
水供給装置３０が用いられる。空気分離のための原料と
なる空気は、空気取入れ口２１から多段圧縮機２２に供
給され、こうして圧縮された空気は、管路２３から精製
装置２４に導かれ、管路２５から液体窒素が供給され、
また管路２６から液体酸素が供給され、こうして空気が
分離される。冷熱が利用されるべき液化天然ガスは、５
０ｋｇ／ｃｍ２Ｇであって、−１５０°Ｃであり、管路
２７から供給され、コールドボックスと呼ばれる熱交換
器２８に導かれる。この熱交換器２８の出口から管路２
９に導かれる気化した液化天然ガスは、たとえば−６０
℃〜−７０℃であり、冷水供給装置３０に導かれる。冷
水供給装置３０からの気化した液化天然ガスは、熱交換
器３１において、昇温され、管路３２から、０℃以上、
たとえば常温の気化した液化天然ガスが供給され、都市
ガスとして利用される。熱交換器３１における熱源とし
ての水は、たとえば海水であってもよく、また圧縮機２
２における冷却用循環水であってもよく、この熱交換器
２１は、たとえばシェルアンドチューブ形熱交換器であ
る。
精製装置２４において空気分間された液体窒素は、管路
３３から熱交換器２８に導かれて、液化天然ガスを昇温
する役目を果たし、精製装置２４に導かれる。
３３から熱交換器２８に導かれて、液化天然ガスを昇温
する役目を果たし、精製装置２４に導かれる。
圧縮機２２には中間冷却器３４が設けられ、さらにその
圧縮機２２最終段を出たあとに、最終冷却器または後方
冷却器３５が設けられている。
圧縮機２２最終段を出たあとに、最終冷却器または後方
冷却器３５が設けられている。
中間冷却器３および最終冷却器３５からの冷却水は、管
路３６において、たとえばこの実施例では１０℃であり
、冷水供給装置３０に導かれて冷却される。この冷却さ
れた水は、管路３７からポンプ３８によって昇圧され、
管路３９から、約０℃で、中間冷却器３４および最終冷
却器３５に戻されて循環される。
路３６において、たとえばこの実施例では１０℃であり
、冷水供給装置３０に導かれて冷却される。この冷却さ
れた水は、管路３７からポンプ３８によって昇圧され、
管路３９から、約０℃で、中間冷却器３４および最終冷
却器３５に戻されて循環される。
冷水供給装置３０は、直円筒状の貯留槽４１と、その貯
留槽４１内で上部に設けられた複数のノズル４２と、貯
留槽４１内に設けられた伝熱管４３とを有する。貯留槽
４１の上部は屋根４４によって覆われており、大気に連
通している。ノズル４２は、貯留槽４１に貯留される水
４５の液面よりも上方に配置されており、管路３６がら
ヘッダ４６を経て供給される水が下方に噴射される。ノ
ズル４２は貯留槽４１内で水平面上でほぼ均一な流量で
供給されるように、構成されて配置される。
留槽４１内で上部に設けられた複数のノズル４２と、貯
留槽４１内に設けられた伝熱管４３とを有する。貯留槽
４１の上部は屋根４４によって覆われており、大気に連
通している。ノズル４２は、貯留槽４１に貯留される水
４５の液面よりも上方に配置されており、管路３６がら
ヘッダ４６を経て供給される水が下方に噴射される。ノ
ズル４２は貯留槽４１内で水平面上でほぼ均一な流量で
供給されるように、構成されて配置される。
伝熱管４３は、管路２９がらの気化した液化天ガスを導
き、たとえばアルミニウムなどの材料から成り、上下に
屈曲して配置される。この伝熱管４３は、貯留槽４１内
で、水平面内でほぼ均一な密度で分布されて配置される
。この伝熱管４３は冷却されるべき水４５に浸漬される
。
き、たとえばアルミニウムなどの材料から成り、上下に
屈曲して配置される。この伝熱管４３は、貯留槽４１内
で、水平面内でほぼ均一な密度で分布されて配置される
。この伝熱管４３は冷却されるべき水４５に浸漬される
。
第２図は、伝熱管４３の一部の水平断面図である。伝熱
管４３は、半径方向外方に突出して水４５に接触して上
下に延びるフィン４８を有する。
管４３は、半径方向外方に突出して水４５に接触して上
下に延びるフィン４８を有する。
伝熱管４３およびフィン４８の表面には、水４５が氷４
つとして着氷する０着氷した氷４９相互間には、水４５
が上から下に流過する空間５０が存在する。したがって
ノズル４２から噴射された水は、貯留槽４１内で貯留し
、氷４９に接触して冷却され、たとえば約０℃まで冷却
され、こうして冷却された水は貯留槽４１の下部に設け
られた管路３７から取出される。
つとして着氷する０着氷した氷４９相互間には、水４５
が上から下に流過する空間５０が存在する。したがって
ノズル４２から噴射された水は、貯留槽４１内で貯留し
、氷４９に接触して冷却され、たとえば約０℃まで冷却
され、こうして冷却された水は貯留槽４１の下部に設け
られた管路３７から取出される。
管路３６からの水がヘッダ４６からノズル４２を経て噴
射されて落下するので、管路３６における水の圧力が貯
留槽４１に貯留されている水４５に作用することはなく
、したがって管路３７からの水は過度に高圧力となるこ
とはない。
射されて落下するので、管路３６における水の圧力が貯
留槽４１に貯留されている水４５に作用することはなく
、したがって管路３７からの水は過度に高圧力となるこ
とはない。
貯留槽４１の液面よりも上方には、覗き窓５１を設け、
この覗き窓５１はたとえば透光性ガラス板などによって
気密に塞がれており、この覗き窓５１から貯留槽４１内
を見ることによって、ノズル４２から噴射されている水
の状態を知ることができる。これによってノズル４２か
ら貯留槽４１内に水平面内で均一な流量分布で水が噴射
されているかどうかなどを知ることができる。ノズル４
２から噴射される水の流量の分布を均一にすることによ
って、伝熱管４５に着氷する氷４９の量を、各伝熱管４
３で等しくすることができ、効率よく、着氷させること
が可能となり、液化天然ガスの冷熱を有効に利用するこ
とができるようになる。
この覗き窓５１はたとえば透光性ガラス板などによって
気密に塞がれており、この覗き窓５１から貯留槽４１内
を見ることによって、ノズル４２から噴射されている水
の状態を知ることができる。これによってノズル４２か
ら貯留槽４１内に水平面内で均一な流量分布で水が噴射
されているかどうかなどを知ることができる。ノズル４
２から噴射される水の流量の分布を均一にすることによ
って、伝熱管４５に着氷する氷４９の量を、各伝熱管４
３で等しくすることができ、効率よく、着氷させること
が可能となり、液化天然ガスの冷熱を有効に利用するこ
とができるようになる。
伝熱管４３の表面、さらにはフィン４８の表面には、上
述のように氷４９が形成されるので、液化天然ガスの流
量が減少したとき、氷４９が溶解し、その氷４９の潜熱
を利用して、水４５を冷却することができる。したがっ
て管路３７からは常に安定したＯ′Ｃ付近の温度を有す
る冷水を供給することができる。
述のように氷４９が形成されるので、液化天然ガスの流
量が減少したとき、氷４９が溶解し、その氷４９の潜熱
を利用して、水４５を冷却することができる。したがっ
て管路３７からは常に安定したＯ′Ｃ付近の温度を有す
る冷水を供給することができる。
このようにして、冷水供給装置３０から管路３７には、
安定した０℃付近の水を取出すことができ、このような
冷水を圧縮機２２の中間冷却器３４、最終冷却器３５、
さらには精製装置２４などにおいて利用することができ
る。そのため前述の第１図の先行技術に比べ、対数平均
温度差を太きくすることができ、また次に述べるよう、
ユ圧カ損失を減らすことができ、さらに圧縮ｌＢ２２＠
各１１での吸込み温度を下げることができ、圧縮機２□
の所要動力を減らすことができるようになる。
安定した０℃付近の水を取出すことができ、このような
冷水を圧縮機２２の中間冷却器３４、最終冷却器３５、
さらには精製装置２４などにおいて利用することができ
る。そのため前述の第１図の先行技術に比べ、対数平均
温度差を太きくすることができ、また次に述べるよう、
ユ圧カ損失を減らすことができ、さらに圧縮ｌＢ２２＠
各１１での吸込み温度を下げることができ、圧縮機２□
の所要動力を減らすことができるようになる。
たとえば圧縮機２２の吐出圧力は、６ ｋ ｇ ／ ｃ
ｍ２Ｇ前後であり、一般に３段〜４段で昇圧される。中
間段の吸込み温度が、従来のたとえば３０°Ｃから、本
発明によってたとえば５℃にできるので、約６．２％の
動力削減となる。したがってたとえば４０００ｋＷの圧
縮機２２では、２４８ｋＷの削減となり、本発明が有効
であることが理解される。また熱交換の対数平均温度差
は、圧縮機２２の冷却のための循環水の温度が管路３９
において先行技術の２７℃から本発明によって０℃にす
ることによって、約２倍となり、一方、交換熱量は約１
８倍となり、結果的に、中間冷却器３４および最終冷却
器３５の伝熱面積を約１ ｖｌ、削減することができる
。またこのような循環水の流速を８％程度遅くすること
ができ、これによって同じ配管径を使用した場合、圧力
損失は１６％程度減らすことができる。たとえば通常、
圧縮機２２の中間段での圧力損失は合計で０．６ｋｇ／
ｃｍ２程度であるので、上述の圧縮機２２では、４０ｋ
Ｗ程度の削減が可能となり、これによって本発明が有効
であることが判る。
ｍ２Ｇ前後であり、一般に３段〜４段で昇圧される。中
間段の吸込み温度が、従来のたとえば３０°Ｃから、本
発明によってたとえば５℃にできるので、約６．２％の
動力削減となる。したがってたとえば４０００ｋＷの圧
縮機２２では、２４８ｋＷの削減となり、本発明が有効
であることが理解される。また熱交換の対数平均温度差
は、圧縮機２２の冷却のための循環水の温度が管路３９
において先行技術の２７℃から本発明によって０℃にす
ることによって、約２倍となり、一方、交換熱量は約１
８倍となり、結果的に、中間冷却器３４および最終冷却
器３５の伝熱面積を約１ ｖｌ、削減することができる
。またこのような循環水の流速を８％程度遅くすること
ができ、これによって同じ配管径を使用した場合、圧力
損失は１６％程度減らすことができる。たとえば通常、
圧縮機２２の中間段での圧力損失は合計で０．６ｋｇ／
ｃｍ２程度であるので、上述の圧縮機２２では、４０ｋ
Ｗ程度の削減が可能となり、これによって本発明が有効
であることが判る。
本発明は空気分離設備に関連して実施することができる
だけでなく、その他の冷水を利用する設備に関連して、
広範囲に実施することができる。
だけでなく、その他の冷水を利用する設備に関連して、
広範囲に実施することができる。
発明の効果
以上のように本発明によれば、貯留槽に貯留された水が
液面よりも上方から複数のノズルによって水を噴射し、
この水には液化ガスが供給される伝熱管が浸漬されてお
り、この伝熱管に、貯留されている水が着氷することに
よって、貯留槽の下部に設けられた管路からたとえば０
℃の冷水を安定に供給することができるので、構成が簡
単であり、しかも効率よく安定に冷水を供給することが
可能になる。
液面よりも上方から複数のノズルによって水を噴射し、
この水には液化ガスが供給される伝熱管が浸漬されてお
り、この伝熱管に、貯留されている水が着氷することに
よって、貯留槽の下部に設けられた管路からたとえば０
℃の冷水を安定に供給することができるので、構成が簡
単であり、しかも効率よく安定に冷水を供給することが
可能になる。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の一実施例の全体の系統図、第２図は冷
水供給設備３０の一部の水平断面図、第３図は先行技術
の全体の系統図、第４図は空気冷却設備における液化天
然ガスの流量と製品Ｎｍ’当り原単位との関係を示すグ
ラフ、第５図は液化天然ガス流量と第３図における熱交
換器８の出口における気化した液化天然ガスの温度との
関係を示すグラフである。
水供給設備３０の一部の水平断面図、第３図は先行技術
の全体の系統図、第４図は空気冷却設備における液化天
然ガスの流量と製品Ｎｍ’当り原単位との関係を示すグ
ラフ、第５図は液化天然ガス流量と第３図における熱交
換器８の出口における気化した液化天然ガスの温度との
関係を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）水を貯留する貯留槽と、 貯留槽に貯留された水の液面よりも上方に設けられ、水
を噴射する複数のノズルと、 貯留槽内の水に浸漬され、低温の液化ガスが供給され、
外周面に氷が形成される伝熱管と、貯留槽の下部から冷
水を取り出す管路とを含むことを特徴とする液化ガスの
冷熱を利用した冷水供給装置。 - （２）前記管路からの冷水は、多段圧縮機の中間冷却器
または最終段を出たあとの最終冷却器に供給されること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の液化ガスの冷
熱を利用した冷水供給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30381489A JPH0827116B2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 | 液化ガスの冷熱を利用した冷水供給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30381489A JPH0827116B2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 | 液化ガスの冷熱を利用した冷水供給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03164677A true JPH03164677A (ja) | 1991-07-16 |
| JPH0827116B2 JPH0827116B2 (ja) | 1996-03-21 |
Family
ID=17925625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30381489A Expired - Lifetime JPH0827116B2 (ja) | 1989-11-22 | 1989-11-22 | 液化ガスの冷熱を利用した冷水供給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0827116B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009174844A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-08-06 | Air Products & Chemicals Inc | 空気流圧縮方法及び空気流圧縮装置 |
| CN103954091A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 天津城建大学 | 一种充分利用液化天然气冷能的冷库制冷系统 |
| CN103954090A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 天津城建大学 | 一种能充分利用液化天然气冷能的蓄冷冷库系统 |
| EP3829749B1 (en) | 2018-07-27 | 2024-05-15 | Saudi Arabian Oil Company | Drying compressed gas |
-
1989
- 1989-11-22 JP JP30381489A patent/JPH0827116B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009174844A (ja) * | 2007-10-19 | 2009-08-06 | Air Products & Chemicals Inc | 空気流圧縮方法及び空気流圧縮装置 |
| US8601833B2 (en) | 2007-10-19 | 2013-12-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | System to cold compress an air stream using natural gas refrigeration |
| CN103954091A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 天津城建大学 | 一种充分利用液化天然气冷能的冷库制冷系统 |
| CN103954090A (zh) * | 2014-04-10 | 2014-07-30 | 天津城建大学 | 一种能充分利用液化天然气冷能的蓄冷冷库系统 |
| CN103954090B (zh) * | 2014-04-10 | 2015-12-16 | 天津城建大学 | 一种能充分利用液化天然气冷能的蓄冷冷库系统 |
| CN103954091B (zh) * | 2014-04-10 | 2016-01-06 | 天津城建大学 | 一种充分利用液化天然气冷能的冷库制冷系统 |
| EP3829749B1 (en) | 2018-07-27 | 2024-05-15 | Saudi Arabian Oil Company | Drying compressed gas |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0827116B2 (ja) | 1996-03-21 |
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