JPH0316597B2 - - Google Patents

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JPH0316597B2
JPH0316597B2 JP58073123A JP7312383A JPH0316597B2 JP H0316597 B2 JPH0316597 B2 JP H0316597B2 JP 58073123 A JP58073123 A JP 58073123A JP 7312383 A JP7312383 A JP 7312383A JP H0316597 B2 JPH0316597 B2 JP H0316597B2
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Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、水素、一酸化炭素及びメタンガスか
ら基本的に成り窒素を不純物として含有するガス
流を、低温で分離し、窒素を含まない一酸化炭素
の一部を分離工程の冷却媒体として循環させ、残
りを製品生成物として取出すことにより、上記ガ
ス流から一酸化炭素を製造する方法に関するもの
である。
［従来の技術］ 一酸化炭素は、一般に、天然ガスの接触分解又
は石炭或いは重油の部分ガス化によつて製造され
る。これらの製造工程によつて取得した合成ガス
から、付随ガス、基本的には水素及びメタンが、
低温分解によつて分離される。装入原料に大量の
窒素が含まれていると、合成ガスに混入する窒素
のために低温分解が抑制される。従つて、例えば
天然ガスの蒸気改質による天然ガスの生成に際し
て、窒素が天然ガスの約２％以上含有されている
ことは有害である。
窒素含有量が高くなる場合としては、特に装入
原料がガス状の、例えば天然ガス又は窒素含有精
油所ガスのような原料である場合である。窒素に
よつて生ずる問題を解決するための種々の可能性
が知られている。
第１に、窒素含量が一般に少ない特別な場合に
は、窒素含有装入ガスの分解の代りに、油又は石
炭のガス化工程を利用することができる。この方
法には、装入原料が異なることのほかに製造原価
の点で必ずしも有利ではないという欠点がある。
即ち、ガス化法は、一酸化炭素の生産量が１時間
当り約5000Ncm3より少ない設備においては一般に
コスト高になる。
別の可能性は、一酸化炭素中の或る妥当な限度
内にある窒素含量を無視することである。しか
し、この簡単な方法には、一酸化炭素の処理工程
が困難にかつコスト高になるという欠点がある。
別の可能性は、分解前に装入ガスを窒素分離工
程に付すことにある。しかし、この方法には、分
解前に第２の低温分解を必要とし、それに対応し
て予備洗浄工程を行うため、余分のコストがかか
る。
また、低温分解の代りに、洗浄工程によりガス
流から一酸化炭素を取得することもできる。しか
し、このための既知の工程に使用する洗浄ガス
は、毒性、腐食性があり、特に２次洗浄等の高価
な処理が必要になる。
窒素含有天然ガスから一酸化炭素を製造する際
に、窒素を天然ガスの分解前に除去することも、
リンデ報文「テヒニツク・ウント・ヴイツセンシ
ヤフト」第33冊、第３〜５頁、1973年発行により
知られている。
また特公昭56−6367号公報及び特公昭55−
23202号公報には、前者は水素、一酸化炭素を主
成分とし微量の窒素、メタンを含む混合ガスか
ら、後者は転炉ガスから、循環させた一酸化炭素
ガスを冷媒として用いたCO塔において、一酸化
炭素ガスとメタン或いは窒素ガスとを分離させ
て、一酸化炭素ガスを分離する方法が記載されて
いる。
また、特開昭55−131673号公報には、メタン洗
浄により一酸化炭素、メタン及び窒素を含むガス
流から洗浄し、負荷された洗浄液の再生を一酸化
炭素−メタン分離塔において行い、この一酸化炭
素−メタン分離塔の塔頂を一酸化炭素循環流との
熱交換によつて冷却することが開示されている。
［発明が解決しようとする課題］ 上述の特公昭56−6367号公報の一酸化炭素ガス
を分離する方法は、CO塔で一酸化炭素とメタン
とを分離するものであり、本願発明の一酸化炭素
の製造方法とは実質的に相違しており、さらに、
CO塔のサンプの加熱は間接加熱であるためにコ
スト的に割り高である。
本発明の課題は、窒素を含有しない一酸化炭素
の製造を、精留塔により経済的に特別に簡単な方
法で可能となるように、冒頭に述べた形式の製造
方法を改良することにあるものである。
［課題を解決するための手段］ 上述の本発明の課題は、窒素を不純物として含
有する一酸化炭素を精留塔により、一酸化炭素
と、一酸化炭素を含有する窒素留分とに分離し、
前記精留塔のサンプは、前記分離工程内に循環さ
れたガス状の一酸化炭素により、直接加熱され、
該精留塔のサンプにおいて得た液状一酸化炭素は
減圧後、精留塔の塔頂熱交換器に間接的に冷却媒
体として使用されることによつて解決されるもの
である。
［作用］ このように、本発明の特徴は、N2−COの分離
を精留塔により行い、前述のように、精留塔のサ
ンプは、分離工程内に循環されたガス状の一酸化
炭素により直接加熱し、精留塔の塔頂冷却にはサ
ンプにおいて得た液状一酸化炭素を減圧後、間接
熱交換器に使用することにある。
この分離は両成分の沸騰挙動が非常に似ている
ために、その分離に多くのコストを要し、経済的
でないと考えられていた。しかし驚くべきこと
に、比較的容易に取付け出来る一酸化炭素の循環
路を、分離すべきガス混合物が、低温精留の実施
のために、部分的に液化されていなければならな
いので、液状一酸化炭素が分離工程で冷却媒体と
して必要であるばかりでなく、本発明によるN2
−COの分離にも使用した場合には、窒素の精留
塔による分離が比較的に容易に実現されることが
見知された。
本発明の一酸化炭素の製造方法は、種々のガス
分解法例えば部分凝縮による分留化又はメタン洗
浄との組合わせに適合される。
メタン洗浄は、一般に高圧で例えば10.2〜71.4
Kg／cm2（10〜70バール）の圧力で、時にはそれよ
りも低い圧力又は高い圧力で行われる。洗浄温度
はメタンの融点の近傍、即ち絶対温度90.6〓（−
182.4℃）よりも少し高くする。この工程を出来
るだけ少ない量の洗浄剤により実施し、出来るだ
け純粋な水素流を引き出すために、洗浄温度を出
来るだけ低い温度に選定する。水素は一般に少量
の（１〜２モル％のオーダーの）メタンを通常は
なおも含有している。これは洗浄塔中のメタンの
蒸気圧に帰着される。洗浄塔のサンプから引出さ
れた液は、洗浄液として用いられるメタンのほか
に、窒素と、一酸化炭素と、粗ガス中に含有され
たメタンとを含有している。
洗浄メタンの再生は、通常は減圧の下に、特に
約2.04〜3.06Kg／cm2（２〜３バール）例えば2.55
Kg／cm2（2.5バール）の圧力の下に行う。また再
生圧力までの減圧はしばしば２工程で行い、主に
溶存水素から成る第１減圧工程において脱ガス化
された成分を分離して、一酸化炭素生成物から隔
離するようにする。
再生塔の塔頂から引出された一酸化炭素（粗ガ
スに含まれた窒素を含有している）は、本発明の
製造方法によれば、再生塔の圧力の下に、N2−
COの精留塔に導かれる。従つて、この精留塔は、
2.04〜3.06Kg／cm2（２〜３バール）例えば2.55
Kg／cm2（2.5バール）の圧力範囲において作動す
る。この圧力の下では、従来は、直接再加熱さ
れ、循環流圧縮機に導かれていた、循環される露
点温度の一酸化炭素が利用可能となる。
即ち、この循環される一酸化炭素は、精留塔の
サンプ中の一酸化炭素よりも、僅かに高い温度を
有するガス状一酸化炭素成分が熱媒体として、精
留塔のサンプに直接導かれ、サンプ中の液状液留
成分を加熱しながら凝縮させる。しかし、何等か
の液体の温度上昇は、他のガス状成分の溶解の可
能性を減少させる。即ち、液状液留組成物中に溶
解している窒素は強制的に蒸発させられ、純粋化
されたCO成分のみが引き出される。ガス成分は
一酸化炭素のみからなるので、熱交換成分の混合
を避けるための、間接熱交換を行う必要は無く、
直接加熱を可能とする。従つて間接熱交換装置の
使用価格が低減される。以上の目的のために、一
酸化炭素は、直接にガスとしてサンプに供給され
る。適切なサンプ温度は絶対温度87〜93〓（−
186〜−180℃）例えば絶対温度91〓（−182℃）
である。
サンプから引出された純粋化された液状一酸化
炭素は弁により減圧膨脹され、塔頂熱交換器に間
接的に冷却媒体として使用される。減圧膨脹は圧
力を1.02〜2.04Kg／cm2（１〜２バール）に下げる
ことで行い得る。と言うのは減圧膨脹後ガスは圧
縮機に供給されることとなつているからである。
しかし、圧縮機供給圧力はダメージ防止のために
僅かに大気圧よりも常に高くして置かなければな
らない。
従つて、この例の場合、最終膨脹圧力は、 精留作動圧力−圧縮機供給圧力＝（２〜３バール）−（
１〜２バール）＝（１〜２バール） となり、液状一酸化炭素を1.02〜2.04Kg／cm2（１
〜２バール）の膨脹圧力までさせ得ることとなる
が、これは、周囲温度まで加熱した後に普通は大
気圧よりもなお少し高い圧力において、圧縮機の
吸込み側に膨脹一酸化炭素を導く必要があるため
である。
吸込み圧力が大気圧以下の圧縮機を使用する
と、液状一酸化炭素の膨脹において利用し得る圧
力差は確かに大きくなるが、圧縮機の安全装置の
構造がコスト高になる。減圧の際に利用可能な圧
力差によつて、ポンプを用いずに液状一酸化炭素
のレベルを所定量だけ上昇させることができる。
自重に打勝つためのこのレベル差は、例えば1.02
Kg／cm2（１バール）の減圧の場合に、約12ｍにな
る。このことから、補助ポンプを使用しない限
り、個別の場合について精留塔の最大建築構造高
さを設定できる。
減圧膨脹したサンプ留分の液状の一酸化炭素を
介した熱交換器の間接冷却によつて、精留塔の塔
頂は、絶対温度80〜87〓（−193〜−186℃）範囲
の温度が維持される。減圧したサンプ生成物の液
状の一酸化炭素量が塔頂の冷却に不十分である場
合、例えば循環用のCO貯留容器からの補助の液
状一酸化炭素を、サンプ生成物と同じ圧力まで弁
にて減圧膨脹させてサンプ生成物に混合する。塔
頂からは、一酸化炭素を不純物としてなお含有し
ている窒素富化ガスが引出される。この留分は例
えば燃料ガスとして使用し得る。約35モル％の一
酸化炭素を不純物として含有する窒素留分を精留
塔の塔頂から引出すように、種々の精留条件を相
互に対し整合させると有利であることが判明して
いる。
本発明の製造方法により一酸化炭素から分離し
得る窒素量は、工程の境界条件に依存し、これら
の条件から計算される。メタン洗浄が例えば約
14.3Kg／cm2（14バール）の圧力で行われ、冷却作
用が一酸化炭素の膨脹に伴う仕事によつても支持
される場合には、再生塔の塔頂生成物中の窒素約
９モル％が分離され得る。これは改質すべき天然
ガス中の同量の窒素に相当している。一酸化炭素
のタービン膨脹を使用する場合には、窒素の含有
量がこれより高くなつても差支えない。
本発明の好ましい実施態様によれば、洗浄媒体
の再生に使用される一酸化炭素−メタン精留塔
は、前述のN2−CO精留塔と同様に、塔頂におい
て、液状の一酸化炭素の循環流によつて間接的に
冷却される。この工程形態は、従来は液状一酸化
炭素が塔頂に直接供給されていたのに対し、塔頂
の冷却が一酸化炭素により間接的に行われる点
で、従来の再生方法と相意している。
本発明による精留塔の塔頂間接冷却は、液状の
一酸化炭素の添加により精留塔に導かれるガスの
量が増大すると共に、このガス量中の窒素量が減
少するため、一層有利である。
本発明の別の有利な実施態様によれば、負荷さ
れた洗浄媒体の２段減圧に際しての脱ガス成分の
分離は、N2−CO精留塔において行われる。比較
的小型のN2−CO精留塔の構成は、簡単な分離器
を用いた場合に比べて、液からの水素の分離が容
易になるため、N2−CO精留塔は負荷されない
（塔頂の露点降下）。
N2−CO精留塔のサンプは洗浄メタン及び（又
は）循環される一酸化炭素により加熱され、その
塔頂は循環路から引出された液状の一酸化炭素に
よつて冷却されるため、一酸化炭素の損失が減少
する。
［実施例］ 次に、本発明の製造方法を実施する装置を示し
た図面を参照してさらに説明する。
第１図は本発明の実施態様であるメタン洗浄と
組合わせて本発明による一酸化炭素の生成を行う
装置を示す系統図であり、第２図は別な実施態様
である部分蒸発と組合わせて本発明による一酸化
炭素の生成を行う装置を示す系統図である。
第１図に示した実施例において、天然ガスの蒸
気改質により生成させた分解ガス（水素70.54モ
ル％、一酸化炭素24.69モル％、メタン3.49モル
％及び窒素1.28モル％を含有する）は、配管１を
経て供給される。この分離ガスは、窒素５モル％
を含有する天然ガスの蒸気改質により生成させた
ものである。
本発明の方法によれば、窒素含有量が約15モル
％までの天然ガスが一般に用いられる。
装入ガスの窒素含有量がこれよりも高い場合に
は、蒸気改質の前に窒素を分離することが、本発
明による方法より更に経済的に有利である。
装入ガスは、圧力14.3Kg／cm2（14バール）及び
温度36℃において、配管１を経て供給される。こ
のガスは熱交換器２，３において、冷たい分解生
成物との熱交換によつて、絶対温度92〓（−181
℃）に冷却され、分解ガスに含まれるメタン及び
一酸化炭素はこの際に相当凝縮する。２相混合物
はメタン洗浄塔４の下部に導かれる。メタン洗浄
塔４では、配管５を経てメタン洗浄塔４の上部域
に導かれる液状メタンによつて、一酸化炭素が、
残留ガスから除去される。メタン洗浄塔４の塔頂
からは、メタン約1.5モル％、窒素0.2％及び一酸
化炭素10ppmを含むのみの洗浄された水素が配管
６を経て取出される。この水素留分は、熱交換器
３において加熱され、次にタービン７において膨
脹して冷却仕事をし、熱交換器２，３において再
び加熱された後、配管８を経て、生成水素として
排出される。
全量の一酸化炭素、主要量の窒素及び少量の溶
存水素を含む洗浄メタンは、メタン洗浄塔４のサ
ンプから取出され、弁９において約4.3Kg／cm2
（４バール）の圧力まで膨脹する。洗浄ガス中に
溶存している水素と、平衡条件に対応して、一酸
化炭素、窒素及びメタンとが、その際に脱ガスさ
れる。ほぼ等量の水素及び一酸化炭素を含有する
脱ガス成分は、分離器１０において分離され、弁
１１において膨脹し、熱交換器２，３において加
熱された後、燃料ガス留分として、配管１２を経
て取出される。
本発明の別の実施例によれば、圧力1.53Kg／cm2
（1.5バール）、絶対温度86〓（−187℃）の循環一
酸化炭素により塔頂が86〓（−187℃）の温度に
冷却される小型の精留塔（図示無し）が分離器１
０の代りに用いられる。それにより燃料ガス中の
一酸化炭素分は40モル％以下に減少する。
分離器１０又は対応の精留塔において取得され
た液は、二つの部分に分けられ、弁１３，１４に
おいて2.55Kg／cm2（2.5バール）に減圧される。
弁１３中において膨脹した部分流は、熱交換器３
中において蒸発した後、再生塔１５に供給され
る。弁１４中において膨脹した部分流は、上記部
分流よりも数床上方で再生塔１５に直接供給され
る。再生塔１５は塔頂凝縮器３１とサンプ加熱器
２４（間接熱交換器として）とを有し、これらは
一酸化炭素の循環流によつて作動する。再生塔１
５のサンプでは純メタンが粗ガス圧力の下にポン
プ１６にて取得される。メタン洗浄のための洗浄
剤として必要なメタンは、配管５を経て分流さ
れ、熱交換器３において過冷され、再びメタン洗
浄塔４に導入される。過剰なメタンは弁１７にお
いて膨脹し、分離器１０から分流された燃料ガス
留分に添加される。再生塔１５の塔頂生成物は、
一酸化炭素95.05モル％、窒素4.8モル％、メタン
0.1モル％及び水素0.05モル％の混合物である。
このガスは圧力降下分を無視すれば同一の2.6
Kg／cm2（2.5バール）の圧力において駆動される
N2−CO精留塔１８の中間域に供給される。残留
水素と一酸化炭素約35モル％とを含有する窒素
は、N2−CO精留塔１８の塔頂から配管１９によ
り引出され、燃料ガス留分に添加される。N2−
CO精留塔１８のサンプでは、純粋化された一酸
化炭素が引出され、弁２０において1.53Kg／cm2
（1.5バール）に減圧され、その際に絶対温度90.5
〓（−182.5℃）から絶対温度85〓（−188℃）に
冷却され、N2−CO精留塔１８の塔頂間接熱交換
器２１において蒸発する。そして冷却損失分を補
うだけの少量の液体一酸化炭素は弁２２を経て
N2−CO精留塔１８の精留部に供給される。
N2−CO精留塔１８のサンプから取出される一
酸化炭素（生成物としての一酸化炭素と、循環さ
れるものとを含む）は、間接熱交換器２１中にお
いて蒸発した後、過冷される液体一酸化炭素と熱
交換器２３にて熱交換され、次に熱交換器２にお
いて加熱される。一酸化炭素は、1.12Kg／cm2
（1.1バール）の圧力で圧縮機２５に供給され、こ
の圧縮機２５からは生成物としての一酸化炭素が
適当な圧力段から取出される。循環されるべき一
酸化炭素は、30.6Kg／cm2（30バール）に圧縮さ
れ、熱交換器２において冷却され、再生塔１５の
サンプ加熱器２４において凝縮され、次に熱交換
器２３において、加熱すべき一酸化炭素との熱交
換によつて過冷され、一酸化炭素貯留容器２７に
おいて、2.55Kg／cm2（2.5バール）に減圧される。
各々の冷却段にはこの液状の一酸化炭素が供給さ
れる。一方の部分流は配管２８，２９及び弁３０
を経て熱交換器３に至り、そこで蒸発し、別の部
分流は配管２８，３２及び弁３３を経てメタン洗
浄塔３４に到達する。両方の一酸化炭素の部分流
は熱交換器３及び冷却器３４中において蒸発した
後、再び合流し、配管３５を経て2.55Kg／cm2
（2.5バール）の圧力で取出される。このガスは、
配管３６を経て引出される一酸化炭素貯留容器２
７からの減圧ガスと混合され、配管３７を経て高
熱のガス状一酸化炭素として、N2−CO精留塔１
８のサンプに直接供給される。一酸化炭素貯留容
器２７から配管２８及び配管３２によつて取出さ
れる液状の一酸化炭素の別な部分流は、弁３８に
おいて、1.53Kg／cm2（1.5バール）の圧力に減圧
され、再生塔１５の塔頂の凝縮器３１の冷却媒体
として用いられる。蒸発した一酸化炭素は、N2
−CO精留塔１８の間接熱交換器２１において蒸
発した生成物としてのメタン及び循環されるメタ
ンに混合され、加熱された後、再び一酸化炭素の
圧縮機２５に導かれる。
次に、第２図に基づく実施例について述べる。
第２図に示した製造装置は、メタン分離部を備え
ていないため、少量のメタンを含有する混合ガス
の調製に特に適合している。
水素29.7モル％、窒素4.2モル％、メタン0.1モ
ル％及び一酸化炭素66モル％を含有する一酸化炭
素富化ガスは、配管３９を経て供給される。この
ガスは、大体において水素と一酸化炭素とを含有
する混合物の冷たい開放循環流と、合流点４０に
おいて合流して混合され、圧縮機４１において圧
縮される。混合ガスは熱交換器４２，４３におい
て絶対温度78〓（−195℃）に冷却され。その際
に、一酸化炭素富化凝縮物が生成され、これが分
離器４４において分離される。分離器４４から配
管４５を経て引出された凝縮物は、弁４６によつ
て約1.53Kg／cm2（1.5バール）の圧力に減圧され、
別の分離器４７に導かれる。
分離器４７からの液相は、一酸化炭素と窒素と
の混合物から成つている。この液の分流は配管４
８を経て引出され、冷たい開放循環路に導かれ
る。
この循環路には分離器４７から配管４９を経て
膨脹ガスが供給されると共に、膨脹タービン５２
（このタービンでは、分離器４４から供給される
熱交換器４３，４２において加熱された水素富化
ガス相が膨脹し冷却仕事をする）の排出流５１の
部分流５０が供給される。配管４８，４９，５０
を通る混合物は、非常に低い温度にある冷却媒体
であり、熱交換器４３，４２において、冷却すべ
き工程流との熱交換によつて加熱され、最終的に
合流点４０において粗ガスに混合される。分離器
４７からの主要流は、ポンプ５３により約2.65
Kg／cm2（2.6バール）の圧力に昇圧され、配管５
４を経て熱交換器４３に導かれ、次に熱交換器４
２において部分的に蒸発し、配管５５を経てN2
分離精留塔５６に導かれ、そこで膨脹する。N2
分離精留塔５６の塔頂生成物は窒素留分であり、
配管５７を経て引出され、残留ガス配管５８（タ
ービン５２からの排出流５１も流れる）に供給さ
れる。N2分離精留塔５６は冷たい一酸化炭素流
を配管５９を介して送入して直接加熱する。この
一酸化炭素流は、液状の一酸化炭素生成物流と共
に配管６０によりN2分離精留塔５６のサンプか
ら排出される。このサンプ生成物の一部は弁６１
において、1.53Kg／cm2（1.5バール）に減圧され、
配管６２によりN2分離精留塔５６の塔頂間接熱
交換器６３に導かれ、そこで蒸発する。蒸発した
低圧の一酸化炭素は、配管６４を経て熱交換器６
５に導かれ、一酸化炭素の循環流との熱交換によ
つて加熱される。蒸発した一酸化炭素の部分流
は、N2分離精留塔５６からのサンプ生成物の残
り部分（弁６７において膨脹され、配管６８を経
て引出される）と、配管６６により混合される。
この留分は熱交換器４２において、補助の冷却媒
体として用いられ、加熱された後、配管６９を経
て、熱交換器６５中において加熱された部分流と
合流し、一酸化炭素圧縮機７０に導かれる。一酸
化炭素圧縮機７０の適切な圧縮段からは一酸化炭
素生成物が配管７１を経て製品として取出され
る。循環に導かれる部分は、配管７２を経て引出
され、熱交換器６５に導かれ、そこで冷却された
後、配管５９を経て再びN2分離精留塔５６に直
接供給される。
［発明の効果］ 本発明の、精留塔のサンプを回路内に循環され
たガス状の一酸化炭素により直接加熱し、精留塔
のサンプにおいて得られた液状一酸化炭素は減圧
膨脹後、間接熱交換器に、精留塔の塔頂冷却に冷
却媒体として使用することにより、窒素と一酸化
炭素の分離を行う一酸化炭素の製造方法によれ
ば、 分離工程中の精留塔より、効率よく、純粋化さ
れたCO成分が引出され、精留塔のサンプの直接
加熱に使用する循環されたガス成分は、一酸化炭
素のみからなるので、熱交換成分の混合を避ける
ための、間接熱交換装置が不要となり、コストが
低減される等の効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】
第１図はメタン洗浄と組合わせて本発明による
一酸化炭素の生成を行う装置を示す系統図、第２
図は部分蒸発と組合わせて本発明による一酸化炭
素の生成を行う装置を示す系統図である。 図において、９，１１，１３，１４，１７，２
０，２２，３０，３３，３８，４６，６１，６
７：弁、２，３，２３，４２，４３，６５：熱交
換器、４：メタン洗浄塔、７，５２：膨脹タービ
ン、１０，４４，４７：分離器、１５：メタン再
生塔、１６，５３：ポンプ、１８：N2−CO精留
塔、２１，６３：塔頂間接熱交換器、３１：塔頂
凝縮器、２４：サンプ加熱器、２５，４１，７
０：圧縮機、２７：CO貯留容器、３４：冷却器、
５６：N2分離精留塔。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 水素、一酸化炭素及びメタンガスから基本的
    に成り窒素を不純物として含有するガス流を、低
    温で分離し、窒素を含まない一酸化炭素の一部を
    分離工程の冷却媒体として循環させ、残りを製品
    生成物として取出すことにより、上記ガス流から
    一酸化炭素を製造するに当り、窒素を不純物とし
    て含有する一酸化炭素を精留塔により、一酸化炭
    素と、一酸化炭素を含有する窒素留分とに分離
    し、前記精留塔のサンプは、前記分離工程内に循
    環されたガス状の一酸化炭素により、直接加熱さ
    れ、該精留塔のサンプにおいて得た液状一酸化炭
    素は減圧後、精留塔の塔頂熱交換器に間接的に冷
    却媒体として使用されることを特徴とする一酸化
    炭素の製造方法。 ２ 2.04〜3.06Kg／cm2の圧力において精留を行う
    ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の一
    酸化炭素の製造方法。 ３ 液状一酸化炭素を1.02〜2.04Kg／cm2の膨脹圧
    力まで減圧膨脹させることを特徴とする特許請求
    の範囲第２項記載の一酸化炭素の製造方法。 ４ 絶対温度80〜93〓の温度で精留を行うことを
    特徴とする特許請求の範囲第１項〜第３項のいず
    れか１項記載の一酸化炭素の製造方法。 ５ 約35モル％の一酸化炭素を不純物として含有
    する窒素留分が精留塔の塔頂において引出される
    ように、精留条件を互いに整合させることを特徴
    とする特許請求の範囲第１項〜第４項のいずれか
    １項記載の一酸化炭素の製造方法。 ６ 一酸化炭素及び窒素を含有する凝縮物が生成
    する部分凝縮によつてガス流を分離することを特
    徴とする特許請求の範囲第１項〜第５項のいずれ
    か１項記載の一酸化炭素の製造方法。
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Families Citing this family (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3408760A1 (de) * 1984-03-09 1985-09-12 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur gewinnung von c(pfeil abwaerts)3(pfeil abwaerts)(pfeil abwaerts)+(pfeil abwaerts)-kohlenwasserstoffen
DE3408997A1 (de) * 1984-03-12 1985-09-12 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum abtrennen schwerer komponenten aus verfluessigten gasen
DE3736354A1 (de) * 1987-10-27 1989-05-11 Linde Ag Verfahren zur h(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)/co-zerlegung mittels partieller kondensation bei tiefer temperatur
DE4210637A1 (de) * 1992-03-31 1993-10-07 Linde Ag Verfahren zur Gewinnung von hochreinem Wasserstoff und hochreinem Kohlenmonoxid
FR2718428B1 (fr) * 1994-04-11 1997-10-10 Air Liquide Procédé et installation de production de monoxyde de carbone.
DE19541339B4 (de) * 1995-11-06 2006-08-10 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen von Kohlenmonoxid
TW366409B (en) * 1997-07-01 1999-08-11 Exxon Production Research Co Process for liquefying a natural gas stream containing at least one freezable component
GB9715983D0 (en) * 1997-07-29 1997-10-01 Air Prod & Chem Process and apparatus for seperating a gaseous mixture
GB9800693D0 (en) * 1998-01-13 1998-03-11 Air Prod & Chem Separation of carbon monoxide from nitrogen-contaminated gaseous mixtures
GB9800692D0 (en) * 1998-01-13 1998-03-11 Air Prod & Chem Separation of carbon monoxide from nitrogen-contaminated gaseous mixtures also containing hydrogen and methane
GB9802231D0 (en) * 1998-02-02 1998-04-01 Air Prod & Chem Separation of carbon monoxide from nitrogen-contaminated gaseous mixtures also containing hydrogen
FR2775275B1 (fr) * 1998-02-20 2000-05-19 Air Liquide Procede et installation pour la production combinee d'un melange de synthese d'ammoniac et de monoxyde de carbone
GB9807797D0 (en) * 1998-04-09 1998-06-10 Air Prod & Chem Separation of carbon monoxide from gaseous mixtures containing carbon monoxide and hydrogen
US6422428B1 (en) 1998-04-20 2002-07-23 Nordson Corporation Segmented applicator for hot melt adhesives or other thermoplastic materials
GB9918420D0 (en) * 1999-08-04 1999-10-06 Air Prod & Chem Process and apparatus for separating mixtures of hydrogen and carbon monoxide
EP1093836A1 (de) * 1999-10-21 2001-04-25 ABB (Schweiz) AG Entgasungssystem für Kraftwerke
ATE289047T1 (de) * 2000-12-18 2005-02-15 Air Prod & Chem Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von kohlenmonoxid und wasserstoff aus einem gasgemisch
US6578377B1 (en) 2002-03-11 2003-06-17 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of hydrogen and carbon monoxide from mixtures including methane and hydrocarbons heavier than methane
FR2843447B1 (fr) * 2003-09-30 2009-02-06 Air Liquide Procede et installation de production de monoxyde de carbone par distillation cryogenique
DE102005025651A1 (de) * 2005-06-03 2006-12-07 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Produkten aus Synthesegas
FR2903766A1 (fr) * 2006-12-05 2008-01-18 Air Liquide Appareil et procede de production de monoxyde de carbone et/ou d'hydrogene par distillation cryogenique
FR2910602B1 (fr) * 2006-12-21 2012-12-14 Air Liquide Procede et appareil de separation d'un melange comprenant au moins de l'hydrogene, de l'azote et du monoxyde de carbone par distillation cryogenique
FR2916264A1 (fr) * 2006-12-21 2008-11-21 Air Liquide Procede de separation d'un melange de monoxyde de carbone, de methane, d'hydrogene et eventuellement d'azote par distillation cryogenique
FR2910603B1 (fr) * 2006-12-21 2009-03-06 Air Liquide Procede de separation d'un melange de monoxyde de carbone, de methane, d'hydrogene et eventuellement d'azote par distillation cryogenetique
FR2912207B1 (fr) * 2007-02-01 2012-10-26 Air Liquide Procede et appareil de production de monoxyde de carbone par distillation cryogenique
DE102007013325A1 (de) * 2007-03-20 2008-09-25 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Gasprodukten und flüssigem Methan aus Synthesegas
FR2916523B1 (fr) * 2007-05-21 2014-12-12 Air Liquide Capacite de stockage, appareil et procede de production de monoxyde de carbone et/ou d'hydrogene par separation cryogenique integrant une telle capacite.
FR2926355A1 (fr) * 2008-01-10 2009-07-17 Air Liquide Colonne de separation d'un melange de monoxyde de carbone et d'azote par distillation cryogenique et appareil incorporant une telle colonne.
FR2930332A1 (fr) * 2008-04-18 2009-10-23 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d'un melange d'hydrogene et de monoxyde de carbone
DE102008059716A1 (de) * 2008-11-29 2010-06-02 Linde Ag Prozess zur Minimierung von Rückführgas in einem Kondensationsprozess
US8640495B2 (en) * 2009-03-03 2014-02-04 Ait Products and Chemicals, Inc. Separation of carbon monoxide from gaseous mixtures containing carbon monoxide
FR2942869A1 (fr) * 2009-03-06 2010-09-10 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d'un melange d'hydrogene, d'azote et de monoxyde de carbone avec colonne de deazotation
FR2946418B1 (fr) * 2009-06-05 2011-06-24 Air Liquide Procede et appareil de recuperation d'argon dans une unite de separation d'un gaz de purge de synthese d'ammoniac
CN102001625B (zh) * 2009-08-28 2012-12-12 中芯国际集成电路制造(上海)有限公司 混合燃烧装置
FR2953004B1 (fr) 2009-11-24 2013-12-20 Air Liquide Procede de separation cryogenique d'un melange d'azote et de monoxyde de carbone

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1626323B1 (de) * 1964-01-22 1970-09-24 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen von kohlenoxidarmem stickstoffhaltigem Wasserstoff
GB1351598A (en) * 1970-03-26 1974-05-01 Air Prod & Chem Separation of gas mixtures
GB1436542A (en) * 1972-05-10 1976-05-19 Air Prod & Chem Separation of gases
GB1579553A (en) * 1976-06-04 1980-11-19 Union Carbide Corp Process for separation of a feed gas mixture containing hydrogen carbon monoxide and methane
US4102659A (en) * 1976-06-04 1978-07-25 Union Carbide Corporation Separation of H2, CO, and CH4 synthesis gas with methane wash
JPS5523202A (en) * 1978-07-11 1980-02-19 Chisso Corp Method of insulating heat on wall of house
DE2912761A1 (de) * 1979-03-30 1980-10-09 Linde Ag Verfahren zum zerlegen eines gasgemisches
JPS566367A (en) * 1979-06-29 1981-01-22 Iwasaki Electric Co Ltd Method of manufacturing halogen bulb

Also Published As

Publication number Publication date
EP0092770A3 (en) 1985-03-20
US4478621A (en) 1984-10-23
DE3215829A1 (de) 1983-11-03
CA1204049A (en) 1986-05-06
SU1358794A3 (ru) 1987-12-07
DE3366533D1 (en) 1986-11-06
EP0092770B1 (de) 1986-10-01
JPS58195778A (ja) 1983-11-15
EP0092770A2 (de) 1983-11-02

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