JPH0316690A - 排水・廃液の浄化方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、下水，食品加工排水．し尿その他の排水・
廃液を浄化処理する方法に関するものである． 〔従来の技術〕 従来、排水・廃液の浄化方法としては、排水・廃液の性
状によって多種多様のものが知られているが、一般的な
排水・廃液の浄化方法は、固液分離工程．Ｍ＃水性状調
整工程，有機物除去工程．仕上げ工程，殺菌工程等のそ
れぞれの単位工程の組合せにより構威されている． 例えば排水浄化方式として代表的な下水処理の場合は、
下水が流入ゲート．固形物分離用スクリーン．最初沈殿
池．エアレーシッンタンク．最終沈殿池，凝集沈殿槽，
ｔＦ遇槽，殺菌槽を経て放流される．また捕捉された夾
雑物．沈殿汚泥．活性汚泥の余剰汚泥として凝集汚泥等
は、ｉｌ縮槽に導かれて脱水されたのち焼却される． このように排水を浄化する目的は、自然の環境容量以下
まで放流水質を浄化するためである．近年、大容量で代
表される下水処理および小容量高負荷で代表されるし尿
処理等には、厳しい水質規制値が義務化されており、ま
た浄化された水質は，ＢＯＤ，ＳＳおよびＰＨのみなら
ず，ＣＯＤ，ＮおよびＰ等の富栄養化対策も要求される
ことが多い． この場合は、前述の単位工程をさらに追加するか、ある
いは添加する薬品を増加する必要があり、かつ運転条件
も？３［１１化することになる．そのため運転操作手順
が非常に複雑で難しくなり、かつ浄化設備建設費や運転
費が高額になる． また限外濾過膜装置や逆浸透膜装置を使用して排水・廃
液の浄化処理を行なう場合、限外濾過膜や逆浸透膜は微
細多孔質膜により構成されているので、排水・廃液中の
夾雑物（毛髪．繊維賞等の造粒物）やコロイド状物質が
膜を早期に閉塞させる．そのため前記限外濾過膜装置や
逆浸透＊装置が排水・廃液の浄化処理に採用されること
は少ない． 本発明者が研究した結果、前記膜を閉塞する固形物の粒
度分布は、０．４５μ〜５ｌｍの微粒子戒分であるとか
判明した． また一方、従来の生物処理法を主体とする浄化方法の場
合は、季節の変化による影響を受け易いという問題があ
る． この発明は、複雑な単位工程を経ることなく、かつ物理
的処理であるので、排水・廃液の性状変動および季節変
化に関係なく良質な処理済み水質を確保でき、しかも逆
浸透膜装置の前処理工程で、排水・廃液に含まれる固形
物分離除去することにより、逆浸透膜の洗浄タイムサイ
クルを長期間に引き延ばすことができる排水・廃液の浄
化方法を提供することを百的とするものである．〔課題
を解決するための手段〕 前記目的を達威するために、この発明の徘水゛・廃液の
浄化方法においては、排水や廃液等の被処理液を遠心分
離機に供給して、被処理液中の固形物を分離除去し、次
いで前記遠心分ＩＩｌｌＩｌから排出された被処理液を
高圧中継槽２３に供給すると共に、その高圧中継槽２３
と逆浸透膜装置２６の濃縮室２７とに被処理液を循環さ
せ、前記逆浸透膜装置２６の濾過排水室３９から浄化水
を排出する．また排水や廃液等の被処理液を限外濾過膜
装直５２に供給して、被処理液中の固形物を分離除去し
、次いで前記限外濾過膜装置５２から排出された彼処８
ｌ液を高圧中継槽２３に供給すると共に、その高圧中継
槽２３と逆浸透膜装置２６の濃縮室２７とに被処理液を
循環させ、前記逆浸透膜装置２６の濾過排水室３９から
浄化水を排出することによっても、前記目的を連戒する
ことができる．逆浸透膜装置における逆浸透膜の洗浄タ
イムサイクルを長期間に引き延ばすために、逆浸透膜装
置２６の濃縮室２７から、一部の被処理液を高圧中継檀
２３の前に設けた遠心分離機に返送して再処理を行なう
．また限外濾過膜装置における限外濾過膜の洗浄タイム
サイクルを長期間に引き延ばすために、限外濾過膜装置
５２の１次側室５５から、一部の被処理液を限外炉過膜
装置の前の遠心分離機に導いて再処理する． 〔作　用〕 排水や廃液等の被処理液を遠心分離機または限外濾過膜
装直５２に供給して、被処理褪中の固形物を分離除去し
、次いで前記遠心分離機または限外炉過膜装置５２から
排出された被処理液を高圧中継槽２３に供給すると共に
、その高圧中継槽２３と逆浸透膜装置２６の濃縮室２７
とに被処理液を循環させ、逆浸透膜装置２６の濾過排水
室３９から浄化水を徘出する． また逆浸透膜装置２６の：ａ縮室２７から一部の被処理
液を逆浸透膜装置２６の前に設けた遠心分離機に返送し
て再処理する．さらに限外濾過膜装置５２の１次側室５
５から一部の被処理液を限外炉過膜装置５２の前に設け
た遠心分ｉ１！１機に返送して再処理する． 〔実施例〕 次にこの発明を図示の例によって詳細に説明する． 第１図は第１発明の第１実施例を示すものであって、上
流側に４ｍ巾のスリットを有すると共に下流側に０．７
ｍ巾のスリットを有する．回転ドラムスクリーンからな
る除渣装置１の下部にｌ次ホッパ−２および１次貯溜槽
３が設けられ、その１次貯溜槽３の排液口は１次送液ボ
ンプ４を有する送液管５を介して公知の低Ｇ遠心分離機
（約２０００Ｇ以下）６の入口に接続され、その低Ｇ遠
心分離［１６の下部に２次ホッパ−７および２次貯溜槽
８が設けられ、かつその２次貯溜槽８の排液口は２次送
液ポンプ９およびラインくキサ−１０を介在させた送液
管１１を介して公知の高Ｇ遠心分離機（約４０００Ｇ以
上）１２の入口に接続され、さらに高Ｇ遠心分離機１２
の下部に３次ホッパ−１３および３次貯溜槽１４が設け
られ、凝集剤タンクｌ５の下部に、調節弁ｌ６を介在さ
せた凝集剤供給管１７の上部が接続され、その凝集剤供
給管１７の下部は送液管１１における２次送液ポンブ９
とラインミキサー１０の間の部分に接続されている． ＰＨｉｌｉ整剤タンクｌ８の下部に、ａｉｍ弁１９を介
在させたＰＨｌｉ整剤供給管２０の上部が接続され、そ
のＰ｝｛ｉｌ整剤供給管２０の排出口は３次貯溜１１４
内の上部に配置され、かつ３次貯溜槽１４の排液口は高
圧ポンプ２ｌを有する送液管２２を介して高圧中継槽２
３に接続され、その高圧中継槽２３の排液口は、循環ポ
ンブ２４を肴する循環供給管２５を介して公知の逆漫透
膜装置２６における濃縮室２７の下側に接続され、さら
にその濃縮室２７の上部は循環返送管２８を介して高圧
中継槽２３の上部に接続され、前記逆浸透膜装置２６に
おけるｍＩ１室２７の上側に、開閉弁５０を有する薬液
洗浄水排出管２９の上部が接続され、ＷＡ縮液引抜用電
磁開閉弁３０を介在させた濃縮液引抜管３１の上部は前
記高圧中継槽２３の下部に接続され、また前記薬液洗浄
水排出管２９および濃縮液引抜管３１の排出口は濃縮液
貯槽３２内の上方に配置されている． アルカリ剤タンク３３に開閉弁３４を介在させたアルカ
リ剤供給管３５の一端部が接続されると共に、酸化剤タ
ンク３６に開閉弁３７を介在させた酸化剤供給管３８の
一端部が接続され、前記アルカリ剤供給管３５および酸
化剤供給管３８の他端部は逆浸透膜装置２６における濾
過排水室３９に接続され、かつそのが遇排水室３９に逆
浸透処理水排出管４０の上端部が接続され、その逆浸透
処理水排出管４０の排出口は逆浸透処理水貯槽４１内の
上方に配置され、さらに前記１次ホッパー２．２次ホッ
パー７および３次ホッパ−１３の排出口は輸送管路４２
を介して混合固形物ホンパー４３内の上部に接続されて
いる． 次に第１図に示す装置によって、し尿を浄化処理する場
合について説明する． 処理されるべきし尿は、まず除渣装置ｌに送られて除渣
され、その除渣装置１から排出されたし渣４４は排出管
（図示を省略した）を経て１次ホッパ−２に送られて貯
溜され、かつ前記除渣装置１から排出された除澄し尿４
５は排出管（図示を省略した）を経てｌ次貯溜槽３に送
られて貯溜される．１次貯溜槽３内の除渣し尿は１次送
液ポンプ４により低Ｇ遠心分離機６に供給され、その低
Ｇ遠心分離機６により１次分離液４６と１次分離汚泥４
７とに固液分離され、低Ｇ遠心分離機６から排出された
１次分離汚泥４７は排出管（図示を省略した）を経て２
次ホッパ−７に送られて貯溜され、かつ低Ｇ遠心分離機
６から排出された１次分離液４６は排出管（ｒｊ！Ｊ示
を省略した）を経て２次貯溜槽８に送られて貯溜される
． ２次貯溜槽８内の１次分離液は、２次送液ポンプ９によ
りラインξキサ−１０を経て高Ｇ遠心分離機１２に供給
されるが、この場合、凝集剤タンク１５に収容されたカ
チオン系高分子凝集剤等の凝集剤がライン主キサ−１０
の上流側で１次分離液に添加され、その１次分離液と凝
集剤とがラインミキサー１０により混合されて凝集処理
される．この混合凝集処理液は高Ｇ遠心分離機ｌ２によ
り完全に固液分離され、その高Ｇ遠心分ｊ！１１１１２
から排出された３次分離汚泥４８は排出管（図示を省略
した）を経て３次ホッパー１３に送られて貯溜され、か
つ前記高Ｇ遠心分離機１２から排出された３次分離液は
、３次分離液排出管４９を経て３次貯溜槽ｌ４に送られ
て貯溜される．ＰＩ｛調整剤タンクｌ８から硫酸または
鉱酸等のＰＨ調整剤が３次貯溜槽１４内に供給されて、
その３次貯溜槽１４内の３次分離液のＰＨが適当な範囲
に調整され、３次貯溜槽ｌ４内のＰＨ！ＩＩ整された３
次分離液は、高圧ポンブ２１により高圧中継槽２３内に
圧送されたのち、循環ポンプ２４により逆浸透膜装置２
６のｉｌｌ縮室２７に送られ、その濃縮室２７に送られ
た３次分離液の大部分は循環返送管２日を通って高圧中
継槽２３に返送され、また濃縮室２７に送られた３次分
離液の一部は逆浸透処理水となって枦遇排水室３９から
逆浸透処理水排出管４０を通って逆浸透処理水貯槽４１
に貯溜され、逆浸透膜処理水貯槽４１内から清浄処理永
が放流される． 高圧中継槽２３から循環ボンプ２４により逆浸透膜装置
２６に圧送された液体中の有機物および塩類は、逆浸透
膜装置２６の濃縮室２７において′ａ縮され、その濃縮
室２７において＊縮処理された液体は循環返送管２８を
経て高圧中継槽２３内に返送される．高圧中継槽２３内
の濃度が経済濃縮度の約２０倍に達したとき、ｖＡＩｌ
液引抜用電磁開閉弁３０が開かれ、高圧中継槽２３内の
濃縮液がＩ縮液貯槽３２内に排出されて貯溜される．ま
た開閉弁３４および開閉弁５０が定期的に一定時間だけ
開かれて、アルカリ剤タンク３３から排出されたアルカ
リ剤が逆浸透膜装置２６の逆漫ｉ！１ｌＩｌ５１を洗浄
したのち薬液洗浄水排出管２９を流通して濃縮液貯槽３
２に貯溜され、前記アルカリ剤の流れにより逆浸透膜装
置２６における逆浸透１１５１が洗浄される．さらに開
閉弁３７および開閉弁５０が定期的に一定時間だけ開か
れて、酸化剤タンク３６から排出された酸化剤が・逆浸
透膜装置２６の逆浸透膜５ｌを洗浄したのち薬液洗浄水
排出管２９を流通して−ａ縮液貯Ｐ！３２に貯溜され、
前記酸化剤の流れにより逆漫透膜装置２６における逆浸
透膜５ｌが洗浄される． さらにまた、１次ホッパー２に貯溜されたし渣４４と、
２次ホッパー７に貯溜された１次分離汚泥４７と、３次
ホッパ−１３に貯溜された３次分離汚泥４８とは、輸送
管路４２により混合固形物ホッパ−４３内に移送されて
貯溜され、その混合固形物ホッパ−４３から排出された
混合固形物は焼却される． 前記低Ｇ遠心分ｊｌｌｌｌ６，高Ｇ遠心分離機ｌ２およ
び逆浸透膜装置２６としては、例えば下記の仕様のもの
を使用する． （１）　　低Ｇ遠心分離機 容量：１ｒｒｆ／ｈ ボール内径：２８０鵬 ボール長さ＝　　４２０ｍ ボールの最高回転数：　５．０００ｒｐ一遠心効果：　
２．５００ＭＡＸ　Ｇ 電動機：　２．２ｋｌ４ （２）　　高Ｇ遠心分離機 容量：２．５ポ／ｈ ボール内径：　　２３０ｍ ボール長さ：　　９２０ｍ ボールの最高回転数：　６．００Ｏｒｐｍ遠心効果ｊ　
５．０００ＭＡＸ　Ｇ 電動ＩＩ　：　５．５ｋｗ （３）逆浸透膜装置 膜モジュール：４ 透過量：　　１６８　Ｊ！　／Ｍｒ ポンブ：　　１２　Ｎ　／ｓｉｎ　Ｘ　１０ｋｇ　／　
ｃｄ　Ｘ　１．５ｋＷまた前記除渣装Ｉｆによる除渣分
離性能は第１表に示す通りである． 第　　１　　表 除渣量：８Ｄ．Ｓ（乾物量）ｋｇ／ｓｊ！除渣威分中の
水分＝６０％ 除渣戒分の発生熱量：　４０００　ｋｃａｌ／ｋｇ　（
高位）また低Ｇ遠心分離８１６により単位時間当り約１
ｏｆ／ｈの固液分離処理を行なった．この固液分離処理
によって、一部のコロイド状ＳＳ分を残し、大部分の固
液分離が行なわれた．前記低Ｇ遠心分離機６による分離
性能を第２表に示す．第　　２　　表 １次分離固形物の量：　１０．７　ｋｇ　Ｄ．Ｓ／ｋｎ
１次分離固形物中の水分：８０％ １次分離固形物の発生熱量＝３０００　ｋｃａｌ／ｋｇ
（高位）４ｃ遠心分離機６による固液分離に伴って、Ｓ
Ｓ，蒸発残留物以外の水質項目にも処理効果がみられ、
ＢＯＤ，ＣＯＤ及び総窒素（Ｔ−Ｎ）に著しい効果が得
られる．低Ｇ遠心分離機６から排出された水質だけでも
、従来の生物処理法におけるトラブルの原因となってい
た夾雑物（毛髪．繊維賞等の造粒物）や発泡威分が完全
除去されているので、従来の活性汚泥法に比べて運転管
理は大幅に改善される． さらに高Ｇ遠心分離機１２に送られる被処理液にカチオ
ン系・高分子からなる凝集剤を若干量添加して、１次分
離液中のコロイド状３３（ｔＦ紙０．４５■μ以上〜５
一μ）を高Ｇ遠心分離Ｉ１１２によりほぼ完全に除去す
ることによって、逆浸透膜装１２６の膜洗浄タイムサイ
クル長期間に引き延ばすことができる． 低Ｇ遠心分離機６による１次分離液および高Ｇ遠心分離
機１２による２次分離液の戒分を第３表に示す． 第　　３　　表 固形分量：　１．６５　ｋｇｏ．Ｓ／ｋ　ｌ水　　　分
　：　８　２％ 発生熱量：　３Ｂ００　ｋｃａｌ／ｋｇ　（高位）第３
表から、２次分離液の蒸発残留物濃度がＳＳ濃度除去率
以上に分離されていることがわかる．一般的に、ＪＩＳ
規格では、炉紙の分析法のＳＳはｌｓｕ以上の粒度を測
定するので、第３表の結果から１−μ以下の粒度分を多
く除去していることがわかる．すなわち、この逆浸透膜
装置の前処置が膜洗浄タイムサイクルを長期間に引き延
ばす最大の要因である． 前記２次分離液を高圧中ｍ槽２３に圧送して以後の逆浸
透膜装置２６向けの高圧力を維持する．この高圧中ＩＩ
槽２３と逆浸透膜装置２６の濃縮室２７とに循環通液し
て膜透過させる．この場合、膜透遇量に対して約７倍（
７２０　ｆｆｉ　／ｈ／１００　１　／ｈ　）相当の循
環量を通液し、膜を閉塞しにくくする．第２図は第１発
明の第２実施例を示すものであって、電磁開閉弁５３を
介在させた循ｍ濃縮液引抜管５４の一端部が逆浸ｉ！１
！１１装置２６の濃縮室２７に接続され、かつ前記循環
濃縮液引抜管５４の他端部は２次貯溜檀８内の上部に配
置されているが、その他の構戒は第１実施例の場合と同
様である．第１発明の第２実施例の場合は、循環濃縮液
の一部が高Ｇ遠心分離機ｌ２の前の２次貯溜槽８に返送
されて、再処理されるので、被処理液中のＳＳ分が低濃
度になり、そのため逆浸透ＩＩ装置２６における＋［１
室２７の循環液量を多く設定しても、逆浸透膜５１を閉
塞しにくくすることができる．第１発明の第２実施例の
−ａ縮分離された液，前処理工程のし渣，１次分離汚泥
．２次分離汚泥の収支は以下のとおりとなる． （ｌ）シ　　　　渣 し渣量：　８　Ｄ．Ｓ　ｋｇ／Ｉ／！ 水分：６０％ 発生熱量：　４０００　ｋｃａｌ／ｋｇ（２）１次分離
汚泥 分離汚泥量：　１０．７　Ｄ．Ｓｋｇ／ｋｌ！水分：８
０％ 発生熱量：　３８００　ｋｃａｌ／ｋｇ（３》２次分離
液 分離固形物量：　１．８５　［１．Ｓｋｇ／ｋ　ｌ水分
：８０％ 発生熱量：　３Ｂ００　ｋｃａｌ／ｋｇ（４）濃縮液量
；５０Ｑ八ｌ （５）　　洗浄液量：ｌＱＬ’１ 第２実施例の場合の結果を第４表に示し、また第４表に
示す２次分離液を回分的にＩｌｌた結果を第５表に示す
． 第　　４ 表 発生汚泥量：　１．８５ｋｇ　Ｄ．Ｓ／ｋｌ発生汚泥の
水分＋８２％ 汚泥の発生熱量：　３Ｂ００　ｋｃａｌ／ｋｇ　（高位
）第 ５ 表 第４表に示す逆浸透透過水は、第５表に示す逆浸透透過
水に比べて水質的に若干低下するが、水道水と同等の極
めて良好な水質である．第３図は第２発明の第１実施例
を示すものであって、凝集剤供給管ｌ７の下端の排出口
が２次貯溜槽８内の上部に配置され、かつ２次送液ポン
プ９およびラインミキサー１０を介在させた送液管１１
の送出端部は、公知の限外濾過膜装直５２の１次側室５
５の下部に接続され、その１次側室５５の上部に、電磁
開閉弁５６を介在させた循環用第１返送管５７の一端部
と、循環用第２返送管５８の一端部とが接続され、前記
循環用第１返送管５７の他端の排出口が１次貯溜楢３内
の上部に配置されると共に、前記循環用第２返送管５８
の他端の排出口が２次貯溜槽８内の上部に配置されてい
る．前記限外濾過膜装置５２の１次側室５５に開閉弁６
０を有する洗浄液排出管６ｌの一端部が接続され、その
洗浄液排出管６ｌの他端の排出口は濃縮液貯Ｆｒ３２内
の上部に配置され、かつアルカリ剤タンク３３に開閉弁
３４を介在させたアルカリ剤供給管３５の一端部が接続
されると共に、酸化剤タンク３６に開閉弁３７を介在さ
せた酸化剤供給管３８の一端部が接続され、前記アルカ
リ剤供給管３５および酸化剤供給管３８の他端部は、限
外濾過膜装置５２における２次側室５９に接続され、ま
た限外が通膜装２５２の２次側室５９に液排出管４９の
一端部が接続され、その液排出管４９の他端部が３次貯
溜槽１４内の上部に配置されているが、その他の構或は
第ｌ発明の第１実施例の場合と同樺である． 第２発明の第ｌ実施例の場合は、限外炉過膜装置５２に
おける１次側室５５内の被処理液の一部が１次貯溜１’
！！３および２次貯溜槽８に返送されて再処理されるの
で、限外が過１１６２が閉塞しにく《なる． 第４図は第２発明の第２実施例を示すものであって、電
磁開閉弁５３を介在させたＷｉｗａｍ液引抜管５４の一
端部が逆浸透膜装置２６の濃縮室２７に接続され、かつ
前記循環ｍｓ液引抜管５４の他端部が１次貯溜檀３内の
上部に開口しているが、その他の構威は第２発明の第１
実施例の場合と同様である． 第２発明の第２実施例の場合は、逆浸透膜装置２６にお
ける濃縮室２７内の循環濃縮液の一部が低Ｇ遠心分離機
６の前の１次貯溜槽３に返送されて再処理され、かつ限
外濾過膜装置５２における１次側室５５内の被処理液の
一部が、１次貯溜槽３および２次貯溜槽８に返送されて
再処理されるので、逆浸透膜装置２６における濃縮室２
７の循環液量を多く設定しても、逆浸透膜５ｌおよび限
外濾過膜６２が閉塞しにくくなる． 第２発明の第１実施例および第２実施例において、限外
濾過膜６２を洗浄する場合は、逆浸透膜５ｌの洗浄と同
様にして行なう． この発明の方法を実施するための排水・廃液の浄化装置
は、従来の活性汚泥法，凝集沈殿法，砂が遇活性炭法を
実施するための浄化装直に比べて、１１の占有面積を少
なくすることができる．またこの発明は、浄化槽汚泥の
浄化処理．ビルディグにおける中水道水の浄化処理，食
品加工徘水の浄化処理にも実施することができる．〔発
明の効果〕 この発明は前述のように構威されているので、以下に記
載するような効果を奏する． 排水や廃液等の被処理液を遠心分離機または限外濾過膜
装置５２に供給して、被処理液中の固形物を分離除去し
、次いで前記遠心分離機または限外炉過膜装置５２から
排出された被処理液を高圧中継Ｉ％！２３に供給すると
共に、その高圧中継槽２３と逆浸透膜装置２６のａｍ室
２７とに被処理液を循環させ、逆浸透膜装置２６の濾過
排水室３９から浄化水を排出するので、逆浸透膜装置２
６における逆浸透１１１５１の洗浄タイムサイクルを長
期間に保ちながら、逆浸透膜装置２６により少ないスペ
ースで排水・廃液を物理的に浄化処理して、排水・廃液
の性状変動および季節変化に関係なく、良質な浄化水を
排出することができる．また逆浸透膜装置２６の濃縮室
２７から一部の被処理液を逆浸透膜装置２６の前に設け
た遠心分離機に返送して再処理することにより、逆浸透
膜＃＃５１の洗浄タイムサイクルを一層引き延ばすこと
ができ、さらに限外濾過膜装Ｗ５２の１次側室５５から
一部の被処理液を限外濾過膜装置５２の前に設けた遠心
分ｍ機に返送して再処理することにより、限外濾過膜６
２の洗浄タイムサイクルを引き延ばすことができる．

【図面の簡単な説明】

図面はこの発明の実施例を示すものであって、第１図は
第１発明の第１実施例を示す系統図、第２図は第１発明
の第２実施例を示す系統図、第３図は第２発明の第１実
施例を示す系統図、第４図は第２発明の第２実施例を示
す系統図である．図において、１は除渣装置、３は１次
貯溜槽、４は１次送液ポンプ、６は低Ｇ遠心分離機、８
は２次貯溜槽、９は２次送液ポンプ、１０はラインミキ
サー　１２は高Ｇ遠心分ｊａｌｌ，１４は３次貯溜槽、
ｌ５は凝集剤タンク、１６ハ３ｊｌｌｌｌｉ弁、１７は
凝集剤供給管、ｌ８はＰＨ調整剤タンク、ｌ９は調節弁
、２０はＰＨｉｌｉ整剤倶給管、２ｌ・は高圧ポンプ、
２３は高圧中継槽、２４は循環ポンプ、２６は逆浸透膜
装置、２７は濃縮室、２８は循環返送管、２９は薬液洗
浄水排出管、３０はｉ１Ｉ縮液引抜用！磁開閉弁、３１
はＩｌｌｉｌ液引抜管、３２は濃縮液貯槽、３３はアル
カリ剤タンク、３５はアルカリ剤供給管、３６は酸化剤
タンク、３８は酸化剤供給管、３９は濾過排水室、４ｏ
は逆浸透処理水排出管、４１は逆浸透処理水貯槽、５１
は逆浸透膜、５２は限外濾過膜装置、５３は電磁開閉弁
、５４は循環濃縮液引抜管、５５は１次側室、５７は循
環用第１返送管、５８は循環用第２返送管、５９は２次
側室、６ｌは洗浄液排出管、６２は限外濾過膜である．

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）排水や廃液等の被処理液を遠心分離機に供給して
   、被処理液中の固形物を分離除去し、次いで前記遠心分
   離機から排出された被処理液を高圧中継槽２３に供給す
   ると共に、その高圧中継槽２３と逆浸透膜装置２６の濃
   縮室２７とに被処理液を循環させ、前記逆浸透膜装置２
   ６の濾過排水室３９から浄化水を排出する排水・廃液の
   浄化方法。
2. （２）排水や廃液等の被処理液を限外濾過膜装置５２に
   供給して、被処理液中の固形物を分離除去し、次いで前
   記限外濾過膜装置５２から排出された被処理液を高圧中
   継槽２３に供給すると共に、その高圧中継槽２３と逆浸
   透膜装置２６の濃縮室２７とに被処理液を循環させ、前
   記逆浸透膜装置２６の濾過排水室３９から浄化水を排出
   する排水・廃液の浄化方法。
3. （３）逆浸透膜装置２６の濃縮２７から、一部の被処理
   液を遠心分離機に返送して再処理する請求項１記載の排
   水・廃液の浄化方法。
4. （４）限外濾過膜装置５２の１次側室５５から、一部の
   被処理液を限外濾過膜装置５２の前に設けた遠心分離機
   に返送して再処理する請求項２記載の排水・廃液の浄化
   方法。