JPH03175602A - 永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石の製造方法Info
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- JPH03175602A JPH03175602A JP1314200A JP31420089A JPH03175602A JP H03175602 A JPH03175602 A JP H03175602A JP 1314200 A JP1314200 A JP 1314200A JP 31420089 A JP31420089 A JP 31420089A JP H03175602 A JPH03175602 A JP H03175602A
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、永久磁石の製造方法に関する。
（従来の技術）
従来より高性能磁石として希土類金属−鉄系のちのが知
られている。この系の磁石の製造方法としては、粉末冶
金法（特開昭５９−４８００８号）、超急伶法（特開昭
５９−６４７３９号）およびメカニカルアロイングａ
（Ｌ、５ｃｈｕｌｔｚ ｅｔ ａｌ、Ｊ、Ａｐｐｌ、Ｐ
ｈｙｓ、（１０）（１９８ｇ） ｐ５３０２等）がある
。しかしながら、かかる系の永久磁石では軽希土類金属
及び鉄を主成分とするため、耐食性が劣り、しかも比較
的高価な希土類金属を大量に使用しなければならないと
いう問題があった。
られている。この系の磁石の製造方法としては、粉末冶
金法（特開昭５９−４８００８号）、超急伶法（特開昭
５９−６４７３９号）およびメカニカルアロイングａ
（Ｌ、５ｃｈｕｌｔｚ ｅｔ ａｌ、Ｊ、Ａｐｐｌ、Ｐ
ｈｙｓ、（１０）（１９８ｇ） ｐ５３０２等）がある
。しかしながら、かかる系の永久磁石では軽希土類金属
及び鉄を主成分とするため、耐食性が劣り、しかも比較
的高価な希土類金属を大量に使用しなければならないと
いう問題があった。
一方、最近、Ｍｉｔｒａ Ｇｈｅｍａｗａｔらにより１
９８９竿にＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ、ｏｎ Ｍａｇｎ、Ｍ
ＡＧ−２２５ｐ３３１２においてＣｏｇｏＺ ｒ １６
Ｂ４及びＣ０１ｌＯｚ ｒ １ｇＢ２の組成の超急冷合
金が約３ｋＯｅの保磁力か得られることが報告されてい
る。しかしながら、これらの超急冷合金は超急冷のまま
では製造条件により磁気特性が大きく変化し、かつ角型
性に劣るという欠点を有し、安定した永久磁石を得るこ
とかできないという問題があった。
９８９竿にＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ、ｏｎ Ｍａｇｎ、Ｍ
ＡＧ−２２５ｐ３３１２においてＣｏｇｏＺ ｒ １６
Ｂ４及びＣ０１ｌＯｚ ｒ １ｇＢ２の組成の超急冷合
金が約３ｋＯｅの保磁力か得られることが報告されてい
る。しかしながら、これらの超急冷合金は超急冷のまま
では製造条件により磁気特性が大きく変化し、かつ角型
性に劣るという欠点を有し、安定した永久磁石を得るこ
とかできないという問題があった。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、上記従来の課題を解決するｆこめになされた
もので、必ずしも希土類金属やＢを必要とせず、高磁束
密度で角型性が良好で、更に耐酸化性の優れた永久磁石
を提供しようとするものである。
もので、必ずしも希土類金属やＢを必要とせず、高磁束
密度で角型性が良好で、更に耐酸化性の優れた永久磁石
を提供しようとするものである。
［発明の構成コ
（課題を解決するための手段）
本発明に係わる永久磁石の製造方法は、２０ 、”ｎ（
子％以下のＺｒ及び残部が実質的にＣｏか’：ｒ ：ｉ
”。
子％以下のＺｒ及び残部が実質的にＣｏか’：ｒ ：ｉ
”。
合金を３００〜１０００℃で熱処理することを特徴とす
るものである。
るものである。
上記合金は、次のような方法により得る。
■２０原子％以下のＺｒ及び残部が実質的にＣｏからな
る合金素材を超急冷することにより得られたものである
。この超急冷手段としては、例えば単ロール法、双ロー
ル法等の他にガスアトマイズ法、回転円板上に溶湯合金
を噴射させるＲＤＰ（Ｒｏｔａｔｉｎｇ Ｄｌｓｋ Ｐ
ｒｏｃｅｓｓ ）法等を採用し得る。
る合金素材を超急冷することにより得られたものである
。この超急冷手段としては、例えば単ロール法、双ロー
ル法等の他にガスアトマイズ法、回転円板上に溶湯合金
を噴射させるＲＤＰ（Ｒｏｔａｔｉｎｇ Ｄｌｓｋ Ｐ
ｒｏｃｅｓｓ ）法等を採用し得る。
かかる超急冷においては、主相の平均結晶粒径を０．０
１〜２０μｍの範囲なるように処理条件を制御する。ま
た、超急冷後の合金が非晶質状態を含むか、全部が非晶
質である場合には結晶化温度以上で熱処理して平均粒径
を制御することが望ましい。更に、超急冷に際しては酸
化防止及び磁気特性の向上の観点からＡ ｒ ＳＨｅ
ＳＮ ２などの不活性ガス雰囲気もしくはフロー中で行
うことが望ましい。
１〜２０μｍの範囲なるように処理条件を制御する。ま
た、超急冷後の合金が非晶質状態を含むか、全部が非晶
質である場合には結晶化温度以上で熱処理して平均粒径
を制御することが望ましい。更に、超急冷に際しては酸
化防止及び磁気特性の向上の観点からＡ ｒ ＳＨｅ
ＳＮ ２などの不活性ガス雰囲気もしくはフロー中で行
うことが望ましい。
■１５原子％以下のＺｒ粉末と残部が実質的にＣｏ粉末
とからなる混合粉末を固相反応させて合金化する。この
固相反応手段としては、例えば遊星ボールミル、回転式
ボールミル、アトライタ、振動ボールミル、スクリュー
式ボールミル等でメカニカルアロイングする方法を採用
し得る。かかる固相反応においては、主相の平均結晶粒
径を０．０１〜２０μｍの範囲なるように処理条件を制
御する。また、固相反応後の合金が非晶質状態を含むか
、全部が非晶質である場合には結晶化温度以上で熱処理
して平均粒径を制御することが望ましい。
とからなる混合粉末を固相反応させて合金化する。この
固相反応手段としては、例えば遊星ボールミル、回転式
ボールミル、アトライタ、振動ボールミル、スクリュー
式ボールミル等でメカニカルアロイングする方法を採用
し得る。かかる固相反応においては、主相の平均結晶粒
径を０．０１〜２０μｍの範囲なるように処理条件を制
御する。また、固相反応後の合金が非晶質状態を含むか
、全部が非晶質である場合には結晶化温度以上で熱処理
して平均粒径を制御することが望ましい。
更に、固相反応に際しては酸化防止及び磁気特性の向上
の観点からＡｒ５Ｈｅ、Ｎ２などの不活性ガス雰囲気も
しくは有機溶媒中等の大気と接触しない雰囲気で行うこ
とが望ましい。
の観点からＡｒ５Ｈｅ、Ｎ２などの不活性ガス雰囲気も
しくは有機溶媒中等の大気と接触しない雰囲気で行うこ
とが望ましい。
上記合金中の２「の量を限定した理由は、Ｚｒ量が２０
原子％以上になると磁束密度が低下するからである。保
磁力を増大させる観点から、Ｚｒの下限値については、
６原子％とすることが望ましい。なお、保磁力を向上さ
せる観点からＺｒの一部をＨｆ ％ Ｔ を及び希土類
金属で置換したり、Ｃｏの一部をＣＳＢ、Ｐ、Ｇｅ、Ｓ
ｉ、ＡＮ 、Ｖ。
原子％以上になると磁束密度が低下するからである。保
磁力を増大させる観点から、Ｚｒの下限値については、
６原子％とすることが望ましい。なお、保磁力を向上さ
せる観点からＺｒの一部をＨｆ ％ Ｔ を及び希土類
金属で置換したり、Ｃｏの一部をＣＳＢ、Ｐ、Ｇｅ、Ｓ
ｉ、ＡＮ 、Ｖ。
Ｃｒ ｓ Ｍ ｎ ％ Ｎ １ 、Ｃｕ ＳＺ ｎ Ｓ
Ｇ ａ ％ Ｎ ｂ ％ＭｏＳＡｇ、Ｔａ、Ｗ、Ｐ ｔ
で置換してもよい。
Ｇ ａ ％ Ｎ ｂ ％ＭｏＳＡｇ、Ｔａ、Ｗ、Ｐ ｔ
で置換してもよい。
これら元素の置換量は数原子％以下にとどめることが望
ましい。また、Ｆｅは磁束密度の向上に有効であるが、
過剰なＦｅの含有は保磁力の劣化を招くため、Ｃｏの８
０％以下の両で置換することが望ましい。また、出発原
料としてＣｏ ２ Ｂ ％Ｃｏ２ Ｐ、Ｆ ｅ３ ＢＳ
Ｆ ｅ３ Ｃ等の金属間化合物を使用してもよい。
ましい。また、Ｆｅは磁束密度の向上に有効であるが、
過剰なＦｅの含有は保磁力の劣化を招くため、Ｃｏの８
０％以下の両で置換することが望ましい。また、出発原
料としてＣｏ ２ Ｂ ％Ｃｏ２ Ｐ、Ｆ ｅ３ ＢＳ
Ｆ ｅ３ Ｃ等の金属間化合物を使用してもよい。
上記熱処理温度を限定した理由は、その温度を３００℃
未満にすると保磁力等の磁気特性の向上化を達成できず
、一方１０００℃を越えると結晶粒が粗大化し、保磁力
等の磁気特性が劣化する。より好ましい熱処理温度は、
４００〜９００℃の範囲である。
未満にすると保磁力等の磁気特性の向上化を達成できず
、一方１０００℃を越えると結晶粒が粗大化し、保磁力
等の磁気特性が劣化する。より好ましい熱処理温度は、
４００〜９００℃の範囲である。
熱処理時間は、０，１〜１００時間とすることが望まし
い。このような熱処理をホットプレスにより行ってもよ
い。このホットプレスに際しても、酸化防止及び磁気特
性の向上の観点からＡｒ、Ｈｅ。
い。このような熱処理をホットプレスにより行ってもよ
い。このホットプレスに際しても、酸化防止及び磁気特
性の向上の観点からＡｒ、Ｈｅ。
Ｎ２などの不活性ガス雰囲気で行うことが望ましい。熱
処理をホットプレスにより行うことによって、前記■の
超急冷法により得た合金、前記■の固相反応により得た
合金を一体化できる利点を有する。なお、ホットプレス
後に磁気特性を向上するために更に前記温度で熱処理を
施してもよい。
処理をホットプレスにより行うことによって、前記■の
超急冷法により得た合金、前記■の固相反応により得た
合金を一体化できる利点を有する。なお、ホットプレス
後に磁気特性を向上するために更に前記温度で熱処理を
施してもよい。
また、圧力を加えて塑性加工を施すことにより磁気的配
向を得ることができる。
向を得ることができる。
なお、上記熱処理後の合金からボンド磁石を製造するに
は粉末状の合金をエポキシ樹脂、ナイロン系などの樹脂
と混合した後、成型する方法が採用される。戊型広とし
ては、樹脂がエポキシ系の熱硬化性樹脂である場合、圧
縮成形後１００〜２（１０℃の温度でキュア処理を施し
、ナイロン系の熱可塑性樹脂の場合、射出成型を用いれ
ばよい。
は粉末状の合金をエポキシ樹脂、ナイロン系などの樹脂
と混合した後、成型する方法が採用される。戊型広とし
ては、樹脂がエポキシ系の熱硬化性樹脂である場合、圧
縮成形後１００〜２（１０℃の温度でキュア処理を施し
、ナイロン系の熱可塑性樹脂の場合、射出成型を用いれ
ばよい。
（作用）
本発明によれば、２０原子％以下のＺｒ及び残部が実質
的にＣｏからなる合金、特に主相の平均結晶粒径を０．
０１〜２０μｍの合金を特定の温度範囲で熱処理するこ
とによって、必すしも希土類金、属やＢを必要とせず、
保磁力の増大、角型性が改善された優れた磁気特性を有
すると共に、耐酸化性の優れた永久磁石を製造すること
ができる。
的にＣｏからなる合金、特に主相の平均結晶粒径を０．
０１〜２０μｍの合金を特定の温度範囲で熱処理するこ
とによって、必すしも希土類金、属やＢを必要とせず、
保磁力の増大、角型性が改善された優れた磁気特性を有
すると共に、耐酸化性の優れた永久磁石を製造すること
ができる。
（実施例）
以下、本発明の実施例を詳細に説明する。
実施例１
まず、Ｚｒ及びＣｏを原子分率でＺｒが１５％、ＣＯが
８５％となるように配合し、Ａｒ雰囲気中で水冷銅ボー
トを用いてアーク溶解した。得られた合金をＡｒ雰囲気
中で速度４０ｍ ／ ｓｅｅの直径３００ＩＩ１ｍｌの
銅ロールを用いた単ロール法により超急冷を行って超急
冷リボン状合金を作製した。この合金をＴ Ｅ Ｍ及び
Ｓ Ｅ Ｍで観察したところ、主右目の平均粒径が００
．７μｍであることが確認された。
８５％となるように配合し、Ａｒ雰囲気中で水冷銅ボー
トを用いてアーク溶解した。得られた合金をＡｒ雰囲気
中で速度４０ｍ ／ ｓｅｅの直径３００ＩＩ１ｍｌの
銅ロールを用いた単ロール法により超急冷を行って超急
冷リボン状合金を作製した。この合金をＴ Ｅ Ｍ及び
Ｓ Ｅ Ｍで観察したところ、主右目の平均粒径が００
．７μｍであることが確認された。
次いで、前記超急冷リボン状合金を真空中で７００℃、
１０分間の熱処理を施してリボン状の永久磁石を製造し
た。
１０分間の熱処理を施してリボン状の永久磁石を製造し
た。
本実施例１の永久磁石及び前記超急冷後のリボン状合金
からなる永久磁石（比較例１）について、保磁力を振動
試料型磁力計で測定した測定した。
からなる永久磁石（比較例１）について、保磁力を振動
試料型磁力計で測定した測定した。
その結果、本実施例１の永久磁石は２．２ｋ Ｏｅ 。
比較例１の永久磁石は０．８ｋＯｅの値を示し、本実施
例１の永久磁石は高い保磁力を有していることが確認さ
れた。
例１の永久磁石は高い保磁力を有していることが確認さ
れた。
実施例２
まず、Ｚｒ、Ｃｏ及びＢを原子分率でＺｒが１５％、Ｃ
ｏが８１％、Ｂが４％となるように配会し、Ａ「雰囲気
中で水冷銅ボートを用いてアーク溶解した。得られた合
金をＡｒ雰囲気中で速度２０ｍ／ｓｅｅの直径３００＋
ｎｍの真鍮ロールを用いた単ロールル法により超急冷を
行って超急冷リボン状合金を作製した。この合金をＴＥ
Ｍ及びＳ Ｅ Ｍで観察したところ、主相の平均粒径が
０．１μｍであることが確認された。
ｏが８１％、Ｂが４％となるように配会し、Ａ「雰囲気
中で水冷銅ボートを用いてアーク溶解した。得られた合
金をＡｒ雰囲気中で速度２０ｍ／ｓｅｅの直径３００＋
ｎｍの真鍮ロールを用いた単ロールル法により超急冷を
行って超急冷リボン状合金を作製した。この合金をＴＥ
Ｍ及びＳ Ｅ Ｍで観察したところ、主相の平均粒径が
０．１μｍであることが確認された。
次いで、前記超急冷リボン状合金を真空中で５００℃、
１０分間の熱処理を施してリボン状の永久磁石を製造し
た。
１０分間の熱処理を施してリボン状の永久磁石を製造し
た。
本実施例２の永久磁石及び前記超急冷後のリボン状合金
からなる永久磁石（比較例２）について、磁気特性を振
動試料型磁力計を用いて測定した測定した。その結果、
第１図に示す。
からなる永久磁石（比較例２）について、磁気特性を振
動試料型磁力計を用いて測定した測定した。その結果、
第１図に示す。
第１図から明らかなように本実施例２の永久磁石は、比
較例２の永久磁石に比べて角型性が太きく向上し、しか
も保磁力も増大していることかわかる。
較例２の永久磁石に比べて角型性が太きく向上し、しか
も保磁力も増大していることかわかる。
実施例３−１〜３−８
実施例１と同様な超急冷法、真空中での５００〜７００
℃、１０分間の熱処理を施す方法により下記第１表に示
す組成のリボン状合金を作製し、これら合金を平均粒径
６０μｍまで粉砕して合金粉末とした。つづいて、これ
ら合金粉末をエポキシ樹脂にそれぞれ２．５重量％添加
し、混合した後、圧縮成型し、更に １２０℃で１，５
時間キュア処理を施して８種のボンド磁石を製造した。
℃、１０分間の熱処理を施す方法により下記第１表に示
す組成のリボン状合金を作製し、これら合金を平均粒径
６０μｍまで粉砕して合金粉末とした。つづいて、これ
ら合金粉末をエポキシ樹脂にそれぞれ２．５重量％添加
し、混合した後、圧縮成型し、更に １２０℃で１，５
時間キュア処理を施して８種のボンド磁石を製造した。
本実施例３−１〜３−８のボンド磁石について、合金粉
末の主相の平均結晶粒径、並びに残留磁束密度［Ｂｒ］
、保磁力［ＩＨｃ］ 最大エネルギー積［（ＢＨ）Ｉ
Ｉｌａｘ］を測定した。その結果を同第１表に併記した
。
末の主相の平均結晶粒径、並びに残留磁束密度［Ｂｒ］
、保磁力［ＩＨｃ］ 最大エネルギー積［（ＢＨ）Ｉ
Ｉｌａｘ］を測定した。その結果を同第１表に併記した
。
実施例４
まず、Ｚｒ及びＣｏを原子分率でＺｒが１５％、Ｃｏが
８５％となるように配合し、Ａｒ雰囲気中で水冷鋼ボー
トを用いてアーク溶解した。得られた合金をＡｒ雰囲気
中で速度４０ｍ ／ ｓｅｅの直径３００ａｍの銅ロー
ルを用いた単ロール法により超急冷を行って超急冷リボ
ン状合金を作製した。つづいて、このリボン状合金を１
００μｍ程度まで粉砕して粉末とした後、Ａｒ雰囲気中
で８００℃、１．２ ｔｏｎ／ｃω２の条件でホットプ
レスを施し、体化して永久磁石を製造した。
８５％となるように配合し、Ａｒ雰囲気中で水冷鋼ボー
トを用いてアーク溶解した。得られた合金をＡｒ雰囲気
中で速度４０ｍ ／ ｓｅｅの直径３００ａｍの銅ロー
ルを用いた単ロール法により超急冷を行って超急冷リボ
ン状合金を作製した。つづいて、このリボン状合金を１
００μｍ程度まで粉砕して粉末とした後、Ａｒ雰囲気中
で８００℃、１．２ ｔｏｎ／ｃω２の条件でホットプ
レスを施し、体化して永久磁石を製造した。
本実施例４の永久磁石について、残留磁束密度［Ｂｒｌ
、保磁力［ＩＨｃコ、最大エネルギー積（（３Ｈ）ｍａ
ｗコを自動自己磁束計を用いて測定した。その結果、Ｂ
ｒはｌ１ｌｋＧＳｉＨｃは２．７ｋ Ｏｅ 、 （ＢＨ
）ｍａｗは１０．２Ｍ Ｇ Ｏｅの値を得た。また、Ｔ
ＥＭ及びＳＥＭで観察したところ、主相の平均粒径が０
．０６μｍであることが確認された。
、保磁力［ＩＨｃコ、最大エネルギー積（（３Ｈ）ｍａ
ｗコを自動自己磁束計を用いて測定した。その結果、Ｂ
ｒはｌ１ｌｋＧＳｉＨｃは２．７ｋ Ｏｅ 、 （ＢＨ
）ｍａｗは１０．２Ｍ Ｇ Ｏｅの値を得た。また、Ｔ
ＥＭ及びＳＥＭで観察したところ、主相の平均粒径が０
．０６μｍであることが確認された。
実施例５−１〜５−９
実施例４と同様な超急冷広、Ａｒ雰囲気中、８００℃、
１．２ ｔｏｎ／ａ１１２の条件てのホットプレスを施
す方法により下記第２表に示す組成の９種の永久磁石を
製造した。
１．２ ｔｏｎ／ａ１１２の条件てのホットプレスを施
す方法により下記第２表に示す組成の９種の永久磁石を
製造した。
本実施例５−１〜５−９の永久磁石について、残留磁束
密度［Ｂｒｌ、保磁力［ｉＨｃ］ 、最大エネルギー積
［（ＢＨ）ｍａｘｌを自動自己磁束計を用いて測定した
。
密度［Ｂｒｌ、保磁力［ｉＨｃ］ 、最大エネルギー積
［（ＢＨ）ｍａｘｌを自動自己磁束計を用いて測定した
。
その結果を同第２表に併記した。
実施例６
まず、純度９９．８％、粒径４５μｍ以下のＺｒ粉末と
純度９９．９％、粒径１００μｍ以下のＣＯ粉末を用意
し、これら粉末を原子分率でＺｒか（５％、Ｃｏが８５
％となるように配合し、遊星型ボールミルでミリングを
７０時間行った。なお、かかる工程ではステンレス製の
容器及びボールを用い、かつ雰囲気はＡｒガスとした。
純度９９．９％、粒径１００μｍ以下のＣＯ粉末を用意
し、これら粉末を原子分率でＺｒか（５％、Ｃｏが８５
％となるように配合し、遊星型ボールミルでミリングを
７０時間行った。なお、かかる工程ではステンレス製の
容器及びボールを用い、かつ雰囲気はＡｒガスとした。
つづいて、得られた合金粉末を真空中で７００℃、２０
分間の熱処理を施して永久磁石を製造した。
分間の熱処理を施して永久磁石を製造した。
本実施例６の永久磁石及び前記固相反応後の合金粉末か
らなる永久磁石（比較例３）について、保磁力を振動試
料型磁力計で測定した測定した。
らなる永久磁石（比較例３）について、保磁力を振動試
料型磁力計で測定した測定した。
その結果、本実施例６の永久磁石は２．５ｋＯｅ、比較
例３の永久磁石は０．１ｋＯｅＯ値を示し、本実施例６
の永久磁石は高い保磁力を有していることが確認された
。また、本実施例６の永久磁石をＴ Ｅ Ｍ及びＳ Ｅ
Ｍで観察したところ、主）目の平均粒径が０．１５μ
ｍであることか確認された。
例３の永久磁石は０．１ｋＯｅＯ値を示し、本実施例６
の永久磁石は高い保磁力を有していることが確認された
。また、本実施例６の永久磁石をＴ Ｅ Ｍ及びＳ Ｅ
Ｍで観察したところ、主）目の平均粒径が０．１５μ
ｍであることか確認された。
実施例７−（〜７−１１
実施例１と同様な固相反応、真空中での７００’Ｃｏ２
０分間の熱処理を施す方法により下記第３表に示す組成
の合金粉末を作製し、これら合金粉末をエポキシ樹脂に
それぞれ２．５重量％添加し、混合した後、圧縮成型し
、更に１２０℃で１．５時間キュア処理を施して１１種
のボンド磁石を製造した。
０分間の熱処理を施す方法により下記第３表に示す組成
の合金粉末を作製し、これら合金粉末をエポキシ樹脂に
それぞれ２．５重量％添加し、混合した後、圧縮成型し
、更に１２０℃で１．５時間キュア処理を施して１１種
のボンド磁石を製造した。
本実施例７−１〜７−１１のボンド磁石について、残留
磁束密度［Ｂ１１、保磁力［ｊＨｃｌ 、最大エネルギ
ー積［（ＢＨ）ｍａｘｌを測定した。その結果を同第３
表に併記した。
磁束密度［Ｂ１１、保磁力［ｊＨｃｌ 、最大エネルギ
ー積［（ＢＨ）ｍａｘｌを測定した。その結果を同第３
表に併記した。
実施例８
まず、純度９９．８％、粒径４５μｍ以下のＺｒ粉末と
純度９９．９％、粒径１０ｆ］μｍ以下のＣｏ粉末を用
意し、これら粉末を原子分率でＺｒが１５％、ＣＯが８
５％となるように配合し、遊星型ボールミルでミリング
を７０時間行った。なお、かかる工程ではステンレス製
の容器及びボールを用い、かつ雰囲気はＡｒガスとした
。つづいて、得られた合金粉末をＡｒ雰囲気中で８００
℃、１．２ ｔｏｎ／ｃｍ２の条件でホットプレスを施
し、一体化して永久磁石を製造した。
純度９９．９％、粒径１０ｆ］μｍ以下のＣｏ粉末を用
意し、これら粉末を原子分率でＺｒが１５％、ＣＯが８
５％となるように配合し、遊星型ボールミルでミリング
を７０時間行った。なお、かかる工程ではステンレス製
の容器及びボールを用い、かつ雰囲気はＡｒガスとした
。つづいて、得られた合金粉末をＡｒ雰囲気中で８００
℃、１．２ ｔｏｎ／ｃｍ２の条件でホットプレスを施
し、一体化して永久磁石を製造した。
本実施例８の永久磁石について、残留磁束密度［Ｂ「］
保磁力［ｊＨｃｌ 最大エネルギー積［（ＢＨ）
ｍａｘｌを自動自己磁束計を用いて測定した。
保磁力［ｊＨｃｌ 最大エネルギー積［（ＢＨ）
ｍａｘｌを自動自己磁束計を用いて測定した。
その結果、Ｂｒは７．８ｋＧ 、 ｉＨｃは ２．８ｋ
Ｏｅ。
Ｏｅ。
（ＢＨ）ｗａｘは ９．８ＭＧＯｅの値を得た。また、
ＴＥＭ及びＳ Ｅ Ｍで観察したところ、主用の平均粒
径が０．０７μｍであることが確認された。
ＴＥＭ及びＳ Ｅ Ｍで観察したところ、主用の平均粒
径が０．０７μｍであることが確認された。
実施例９−１〜９−１１
実施例４と同様な固相反応、Ａｒ雰囲気中、８００℃、
１．２ ｔｏｎ／ ｃｌｌ１２の条件でのホットプレス
を施す方法により下記第４表に示す組成の１１種の永久
磁石を製造した。
１．２ ｔｏｎ／ ｃｌｌ１２の条件でのホットプレス
を施す方法により下記第４表に示す組成の１１種の永久
磁石を製造した。
本実施例９−１〜９−１１の永久磁石について、残留磁
束密度［Ｂ１１、保磁力［１ｔｌｃ］ 、最大エネルギ
ー積［（Ｂ）ｌ）ｍａｘｌを自動自己磁束計を用いて測
定した。
束密度［Ｂ１１、保磁力［１ｔｌｃ］ 、最大エネルギ
ー積［（Ｂ）ｌ）ｍａｘｌを自動自己磁束計を用いて測
定した。
その結果を同第４表に併記した。
［発明の効果］
以上詳述した如く、本発明によれば２０原子％以下のＺ
ｒ及び残部が実質的にＣＯからなる合金、特に主相の平
均結晶粒径を０．０１〜２０μｍの合金を特定の温度範
囲で熱処理することによって、必ずしも希土類金属やＢ
を必要とせず、保磁力の増大、角型性が改善された優れ
た磁気特性を有すると共に、耐酸化性の優れた永久磁石
の製造方法を提供できる。
ｒ及び残部が実質的にＣＯからなる合金、特に主相の平
均結晶粒径を０．０１〜２０μｍの合金を特定の温度範
囲で熱処理することによって、必ずしも希土類金属やＢ
を必要とせず、保磁力の増大、角型性が改善された優れ
た磁気特性を有すると共に、耐酸化性の優れた永久磁石
の製造方法を提供できる。
第１図は本実施例２及び比較例２の永久磁石の磁気特性
を示す線図である。
を示す線図である。
Claims (1)
- ２０原子％以下のＺｒ及び残部が実質的にＣｏからなる
合金を３００〜１０００℃で熱処理することを特徴とす
る永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1314200A JPH03175602A (ja) | 1989-12-05 | 1989-12-05 | 永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1314200A JPH03175602A (ja) | 1989-12-05 | 1989-12-05 | 永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03175602A true JPH03175602A (ja) | 1991-07-30 |
Family
ID=18050473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1314200A Pending JPH03175602A (ja) | 1989-12-05 | 1989-12-05 | 永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03175602A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998025280A1 (fr) * | 1996-12-04 | 1998-06-11 | Tdk Corporation | Procede de fabrication d'un aimant |
-
1989
- 1989-12-05 JP JP1314200A patent/JPH03175602A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998025280A1 (fr) * | 1996-12-04 | 1998-06-11 | Tdk Corporation | Procede de fabrication d'un aimant |
| US5916376A (en) * | 1996-12-04 | 1999-06-29 | Tdk Corporation | Preparation of magnet |
| CN1104014C (zh) * | 1996-12-04 | 2003-03-26 | Tdk株式会社 | 磁体的制备 |
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