JPH03180444A - 突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH03180444A JPH03180444A JP31878389A JP31878389A JPH03180444A JP H03180444 A JPH03180444 A JP H03180444A JP 31878389 A JP31878389 A JP 31878389A JP 31878389 A JP31878389 A JP 31878389A JP H03180444 A JPH03180444 A JP H03180444A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、箱焼鈍法で製造する引張強度３９２〜４９０
ＭＰａ級の、自動車用等に使用される高強度冷延鋼板に
関し、特に、板厚や特性の異なる鋼板を突合せ溶接した
のち成形して用いる新しい加工方法に適した高強度冷延
鋼板の製造方法に係わる。
ＭＰａ級の、自動車用等に使用される高強度冷延鋼板に
関し、特に、板厚や特性の異なる鋼板を突合せ溶接した
のち成形して用いる新しい加工方法に適した高強度冷延
鋼板の製造方法に係わる。
（従来の技術）
最近、薄板を突き合わせて差厚にしたり特性に差をもた
せたりして、その後に成形を加える所用工法が増大して
いる。特に、引張強度３９２〜４９０ＭＰａ級のハイテ
ンに多い。すなわち、部分的に特性を変えることにより
、部品としての機能に傾斜や差異を与えて高機能にする
、あるいは素材の経済性を高めたりする。このような素
材には突合せ溶接がよく、しかも溶接後の加工性もよい
ことが要求されるが、高強度冷延鋼板の場合、高強度特
性の付与と、突合せ溶接性および突合せ溶接後の成形性
の維持という３つの要求をことごとく満たすことは極め
て困難なことであった。
せたりして、その後に成形を加える所用工法が増大して
いる。特に、引張強度３９２〜４９０ＭＰａ級のハイテ
ンに多い。すなわち、部分的に特性を変えることにより
、部品としての機能に傾斜や差異を与えて高機能にする
、あるいは素材の経済性を高めたりする。このような素
材には突合せ溶接がよく、しかも溶接後の加工性もよい
ことが要求されるが、高強度冷延鋼板の場合、高強度特
性の付与と、突合せ溶接性および突合せ溶接後の成形性
の維持という３つの要求をことごとく満たすことは極め
て困難なことであった。
このような高強度冷延鋼板の成分に、Ｓｌを用いること
はある程度考えられることであるが、Ｓｌは、冷延鋼板
として必須の化成処理性を劣化させるという決定的な欠
陥がある。ここで化成処理性とは、リン酸塩によるボン
デ処理をいい、塗装の下地処理に使われる。
はある程度考えられることであるが、Ｓｌは、冷延鋼板
として必須の化成処理性を劣化させるという決定的な欠
陥がある。ここで化成処理性とは、リン酸塩によるボン
デ処理をいい、塗装の下地処理に使われる。
以上のように、冷延鋼板としての特性を維持し、高強度
であり、かつ突合せ溶接性と溶接後の加工性がよい冷延
鋼板が、この所用工方法に対して渇望されているといえ
る。特に多量に生産される箱焼鈍法による高強度冷延鋼
板においてその要求は高い。また、長時間の焼鈍となる
箱焼鈍において、化成処理性を付与させることが困難と
いう状況もある。
であり、かつ突合せ溶接性と溶接後の加工性がよい冷延
鋼板が、この所用工方法に対して渇望されているといえ
る。特に多量に生産される箱焼鈍法による高強度冷延鋼
板においてその要求は高い。また、長時間の焼鈍となる
箱焼鈍において、化成処理性を付与させることが困難と
いう状況もある。
このように本課題に関して直接的な従来技術はないが、
関連従来技術としては、箱焼鈍法による高強度冷延鋼板
であって重ね抵抗溶接性を高めたものとして、特公昭５
４−１５８４６５８４６号公報記載ある。しかし、この
技術は高Ｓｉ−高Ｐ鋼であって、発明者らの研究によれ
ば、突合せ溶接性あるいはその後の加工性は必ずしもよ
くなく、さらに冷延鋼板として重要な化成処理性に対し
て同等顧慮していない。
関連従来技術としては、箱焼鈍法による高強度冷延鋼板
であって重ね抵抗溶接性を高めたものとして、特公昭５
４−１５８４６５８４６号公報記載ある。しかし、この
技術は高Ｓｉ−高Ｐ鋼であって、発明者らの研究によれ
ば、突合せ溶接性あるいはその後の加工性は必ずしもよ
くなく、さらに冷延鋼板として重要な化成処理性に対し
て同等顧慮していない。
また、箱焼鈍材の表面酸化に関しては特公昭５７−９４
２０号公報記載の技術がある。しかしながらこの技術で
もまた、高Ｐ故、突合せ溶接性あるいはその後の加工性
について何Ｗ頼慮していないといえる。また、表面酸化
を防止するだけで化成処理性への影響についての考慮は
少ない。
２０号公報記載の技術がある。しかしながらこの技術で
もまた、高Ｐ故、突合せ溶接性あるいはその後の加工性
について何Ｗ頼慮していないといえる。また、表面酸化
を防止するだけで化成処理性への影響についての考慮は
少ない。
（発明が解決しようとする課題）
冷延鋼板としての加工性の他に、突合せ溶接性および突
合せ溶接後の加工性に優れなおかつ、化成処理性がよい
高強度冷延鋼板を、その製造がより困難な箱焼鈍により
製造する方法を掲出することにある。
合せ溶接後の加工性に優れなおかつ、化成処理性がよい
高強度冷延鋼板を、その製造がより困難な箱焼鈍により
製造する方法を掲出することにある。
（問題を解決するための手段）
本発明の骨子とするところは、
（１） Ｃ： ０．０５〜０．１５％、Ｓ Ｉ：０．
３〜０．８％、〜１ｎ二０．５〜１．５％、Ｐ ： ５
０．０５％、ｓｏｌ、Ａ１ ： ０．０１〜０．１０％
を含有し、残ｔｆ５ Ｆ ｅおよび不可避的不純物から
なり、かつ次式を満たすことを特徴とする突合せ溶接性
および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板。
３〜０．８％、〜１ｎ二０．５〜１．５％、Ｐ ： ５
０．０５％、ｓｏｌ、Ａ１ ： ０．０１〜０．１０％
を含有し、残ｔｆ５ Ｆ ｅおよび不可避的不純物から
なり、かつ次式を満たすことを特徴とする突合せ溶接性
および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板。
Ｍｎ／ Ｓ ｉ：ａ １．２
２４ ６
（２） Ｃ： ０．０５〜０．１５％、Ｓ Ｉ：０．
３〜０．８％、Ｍｎ二０．５〜１．５％、Ｐ ： ５０
．０５％、５ｏｌＺ、ＡＩ ： ０．０１〜０．１Ｇ
％、Ｃａ ： ０．０００５〜０．００６０％をな白゛
シ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ次式
を満たすことを特徴とする突合せ溶接性および化成処理
性の優れた高強度冷延鋼板。
３〜０．８％、Ｍｎ二０．５〜１．５％、Ｐ ： ５０
．０５％、５ｏｌＺ、ＡＩ ： ０．０１〜０．１Ｇ
％、Ｃａ ： ０．０００５〜０．００６０％をな白゛
シ、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ次式
を満たすことを特徴とする突合せ溶接性および化成処理
性の優れた高強度冷延鋼板。
Ｍｎ／Ｓｉ二≧１．２
２４ ６
（３） Ｃ： ０．０５〜０．１５％、Ｓ ｌ：０．
３〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ：５０．０
５％、ｓｏｌ、ＡＩ ： ０．（１１〜０．１０％を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
次式を満たす鋼を熱延・冷延および箱焼鈍することを特
徴とする突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度
冷延鋼板の製造方法。
３〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ：５０．０
５％、ｓｏｌ、ＡＩ ： ０．（１１〜０．１０％を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ
次式を満たす鋼を熱延・冷延および箱焼鈍することを特
徴とする突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度
冷延鋼板の製造方法。
Ｍｎ／ Ｓ １：ａ １．２
（４） Ｃ： ０．０５〜０．１５％、Ｓ ｉ：０．
３〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ：５０．０
５％、５ｏｌＺ、ＡＩ ： ０．０１〜０．１０％、
Ｃａ ： ０．０００５〜０．００６０％を含有し、残
部Ｆｃおよび不可避的不純物からなり、かつ次式を満た
す鋼を熱延・冷延および箱焼鈍することを特徴とする突
合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板の
製造方法。
３〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ：５０．０
５％、５ｏｌＺ、ＡＩ ： ０．０１〜０．１０％、
Ｃａ ： ０．０００５〜０．００６０％を含有し、残
部Ｆｃおよび不可避的不純物からなり、かつ次式を満た
す鋼を熱延・冷延および箱焼鈍することを特徴とする突
合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板の
製造方法。
Ｍｎ／ Ｓ ｌｅ２１．２
にある。
以下本発明の詳細な説明する
（作 用）
本発明において、鋼成分を特定し目的とする特性を付与
するために、これらの各成分範囲を限定する理由は以下
の通りである。
するために、これらの各成分範囲を限定する理由は以下
の通りである。
Ｃ：Ｆｅとセメンタイトを形成して鋼を強化する。その
ため０．０５％は必要である。一方、０．１５％を越え
る添加は突合せ溶接性や点溶接性を劣化させる。
ため０．０５％は必要である。一方、０．１５％を越え
る添加は突合せ溶接性や点溶接性を劣化させる。
ｓ ｉ：Ｍ中に固溶し、固溶体強化をもたらす。かつ鋼
の延性に対する悪影響が最も小さい。この強化のために
最小０．３％添加する。一方、Ｓｉが化成処理性を劣化
させることはよく知られている。
の延性に対する悪影響が最も小さい。この強化のために
最小０．３％添加する。一方、Ｓｉが化成処理性を劣化
させることはよく知られている。
本発明では以下の対策で化成処理性を解決しようとする
ものであるが、この手段をもってしても０．８％を越え
る添加は化成処理性を劣化させるので添加の上限は０．
８％とした。
ものであるが、この手段をもってしても０．８％を越え
る添加は化成処理性を劣化させるので添加の上限は０．
８％とした。
Ｍｎ：Ｍｎも鋼中に固溶し、固溶体強化をもたらす。そ
のために０．５％の添加は必要である。
のために０．５％の添加は必要である。
方、むやみに高いＭｎの添加は鋼を高価とし、経済性を
損なうので１，５％を上限とした。
損なうので１，５％を上限とした。
ＦＤＰも固溶体強化をもたらす元素であるが突合せ溶接
性を著しく劣化させる。そのため含有量は低く抑える。
性を著しく劣化させる。そのため含有量は低く抑える。
その上限は０．０５％である。
ｓｏｆ、ＡＩ ： ＡＩは脱酸剤として製鋼特に使用さ
れる。そのために鋼中に０．Ｏ１％含何する必要がある
。一方、０．１％以上含有させることは介７〔物が増加
することになり、鋼の延性を害する。さらに溶接時に酸
化してスパッタリングの原因にもなるので好ましくは０
．０５％以内の含ｈ′量とすべきである。
れる。そのために鋼中に０．Ｏ１％含何する必要がある
。一方、０．１％以上含有させることは介７〔物が増加
することになり、鋼の延性を害する。さらに溶接時に酸
化してスパッタリングの原因にもなるので好ましくは０
．０５％以内の含ｈ′量とすべきである。
Ｍｎ／Ｓｉ：この比は化或処Ｆ１！性を高めるため、１
．２以上の高い値に保つ必要がある。化成処理性は箱焼
鈍中の表面が酸化されることにより影響を受ける。不活
性なＳｉｎ、が形成されると化成処理性が著しく損なわ
れる。しかしながらＭｎの酸化物はむしろ活性で化成処
理性にとってかえって有利である。Ｍｎ／Ｓｉの比を高
めると５ｌｌｊｌ化物の生成が抑えられ、Ｍｎ酸化物の
生成の方が優性になる。以上の諸作用の結果、高Ｓｌ鋼
の箱焼鈍においても良好な化成処理性が得られる。
．２以上の高い値に保つ必要がある。化成処理性は箱焼
鈍中の表面が酸化されることにより影響を受ける。不活
性なＳｉｎ、が形成されると化成処理性が著しく損なわ
れる。しかしながらＭｎの酸化物はむしろ活性で化成処
理性にとってかえって有利である。Ｍｎ／Ｓｉの比を高
めると５ｌｌｊｌ化物の生成が抑えられ、Ｍｎ酸化物の
生成の方が優性になる。以上の諸作用の結果、高Ｓｌ鋼
の箱焼鈍においても良好な化成処理性が得られる。
Ｃ＋１／２４Ｓｉ＋１／６Ｍｎ＋５Ｐ ：この値は、突
合せ溶接性およびその後の加工性に関する指標である。
合せ溶接性およびその後の加工性に関する指標である。
第１図は横軸にＣ＋１／２４Ｓｉ ＋ １／ＢＭｎ。
縦軸に５Ｐを取って突合せ溶接部に見られたクラックの
個数を調べたもので、突合せ溶接はプラズマアークで行
い、溶接電流は８０ｋＡ、溶接速度は３００ｃｍ／ｓｌ
ｎであった。成分はＰを除き、本発明に従っている。ま
た、第２図は同じ溶接部を２０ｍｍ球頭ポンチで１０ｍ
ｍの高さまで張り出して、クラックの有無を調べたもの
である。図から明らかなように（Ｃ＋１／２４Ｓｆ＋１
／６Ｍｎ）＋５Ｐの値が０．５以下で溶接割れおよび溶
接部の加工割れともになく、良好な結果を示している。
個数を調べたもので、突合せ溶接はプラズマアークで行
い、溶接電流は８０ｋＡ、溶接速度は３００ｃｍ／ｓｌ
ｎであった。成分はＰを除き、本発明に従っている。ま
た、第２図は同じ溶接部を２０ｍｍ球頭ポンチで１０ｍ
ｍの高さまで張り出して、クラックの有無を調べたもの
である。図から明らかなように（Ｃ＋１／２４Ｓｆ＋１
／６Ｍｎ）＋５Ｐの値が０．５以下で溶接割れおよび溶
接部の加工割れともになく、良好な結果を示している。
この図よりＣ＋１／２４Ｓ Ｌ ＋１／８Ｍｎ＋５Ｐの
値を０．５％以下とした。
値を０．５％以下とした。
Ｃａ：Ｃａは化成処理性を高めるため、付加的に用いる
。化成処理性向上の機構は未だ明らかではないが、表面
にあるＣａの化合物が核となり、ボンデ結晶が発生しや
すいためと類推される。化成処理性において付加的効果
を発揮するためにはＣａは０．０００５％必要であるが
、一方、ｏ、ｏｏｅｏ％を越える添加は溶接時にＣａが
酸化することにより生じるスパッタが発生し溶接欠陥と
なる。
。化成処理性向上の機構は未だ明らかではないが、表面
にあるＣａの化合物が核となり、ボンデ結晶が発生しや
すいためと類推される。化成処理性において付加的効果
を発揮するためにはＣａは０．０００５％必要であるが
、一方、ｏ、ｏｏｅｏ％を越える添加は溶接時にＣａが
酸化することにより生じるスパッタが発生し溶接欠陥と
なる。
本鋼は、熱延、冷延、重焼ｊ１１＋ して冷延ｆｖ４Ｆ
２とされる。熱延は通常の条件でよい。すなわち加熱温
度： １０００〜１３００℃、仕上終了混炭：８００〜
９５０℃、巻取温度：５００〜７００℃程度の条件でよ
い。熱延コイルとされた後酸洗され、続いて冷延率；５
０〜８０％の冷延を受け、引続き箱焼鈍される。重焼べ
も条件は６５０〜７５０℃、１〜２０ｈ程度の条件であ
る。
２とされる。熱延は通常の条件でよい。すなわち加熱温
度： １０００〜１３００℃、仕上終了混炭：８００〜
９５０℃、巻取温度：５００〜７００℃程度の条件でよ
い。熱延コイルとされた後酸洗され、続いて冷延率；５
０〜８０％の冷延を受け、引続き箱焼鈍される。重焼べ
も条件は６５０〜７５０℃、１〜２０ｈ程度の条件であ
る。
雰囲気、露点等も制限するところでないが、露点は低い
方が好ましい。
方が好ましい。
（実 施 例）
第１表に示す成分の鋼を転炉で溶製し、加熱温度： １
１５０〜１１８０℃、仕上終了温度二８５０〜８８０℃
、巻取温度＝６２０〜６４０℃の条件で板厚６．０ｍ＋
＊の熱延板とした。続いて６２％の冷延にて２．３ｍｍ
の板厚にし、つづいて箱焼鈍を行った。焼鈍条件と１１
られた鋼板の緒特性を第２表に示す。
１５０〜１１８０℃、仕上終了温度二８５０〜８８０℃
、巻取温度＝６２０〜６４０℃の条件で板厚６．０ｍ＋
＊の熱延板とした。続いて６２％の冷延にて２．３ｍｍ
の板厚にし、つづいて箱焼鈍を行った。焼鈍条件と１１
られた鋼板の緒特性を第２表に示す。
引張試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２０１．５号試験片を用い
、同Ｚ ２２４１記載の方法にしたがって行った。
、同Ｚ ２２４１記載の方法にしたがって行った。
化成処理性は通常よく使われる薬品を用いスプレー式に
よって行い、得られた表面を光学顕微鏡観察してそのボ
ンデ結晶粒の大きさを調べた。また、目視によりボンデ
の外観を、凋べた。
よって行い、得られた表面を光学顕微鏡観察してそのボ
ンデ結晶粒の大きさを調べた。また、目視によりボンデ
の外観を、凋べた。
突合せ溶接は、同種鋼を用い、プラズマアークで、溶接
電流７０ｋＡ、溶接速度３００ｍ＋ｓ／ｍｉｎで６００
ｍ５の長さ行った。そしてこの長さにわたりクラックの
個数を目視で観察し、クラックの長さを３ｍｍ以上およ
び未満に層別してその個数でもって示した。
電流７０ｋＡ、溶接速度３００ｍ＋ｓ／ｍｉｎで６００
ｍ５の長さ行った。そしてこの長さにわたりクラックの
個数を目視で観察し、クラックの長さを３ｍｍ以上およ
び未満に層別してその個数でもって示した。
また、突合せ溶接部の加工性として突合せ溶接部を２０
ａｍ球頭ポンチで１０關の高さまで張り出して、クラッ
クを有無でもって示した。
ａｍ球頭ポンチで１０關の高さまで張り出して、クラッ
クを有無でもって示した。
第２表から明らかなように本発明にしたがった鋼では３
９２ＭＰａ以上の高強度と良好な伸びに加え、化成処理
性や突合せ溶接性も良好であるのに対し、比較鋼ではこ
れらの少なくとも一つ以上の特性が良くない。なお、鋼
符号Ｊの鋼は、本強度グレードによく用いられていたＰ
添加鋼であるが、突合せ溶接性において極めて悪いこと
が明らかである。
９２ＭＰａ以上の高強度と良好な伸びに加え、化成処理
性や突合せ溶接性も良好であるのに対し、比較鋼ではこ
れらの少なくとも一つ以上の特性が良くない。なお、鋼
符号Ｊの鋼は、本強度グレードによく用いられていたＰ
添加鋼であるが、突合せ溶接性において極めて悪いこと
が明らかである。
（発明の効果）
以上説明したように、本説明は、突合せ溶接性および突
合せ溶接後の加工性がともに優れ、しかも、化成処理性
も良好な高強度冷延鋼板を製造でき、特に板厚や、材質
の天なる板を突合せ溶接した後加工するという所用工法
に適合した冷延高強度鋼板であって、このような特性を
具備した高強度鋼板を提供できたことは、工業的価値は
極めて大きい。
合せ溶接後の加工性がともに優れ、しかも、化成処理性
も良好な高強度冷延鋼板を製造でき、特に板厚や、材質
の天なる板を突合せ溶接した後加工するという所用工法
に適合した冷延高強度鋼板であって、このような特性を
具備した高強度鋼板を提供できたことは、工業的価値は
極めて大きい。
第１図は、突合せ溶接部のクラックの有無と鋼成分との
関係を表わす図である。第２図は、突合せ溶接部を球頭
張り出しした後の割れの有無と鋼成分との関係を表わす
図である。
関係を表わす図である。第２図は、突合せ溶接部を球頭
張り出しした後の割れの有無と鋼成分との関係を表わす
図である。
Claims (1)
- （１）質量割合（以下、鋼の成分に関しては同じ）で、
Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．３〜０．８％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ：≦０．０５％、酸可溶Ａ
ｌ（以下、ｓｏｌ．Ａｌ）：０．０１〜０．１０％を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ次
式を満たすことを特徴とする突合せ溶接性および化成処
理性の優れた高強度冷延鋼板。 Ｍｎ／Ｓｉ：≧１．２ Ｃ（％）＋（１／２４）Ｓｉ（％）＋（１／６）Ｍｎ（
％）＋５Ｐ≦０．５（２）Ｃ：０．０５〜０．１５％、
Ｓｉ：０．３〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ
：≦０．０５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％
、Ｃａ：０．０００５〜０．００６０％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ次式を満たす
ことを特徴とする突合せ溶接性および化成処理性の優れ
た高強度冷延鋼板。 Ｍｎ／Ｓｉ：≧１．２ Ｃ（％）＋（１／２４）Ｓｉ（％）＋（１／６）Ｍｎ（
％）＋５Ｐ≦０．５（３）Ｃ：０．０５〜０．１５％、
Ｓｉ：０．３〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ
：≦０．０５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、か
つ次式を満たす鋼を熱延・冷延および箱焼鈍することを
特徴とする突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強
度冷延鋼板の製造方法。 Ｍｎ／Ｓｉ：≧１．２ Ｃ（％）＋（１／２４）Ｓｉ（％）＋（１／６）Ｍｎ（
％）＋５Ｐ≦０．５（４）Ｃ：０．０５〜０．１５％、
Ｓｉ：０．３〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｐ
：≦０．０５％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％
、Ｃａ：０．０００５〜０．００６０％を含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、かつ次式を満たす
鋼を熱延・冷延および箱焼鈍することを特徴とする突合
せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板の製
造方法。 Ｍｎ／Ｓｉ：≧１．２ Ｃ（％）＋（１／２４）Ｓｉ（％）＋（１／６）Ｍｎ（
％）＋５Ｐ≦０．５
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31878389A JPH06104878B2 (ja) | 1989-12-11 | 1989-12-11 | 突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31878389A JPH06104878B2 (ja) | 1989-12-11 | 1989-12-11 | 突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03180444A true JPH03180444A (ja) | 1991-08-06 |
| JPH06104878B2 JPH06104878B2 (ja) | 1994-12-21 |
Family
ID=18102897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31878389A Expired - Lifetime JPH06104878B2 (ja) | 1989-12-11 | 1989-12-11 | 突合せ溶接性および化成処理性の優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06104878B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001014609A1 (fr) * | 1999-08-19 | 2001-03-01 | Nippon Steel Corporation | Acier adapte au soudage par laser |
| CN103757534A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-30 | 首钢总公司 | 一种具有良好凸缘焊接性能的冷轧钢板及其生产方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5919920B2 (ja) | 2011-03-28 | 2016-05-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Ｓｉ含有冷延鋼板の製造方法及び装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5415846B2 (ja) | 2009-07-01 | 2014-02-12 | アルプス電気株式会社 | 電子回路ユニット |
-
1989
- 1989-12-11 JP JP31878389A patent/JPH06104878B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001014609A1 (fr) * | 1999-08-19 | 2001-03-01 | Nippon Steel Corporation | Acier adapte au soudage par laser |
| CN103757534A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-30 | 首钢总公司 | 一种具有良好凸缘焊接性能的冷轧钢板及其生产方法 |
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| JPH06104878B2 (ja) | 1994-12-21 |
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