JPH03181396A - 曝気槽の運転制御方法 - Google Patents
曝気槽の運転制御方法Info
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- JPH03181396A JPH03181396A JP1320078A JP32007889A JPH03181396A JP H03181396 A JPH03181396 A JP H03181396A JP 1320078 A JP1320078 A JP 1320078A JP 32007889 A JP32007889 A JP 32007889A JP H03181396 A JPH03181396 A JP H03181396A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、活性汚泥処理に用いる曝気槽の運転を制御す
る方法に関する。
る方法に関する。
（従来の技術）
活性汚泥処理法は、曝気槽に原水と活性汚泥とを導き、
それらの混合液中に空気を吹込んで曝気した後、沈澱池
を通して処理水を排出するものである。か＼る活性汚泥
処理法において。
それらの混合液中に空気を吹込んで曝気した後、沈澱池
を通して処理水を排出するものである。か＼る活性汚泥
処理法において。
その運転制御は、従来一般には曝気層の末端に取付けた
酸素濃度計（ＤＯ計）により溶存酸素量（ＤＯ値）を測
定し、このＤＯ値が一定となるように曝気槽に供給する
空気量や菌体量（ＭＬＳＳ）あるいは原水負荷を制御す
るようにしていた。
酸素濃度計（ＤＯ計）により溶存酸素量（ＤＯ値）を測
定し、このＤＯ値が一定となるように曝気槽に供給する
空気量や菌体量（ＭＬＳＳ）あるいは原水負荷を制御す
るようにしていた。
しかしながら、この方法によれば、反応途中における溶
存酸素濃度を測定しても意味がないため、曝気槽の末端
で溶存酸素濃度を測定しなければならず、この結果、原
水流入と測定時間との間にずれが生じて、曝気槽の処理
能力を上回る有機物（ＢＯＤ）を含む原水が流入しても
、これに有効に対処できないという問題があった。
存酸素濃度を測定しても意味がないため、曝気槽の末端
で溶存酸素濃度を測定しなければならず、この結果、原
水流入と測定時間との間にずれが生じて、曝気槽の処理
能力を上回る有機物（ＢＯＤ）を含む原水が流入しても
、これに有効に対処できないという問題があった。
そこで、例えば特開昭８２−３８２９７号公報には。
原水をプレ曝気して呼吸速度測定室に導入し、これに活
性汚泥を混入して混合液中の溶存酸素濃度と菌体濃度（
ＭＬＳＳ濃度）とを測定し、この測定結果にもとづいて
原水中のＢＯＤ濃度を算出する高負荷原水測定方法が示
されている。そしてこの方法を活性汚泥処理の運転制御
に利用すれば、曝気槽へ流入する原水のＢＯＤ濃度を事
前に把握できるので、例えば原水負荷が曝気槽の処理能
力を越えるような場合には、原水を緊急貯槽へ導き、負
荷を平準化することにより処理水の悪化を未然に防止で
きるようになる。
性汚泥を混入して混合液中の溶存酸素濃度と菌体濃度（
ＭＬＳＳ濃度）とを測定し、この測定結果にもとづいて
原水中のＢＯＤ濃度を算出する高負荷原水測定方法が示
されている。そしてこの方法を活性汚泥処理の運転制御
に利用すれば、曝気槽へ流入する原水のＢＯＤ濃度を事
前に把握できるので、例えば原水負荷が曝気槽の処理能
力を越えるような場合には、原水を緊急貯槽へ導き、負
荷を平準化することにより処理水の悪化を未然に防止で
きるようになる。
（発明が解決しようとする課題）
ところで、活性汚泥処理における浄化効率は、曝気槽中
の単位菌体量（ＭＬＳＳ）当りのＢＯＤ総負荷であるＢ
ＯＤ−ＭＬＳＳ負荷に依存し、ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷が
増大するほど処理水のＢＯＤ濃度が高くなることが知ら
れている。そして、このＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷は、原水
ＢＯＤ濃度をＳ ｌ、原水流量をＭ。
の単位菌体量（ＭＬＳＳ）当りのＢＯＤ総負荷であるＢ
ＯＤ−ＭＬＳＳ負荷に依存し、ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷が
増大するほど処理水のＢＯＤ濃度が高くなることが知ら
れている。そして、このＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷は、原水
ＢＯＤ濃度をＳ ｌ、原水流量をＭ。
曝気槽ＭＬＳＳ濃度をＸ、曝気槽容積をＶとすると、下
記（１）式で与えられる。
記（１）式で与えられる。
ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷＝Ｓ’−Ｍ／Ｘ＠Ｖ −（１）
しかしながら、上記高負荷原水測定方法を利用する運転
制御によれば、単に原水のＢＯＤ濃度濃度Ｓ管理指標に
用いているだけであるため、ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷の変
動を抑えることができず、曝気槽の浄化効率が不安定に
なるという問題があった。
しかしながら、上記高負荷原水測定方法を利用する運転
制御によれば、単に原水のＢＯＤ濃度濃度Ｓ管理指標に
用いているだけであるため、ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷の変
動を抑えることができず、曝気槽の浄化効率が不安定に
なるという問題があった。
本発明は、上記従来の問題を解決することを課題として
なされたもので、その目的とするところは、ＢＯＤ−Ｍ
ＬＳＳ負荷を管理指標として用いることにより曝気槽の
浄化効率の安定化を図ることができる曝気槽の運転制御
方法を提供することにある。
なされたもので、その目的とするところは、ＢＯＤ−Ｍ
ＬＳＳ負荷を管理指標として用いることにより曝気槽の
浄化効率の安定化を図ることができる曝気槽の運転制御
方法を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明は、上記目的を達成するため、曝気槽から原水と
活性汚泥との混合液をサンプリングし、これに空気を吹
込んで曝気した後、この混合液中の溶存酸素減少速度と
菌体濃度とを測定し１次に、これら測定結果を演算器に
取込んで単位菌体量当りの呼吸速度を算出すると共に、
前記算出結果から曝気槽の平均呼吸速度を推定し、さら
に前記推定結果にもとづいて曝気槽のＢＯＤ−ＭＬＳＳ
負荷を算出して、このＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を曝気槽の
運転制御にフィードバックするようにしたことを特徴と
する。
活性汚泥との混合液をサンプリングし、これに空気を吹
込んで曝気した後、この混合液中の溶存酸素減少速度と
菌体濃度とを測定し１次に、これら測定結果を演算器に
取込んで単位菌体量当りの呼吸速度を算出すると共に、
前記算出結果から曝気槽の平均呼吸速度を推定し、さら
に前記推定結果にもとづいて曝気槽のＢＯＤ−ＭＬＳＳ
負荷を算出して、このＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を曝気槽の
運転制御にフィードバックするようにしたことを特徴と
する。
一般に、曝気槽内の呼吸速度Ｒすなわち溶存酸素の減少
速度１ま、曝気槽内のＢＯＤ量をＳ。
速度１ま、曝気槽内のＢＯＤ量をＳ。
曝気槽内の菌体濃度をＸ、曝気槽の容積をＶとすれば、
下記（２）式で表される（ただし、ａ。
下記（２）式で表される（ただし、ａ。
ｂは常数）。
Ｒ＝ｄ０２／ｄｔ
＝ａ・ （ｄＳ／ｄｔ）＋ｂ＠ｘ・■ ・・・（２）通
常、曝気槽の容積■は一定で、しかも曝気槽内における
滞留時間を程度ではａ、ｂ、Ｘは一定と考えられるため
、（２）式を滞留時間ｔで積分しかつ式を変形すると、
下記（３）式が得られる。
常、曝気槽の容積■は一定で、しかも曝気槽内における
滞留時間を程度ではａ、ｂ、Ｘは一定と考えられるため
、（２）式を滞留時間ｔで積分しかつ式を変形すると、
下記（３）式が得られる。
この（３）式において、左辺は単位菌体量（ＭＬＳＳ）
あたりの溶存酸素の減少速度すなわち曝気槽の平均呼吸
速度Ｒａを表わしている。一方、この（３）式に前記（
１）式を代入すると、近似的に下記（４）式が得られる
。
あたりの溶存酸素の減少速度すなわち曝気槽の平均呼吸
速度Ｒａを表わしている。一方、この（３）式に前記（
１）式を代入すると、近似的に下記（４）式が得られる
。
Ｒａ ＝ ａ Ｘ （ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷）＋ｂ
−＜４）すなわち、曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを求
めることによりＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出することが
できる。そこで、本発明では、曝気槽からサンプリング
した混合液について溶存酸素減少速度と菌体濃度とを測
定し、これら測定結果をもとに、先ずＭＬＳＳ当りの呼
吸速度Ｒを算出し、次にこのＲから曝気槽内の平均呼吸
速度Ｒａを推定し、さらにこのＲａを（４）式に代入し
てＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出する。
−＜４）すなわち、曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを求
めることによりＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出することが
できる。そこで、本発明では、曝気槽からサンプリング
した混合液について溶存酸素減少速度と菌体濃度とを測
定し、これら測定結果をもとに、先ずＭＬＳＳ当りの呼
吸速度Ｒを算出し、次にこのＲから曝気槽内の平均呼吸
速度Ｒａを推定し、さらにこのＲａを（４）式に代入し
てＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出する。
ところで、活性汚泥処理法には、大別すると曝気槽に混
合液を一定時間滞留して曝気する完全混合方式と、混合
液を曝気槽内に連続に流して曝気する押出し流れ方式と
がある。前者の場合は、曝気槽内は均質と考えることが
できるので、曝気槽の任意の箇所からサンプリングした
混合液について前記ＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒを求めれ
ば、これがそのま＼曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを表わす
こととなる。
合液を一定時間滞留して曝気する完全混合方式と、混合
液を曝気槽内に連続に流して曝気する押出し流れ方式と
がある。前者の場合は、曝気槽内は均質と考えることが
できるので、曝気槽の任意の箇所からサンプリングした
混合液について前記ＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒを求めれ
ば、これがそのま＼曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを表わす
こととなる。
しかし押出し流れ方式の場合は、曝気槽内の呼吸速度と
曝気時間との関係を表わす第５図において、この曝気時
間は、原水の流入口からの距＄Ｌと読み代えることがで
き、したがってサンプリング箇所によってＭＬＳＳ当り
の呼吸速度は異るようになる。このため、−船釣に考え
れば、曝気槽の流入口から流出口まで無数に混合液をサ
ンプリングして、各々についてＭＬＳＳ当りの呼吸速度
を求め、これらの和を滞留時間ｔで割らないと平均呼吸
速度Ｒａを求めることはできない、しかしながら、この
ような方法では、測定に滞留時間分を要し、到底、活性
汚泥処理の運転管理を行うことはできない、そこで、本
発明では、第５図に示すように、曝気槽に流入した有機
物の７５％以上が最初の２０〜３０分間で除去される点
に着目し、曝気槽の流入口近傍の数箇所から混合液をサ
ンプリングし、各サンプリングごとにＭＬＳＳ当りの呼
吸速度Ｒ１，Ｒ２・・・Ｒｎを求め、これらを幾何平均
して曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを推定する。
曝気時間との関係を表わす第５図において、この曝気時
間は、原水の流入口からの距＄Ｌと読み代えることがで
き、したがってサンプリング箇所によってＭＬＳＳ当り
の呼吸速度は異るようになる。このため、−船釣に考え
れば、曝気槽の流入口から流出口まで無数に混合液をサ
ンプリングして、各々についてＭＬＳＳ当りの呼吸速度
を求め、これらの和を滞留時間ｔで割らないと平均呼吸
速度Ｒａを求めることはできない、しかしながら、この
ような方法では、測定に滞留時間分を要し、到底、活性
汚泥処理の運転管理を行うことはできない、そこで、本
発明では、第５図に示すように、曝気槽に流入した有機
物の７５％以上が最初の２０〜３０分間で除去される点
に着目し、曝気槽の流入口近傍の数箇所から混合液をサ
ンプリングし、各サンプリングごとにＭＬＳＳ当りの呼
吸速度Ｒ１，Ｒ２・・・Ｒｎを求め、これらを幾何平均
して曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを推定する。
（作用）
上記のように構成した曝気槽の運転制御方法によれば、
曝気槽からサンプリングした混合液中の溶存酸素減少速
度と菌体濃度とを測定してＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を求め
、このＲＯＤ−ＭＬＳＳ負荷管理指標として、実際の曝
気槽の状態に合せて速やかにその運転条件を制御できる
。
曝気槽からサンプリングした混合液中の溶存酸素減少速
度と菌体濃度とを測定してＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を求め
、このＲＯＤ−ＭＬＳＳ負荷管理指標として、実際の曝
気槽の状態に合せて速やかにその運転条件を制御できる
。
（実施例）
以下、本発明の実施例を添付図面にもとづいて説明する
。
。
実施例１
第１図は、完全混合方式の曝気槽を対象にした本発明の
実施態様を示したものである。同図において、ｌは曝気
槽、２は原水調整槽、３は沈澱池であり、曝気槽１には
、原水調整槽２から原水が、沈澱池３から活性汚泥がそ
れぞれポンプ圧送される・ようになっている、また曝気
槽１内に貯留された原水と活性汚泥との混合液中には、
エア配管４を通して空気源（図示略）から送られた空気
が吹込まれるようになっている。原水中の有機物は前記
曝気を所定時間行う間に酸化１分解され、曝気後、処理
液は沈澱池３へ送られて固・液分離し、さらにその上澄
水は処理水として放流される。なお沈澱した活性汚泥の
一部は曝気槽１へ返送される。
実施態様を示したものである。同図において、ｌは曝気
槽、２は原水調整槽、３は沈澱池であり、曝気槽１には
、原水調整槽２から原水が、沈澱池３から活性汚泥がそ
れぞれポンプ圧送される・ようになっている、また曝気
槽１内に貯留された原水と活性汚泥との混合液中には、
エア配管４を通して空気源（図示略）から送られた空気
が吹込まれるようになっている。原水中の有機物は前記
曝気を所定時間行う間に酸化１分解され、曝気後、処理
液は沈澱池３へ送られて固・液分離し、さらにその上澄
水は処理水として放流される。なお沈澱した活性汚泥の
一部は曝気槽１へ返送される。
しかして、前記曝気槽 １内の混合液の一部は、サンプ
リング管５を通じてポンプ６にてサンプリングされ、別
途設けた呼吸速度測定装置７へ送られるようになってい
る。呼吸速度測定装置７は、前記サンプリングした混合
液を収納する密閉のタンク ８を備えている。このタン
ク８には、混合液を攪拌する攪拌機９と、タンク８内の
混合液中の酸素濃度減少速度を測定する酸素濃度計（Ｄ
Ｏ計）１０と、混合液中の菌体濃度を測定する菌体濃度
計（ＭＬＳＳ計） １１とが配設されている。またタン
ク８には、空気源１２に結ぶエア配管１３と、タンク８
内の空気を逃がすエア抜き配管１４と、ＤＯ計ｌＯおよ
びＭＬＳＳ計１１計上１する洗浄水を給送する王水管１
５とドレンを抜くためのドレン管１６とが配設されてい
る。また別途、演算器１７が設けられ、これには前記Ｄ
Ｏ計１０およびＭＬＳＳ計１１計上１線で接続されてい
る。
リング管５を通じてポンプ６にてサンプリングされ、別
途設けた呼吸速度測定装置７へ送られるようになってい
る。呼吸速度測定装置７は、前記サンプリングした混合
液を収納する密閉のタンク ８を備えている。このタン
ク８には、混合液を攪拌する攪拌機９と、タンク８内の
混合液中の酸素濃度減少速度を測定する酸素濃度計（Ｄ
Ｏ計）１０と、混合液中の菌体濃度を測定する菌体濃度
計（ＭＬＳＳ計） １１とが配設されている。またタン
ク８には、空気源１２に結ぶエア配管１３と、タンク８
内の空気を逃がすエア抜き配管１４と、ＤＯ計ｌＯおよ
びＭＬＳＳ計１１計上１する洗浄水を給送する王水管１
５とドレンを抜くためのドレン管１６とが配設されてい
る。また別途、演算器１７が設けられ、これには前記Ｄ
Ｏ計１０およびＭＬＳＳ計１１計上１線で接続されてい
る。
以下、本実施例の作用を第２図も参照して説明する。
先ず、適宜のタイミングで曝気槽１から原水と活性汚泥
との混合液をポンプ８にてサンプリングしくＳｌ） 、
これを呼吸速度測定装置７のタンク ８に、その上部分
にわずか空間を残す程度まで送る０次に、空気源１２の
作動によりタンク８内の混合液を一定時間曝気して混合
液中の溶存酸素濃度を高め（Ｓ２） 、この曝気後、再
度ポンプ６にて曝気槽 ｌ中の混合液をサンプリングし
、これをタンク ８に満杯になるまで送る。この時、エ
フ抜き配管１４を通じてタンク ８内の余分な空気を逃
がしくＳ３） 、タンク８内が満杯になったら全てのバ
ルブを閉じてタンク ８を密閉状態とする（Ｓ４） 。
との混合液をポンプ８にてサンプリングしくＳｌ） 、
これを呼吸速度測定装置７のタンク ８に、その上部分
にわずか空間を残す程度まで送る０次に、空気源１２の
作動によりタンク８内の混合液を一定時間曝気して混合
液中の溶存酸素濃度を高め（Ｓ２） 、この曝気後、再
度ポンプ６にて曝気槽 ｌ中の混合液をサンプリングし
、これをタンク ８に満杯になるまで送る。この時、エ
フ抜き配管１４を通じてタンク ８内の余分な空気を逃
がしくＳ３） 、タンク８内が満杯になったら全てのバ
ルブを閉じてタンク ８を密閉状態とする（Ｓ４） 。
次に、ＤＯ計１０により混合液中の溶存酸素濃度速１度
を測定すると共に（Ｓ５） 、 ＭＬＳＳ計１１計上１
混合液中の菌体濃度を測定しくＳＯ） 、これらの測定
結果を演算器１７へ送出する。演算器１７は、前記測定
結果を取込んで、先ずＭＬＳＳ当りの溶存酸素減少速度
すなわち呼吸速度Ｒを算出する（Ｓ？） 、本完全混合
方式の曝気槽において前記ＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒは
、そのま＼曝気槽１の平均呼吸速度Ｒａに相当し、演算
器１７は、引続いて前出の（４）式によりＢＯＤ−ＭＬ
ＳＳ負荷を算出する（Ｓ８） 、そして、このＢＯＤ−
！ＩＩＬｓｓ負荷が設定値を越える場合には、原水を一
時緊急貯槽へ貯留して負荷を減らすか、あるいは曝気槽
！へ供給する菌体量を増量する等の対処により処理水
のＢＯＤ濃度が高まるのを防止する。なお、呼吸速度測
定装置７による測定後は、ドレン配管１６を開いてタン
ク ８内の混合液を排出出し、工水管１５に洗浄水を圧
送してＤＯ計ｌＯおよびＭＬＳＳ計１１全１１して１次
の測定に備える。
を測定すると共に（Ｓ５） 、 ＭＬＳＳ計１１計上１
混合液中の菌体濃度を測定しくＳＯ） 、これらの測定
結果を演算器１７へ送出する。演算器１７は、前記測定
結果を取込んで、先ずＭＬＳＳ当りの溶存酸素減少速度
すなわち呼吸速度Ｒを算出する（Ｓ？） 、本完全混合
方式の曝気槽において前記ＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒは
、そのま＼曝気槽１の平均呼吸速度Ｒａに相当し、演算
器１７は、引続いて前出の（４）式によりＢＯＤ−ＭＬ
ＳＳ負荷を算出する（Ｓ８） 、そして、このＢＯＤ−
！ＩＩＬｓｓ負荷が設定値を越える場合には、原水を一
時緊急貯槽へ貯留して負荷を減らすか、あるいは曝気槽
！へ供給する菌体量を増量する等の対処により処理水
のＢＯＤ濃度が高まるのを防止する。なお、呼吸速度測
定装置７による測定後は、ドレン配管１６を開いてタン
ク ８内の混合液を排出出し、工水管１５に洗浄水を圧
送してＤＯ計ｌＯおよびＭＬＳＳ計１１全１１して１次
の測定に備える。
第３図は、上記測定結果から得た曝気槽１の平均呼吸速
度Ｒａと実測の８００−ＭＬＳＳ負荷との相関を調査し
たもので、両者の間には良い相関が認められる。これよ
り０）によりＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出しても、問題
ないことが明らかである。
度Ｒａと実測の８００−ＭＬＳＳ負荷との相関を調査し
たもので、両者の間には良い相関が認められる。これよ
り０）によりＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出しても、問題
ないことが明らかである。
実施例２
第４図は、押出し流れ方式の曝気槽を対象にした本発明
の実施態様を示したものである。なお、前出第１図に示
した部分と同一部分には同一符号を付し、その説明は省
略する０本実施例の特徴とするところは、曝気槽ｌの流
入口１ａ近傍の複数箇所（こ覧では４箇所）にサンプリ
ングポイントＰＩ 、Ｐ２ ＋ Ｐ３ ＋ Ｐ４
を設定し。
の実施態様を示したものである。なお、前出第１図に示
した部分と同一部分には同一符号を付し、その説明は省
略する０本実施例の特徴とするところは、曝気槽ｌの流
入口１ａ近傍の複数箇所（こ覧では４箇所）にサンプリ
ングポイントＰＩ 、Ｐ２ ＋ Ｐ３ ＋ Ｐ４
を設定し。
サンプリング管５から分岐した分岐管２１ａ、２１ｂ。
２１ｃ、２１ｄを前記各サンプリングポイン）Ｐｔ 〜
Ｐ４に導入し、各分岐管に介装したバルブ２２ａ。
Ｐ４に導入し、各分岐管に介装したバルブ２２ａ。
２２ｂ、２２ｃ、２２ｄの操作により各サンプリングポ
イントの混合液を各分岐管を通して独立に呼吸速度測定
装置７にサンプリングできるようにした点にある。
イントの混合液を各分岐管を通して独立に呼吸速度測定
装置７にサンプリングできるようにした点にある。
ところで、曝気槽ｌ内の呼吸速度は前出（２）式で与え
られるが、この（２）式の右辺第１項［ａ・ （ｄＳ／
ｄｔ ） ］は有機物酸化に必要な呼吸速度を表してい
る。そこで、この第１項をＲｓとおいて、（２）式を滞
留時間ｔで積分しかつ式を変形すると、近似的に下記（
５）式が得られる。
られるが、この（２）式の右辺第１項［ａ・ （ｄＳ／
ｄｔ ） ］は有機物酸化に必要な呼吸速度を表してい
る。そこで、この第１項をＲｓとおいて、（２）式を滞
留時間ｔで積分しかつ式を変形すると、近似的に下記（
５）式が得られる。
この（５）式において、左辺は曝気槽の平均呼吸速度Ｒ
ａを、右辺第１項は有機物酸化に必要な平均呼吸速度Ｒ
°をそれぞれ表しており、有機物酸化に必要な呼吸速度
Ｒ°を求めれば曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを推定できる
ことが明らかである。しかして、前出（０式によりＢＯ
Ｄ−ＭＬＳＳ負荷は曝気槽の平均呼吸速度Ｒａに比例す
ることが分っており、したがってＲＯＤ−ＭＬＳＳ負荷
は、有機物酸化に必要な呼吸速度Ｒ°に比例することと
なる。
ａを、右辺第１項は有機物酸化に必要な平均呼吸速度Ｒ
°をそれぞれ表しており、有機物酸化に必要な呼吸速度
Ｒ°を求めれば曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを推定できる
ことが明らかである。しかして、前出（０式によりＢＯ
Ｄ−ＭＬＳＳ負荷は曝気槽の平均呼吸速度Ｒａに比例す
ることが分っており、したがってＲＯＤ−ＭＬＳＳ負荷
は、有機物酸化に必要な呼吸速度Ｒ°に比例することと
なる。
一方、曝気槽ｌ内の呼吸速度は、第５図に示すように、
曝気時間Ｔに対して対数的に減少するが、押出し流れ型
の活性汚泥処理装置の場合には、前記曝気時間Ｔは曝気
槽１の流入口１ａからの距離りと読み代えることができ
る。この第５図において、Ａ部（斜線部）は有機物酸化
に消費される酸素量（呼吸量）を、Ｂ部（点部）は菌体
の雑持管理に消費される酸素量（呼吸量）をそれぞれ表
わしている。これより、曝気槽１に流入した有機物の７
５％以上は、最初の２０〜３０分間すなわち曝気槽ｌの
流入口ｌａ付近で除去されることが明らかである。そこ
で、本実施例では、上記サンプリングポイン）Ｐａを有
機物酸化に必要な酸素量の８０％が消費される箇所に、
サンプリングポイントＰｌを曝気槽ｌの流入口１ａ近傍
にそれぞれ設定し、さらにこのＰｌとＰ４との間に適宜
の間隔で他のサンプリングポイントＰ ２ ＋ Ｐ
３を設定する（第４図）、そして各ポイントＰ１〜Ｐ４
の位置をＬｌ、Ｌ２．Ｌ３と特定する（第４図）と共に
、各ポイントからサンプリングした混合液について、実
施例１の要領にてＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒ１＊ Ｒ２
＋ Ｒ３Ｒ４を求め、これを下記（８）式にもとづいて
幾何平均石を算出して（５）式に代入すれば、曝気槽の
平均呼吸速度Ｒａを推定することができる。
曝気時間Ｔに対して対数的に減少するが、押出し流れ型
の活性汚泥処理装置の場合には、前記曝気時間Ｔは曝気
槽１の流入口１ａからの距離りと読み代えることができ
る。この第５図において、Ａ部（斜線部）は有機物酸化
に消費される酸素量（呼吸量）を、Ｂ部（点部）は菌体
の雑持管理に消費される酸素量（呼吸量）をそれぞれ表
わしている。これより、曝気槽１に流入した有機物の７
５％以上は、最初の２０〜３０分間すなわち曝気槽ｌの
流入口ｌａ付近で除去されることが明らかである。そこ
で、本実施例では、上記サンプリングポイン）Ｐａを有
機物酸化に必要な酸素量の８０％が消費される箇所に、
サンプリングポイントＰｌを曝気槽ｌの流入口１ａ近傍
にそれぞれ設定し、さらにこのＰｌとＰ４との間に適宜
の間隔で他のサンプリングポイントＰ ２ ＋ Ｐ
３を設定する（第４図）、そして各ポイントＰ１〜Ｐ４
の位置をＬｌ、Ｌ２．Ｌ３と特定する（第４図）と共に
、各ポイントからサンプリングした混合液について、実
施例１の要領にてＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒ１＊ Ｒ２
＋ Ｒ３Ｒ４を求め、これを下記（８）式にもとづいて
幾何平均石を算出して（５）式に代入すれば、曝気槽の
平均呼吸速度Ｒａを推定することができる。
Ｒｓ ＝ （（Ｒ２中Ｒ３） ・（Ｌｌ−Ｌ２）
・１／２ ＋ （Ｒ３中Ｒ４）・（Ｌ２−Ｌ３）
・１／２ ＋ （Ｒ４中Ｒ５） ・Ｌ３・ １
／２ ）／Ｌｌ
・・・（６）第６図は１本実施例２の処理フローを示し
たもので、そのステップＳＴＩ〜ＳＴ？までは実施例１
のステップ６１〜Ｓ７と全く同じであり、本実施例２で
はさらに、ＳＴ８〜５ＴＩＩで洗浄を繰返しながら測定
ごとにＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒを求め、ステップ５Ｔ
１２において前記（６）式にもとづいて幾何平均ｎを算
出して曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを推定し、ステップ５
７１３においてＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出して処理を
終える。
・１／２ ＋ （Ｒ３中Ｒ４）・（Ｌ２−Ｌ３）
・１／２ ＋ （Ｒ４中Ｒ５） ・Ｌ３・ １
／２ ）／Ｌｌ
・・・（６）第６図は１本実施例２の処理フローを示し
たもので、そのステップＳＴＩ〜ＳＴ？までは実施例１
のステップ６１〜Ｓ７と全く同じであり、本実施例２で
はさらに、ＳＴ８〜５ＴＩＩで洗浄を繰返しながら測定
ごとにＭＬＳＳ当りの呼吸速度Ｒを求め、ステップ５Ｔ
１２において前記（６）式にもとづいて幾何平均ｎを算
出して曝気槽の平均呼吸速度Ｒａを推定し、ステップ５
７１３においてＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出して処理を
終える。
なお、第７図は、上記測定結果から得た曝気槽ｌの平均
呼吸速度Ｒａと実測のＢＯｎ−ＭＬＳＳ負荷との相関を
調査したもので、両者の間には良い相関が認められる。
呼吸速度Ｒａと実測のＢＯｎ−ＭＬＳＳ負荷との相関を
調査したもので、両者の間には良い相関が認められる。
（発明の効果）
以上、詳細に説明したように１本発明にか覧る曝気槽の
運転制御方法によれば、ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷の変動に
よる浄化効率の低下に速やかに対処することができ、活
性汚泥処理に対する信頼性が著しく向上する効果が得ら
れる。
運転制御方法によれば、ＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷の変動に
よる浄化効率の低下に速やかに対処することができ、活
性汚泥処理に対する信頼性が著しく向上する効果が得ら
れる。
第１図は、本発明の第１実施例を示す模式図、第２図は
、本第１実施例の処理フローを示すフローチャート、第
３図は、本第１実施例において計算により求めた曝気槽
の平均呼吸速度と実測の８００−ＭＬＳＳ負荷との相関
を示すグラフ、第４図は、本発明の第２実施例を示す模
式図、第５図は、曝気槽内呼吸速度と曝気時間との相関
を示すグラフ、第６図は本第２実施例の処理フローを示
すフローチャート、第７図は、本第２実施例において計
算により求めた曝気槽の平均呼吸速度と実測のＲＯＤ−
ＭＬＳＳ負荷との相関を示すグラフである。 ｌ ・・・曝気槽、 ２ ・・・原水調整槽３
・・・沈澱池、 ５ ・・・サンプリング管７
・・・呼吸速度測定装置、８ ・・・タンク１０ ・
・・ＤＯ計、 １１ ・・・ＩＩＩＬＳＳ計
２ ・・・エア源。 ７ ・・・演算器
、本第１実施例の処理フローを示すフローチャート、第
３図は、本第１実施例において計算により求めた曝気槽
の平均呼吸速度と実測の８００−ＭＬＳＳ負荷との相関
を示すグラフ、第４図は、本発明の第２実施例を示す模
式図、第５図は、曝気槽内呼吸速度と曝気時間との相関
を示すグラフ、第６図は本第２実施例の処理フローを示
すフローチャート、第７図は、本第２実施例において計
算により求めた曝気槽の平均呼吸速度と実測のＲＯＤ−
ＭＬＳＳ負荷との相関を示すグラフである。 ｌ ・・・曝気槽、 ２ ・・・原水調整槽３
・・・沈澱池、 ５ ・・・サンプリング管７
・・・呼吸速度測定装置、８ ・・・タンク１０ ・
・・ＤＯ計、 １１ ・・・ＩＩＩＬＳＳ計
２ ・・・エア源。 ７ ・・・演算器
Claims (1)
- （１）曝気槽内から原水と活性汚泥との混合液をサンプ
リングし、これに空気を吹込んで曝気した後、この混合
液中の溶存酸素減少速度と菌体濃度とを測定し、次に、
これら測定結果を演算器に取込んで単位菌体量当りの呼
吸速度を算出すると共に、前記算出結果から曝気槽の平
均呼吸速度を推定し、さらに、前記推定結果にもとづい
て曝気槽のＢＯＤ−ＭＬＳＳ負荷を算出して、このＢＯ
Ｄ−ＭＬＳＳ負荷を曝気槽の運転制御にフィードバック
することを特徴とする曝気槽の運転制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1320078A JPH03181396A (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 曝気槽の運転制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1320078A JPH03181396A (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 曝気槽の運転制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03181396A true JPH03181396A (ja) | 1991-08-07 |
Family
ID=18117473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1320078A Pending JPH03181396A (ja) | 1989-12-09 | 1989-12-09 | 曝気槽の運転制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03181396A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08332495A (ja) * | 1995-06-06 | 1996-12-17 | Kurita Water Ind Ltd | 活性汚泥処理装置 |
| WO2014034827A1 (ja) * | 2012-08-31 | 2014-03-06 | 東レ株式会社 | 造水方法 |
-
1989
- 1989-12-09 JP JP1320078A patent/JPH03181396A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08332495A (ja) * | 1995-06-06 | 1996-12-17 | Kurita Water Ind Ltd | 活性汚泥処理装置 |
| WO2014034827A1 (ja) * | 2012-08-31 | 2014-03-06 | 東レ株式会社 | 造水方法 |
| JPWO2014034827A1 (ja) * | 2012-08-31 | 2016-08-08 | 東レ株式会社 | 造水方法 |
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