JPH0318236A - 低周波電力用磁気装置を有しない無停電電源装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、非常電源、更に詳細には無停電電源システ
ムに関する。

［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］無停電
電源システムは、通常の商用交流電源と、９ １　０ コンピュータのような敏感なコンポーネントとの間のバ
ッファーとして使用され、もしライン電圧が変動したり
失われた場合、負荷に対する電圧を適当なレベルに維持
したり、これが失われないようにするためのものである
。従来の典型的無停電電源システムには、整流器、イン
バータ及びバッテリー充電装置が含まれているが、電撃
の危険を避けるために、通常の商用交流電源からの中性
ラインまたは導体を接地する必要があることを、ここで
指摘して置きたい。しかし交流電力がこの無停電電源シ
ステムを介して供給されるとき、代表的な無停電電源シ
ステム固有の性情ならびにその運転モードの故に、中性
点が不確実なものになってしまう。代表的な無停電電源
システムにおいては、これに供給される交流電力が全波
整流されるので、中性点導体を設ける余地が失われてし
まうからである。そしてこの中性点導体を復活させるに
は、当該無停電電源システムに何らかのタイプの絶縁手
段が必要になるが、この絶縁手段の典型が５０Ｈｚまた
は６０Ｈｚの変圧器である。

１１ 技術開発が益々進展し、より小型でより安価なコンピュ
ータが使用されるようになりつつあることに伴い、より
小型でかつより安価な無停電電源システムの開発が強く
要望されるようになった。

無停電電源システム全体のコスト、重量及びサイズの中
の大きな割合が、この５０１｛ｚまたは６０Ｈｚの変圧
器で占められている。そのため、通常の交流電源の中性
点導体の機能を無停電電源システムの中に維持させなが
ら、この５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの変圧器をなくすこと
により、当該無停電電源システム全体のコスト、サイズ
ならびに重量を引き下げる必要がある。

この発明は、通常の交流電源の中性点導体の機能を電源
装置の中に維持させながら、この５０Ｈｚまたは６０Ｈ
ｚの変圧器をなくすことにより、当該電源装置全体のコ
スト、サイズならびに重量を引き下げることを目的とす
る。即ちこの発明は、基本的には、現在市販されている
電源装置の従来の特色の多くのものを備えながら、これ
に伴うコスト、サイズならびに重量において不利になら
ない１　２ 電源装置を提供することを目的とする。

［課題を解決するための手段］ 上記目的を達成するための本発明に従う電源装置は、交
流電源（公益事業用電源）の電圧を整流して直流電圧を
得るための整流装置を有する。そしてこの整流装置には
、交流電源の非接地（非グランド）側導体を接続するた
めの第１の入力端子と、同電源の接地（グランド）側導
体を接続するための第２の入力端子とが設けられる。こ
の他、この電源装置は負荷接続用の１対の負荷端子も有
する。そして整流装置の第２の入力端子をこの対をなし
た負荷端子の一方に、導電体を介して接続することによ
り、これら両端子間に絶縁手段を介在させず、該両者間
に導電性を保持させる。この電源装置は、インバータ装
置も有する。これは、前記整流装置によって得られた直
流電圧を交流電圧に変換するとともに、交流電源の電圧
が規定レベル上下の所定範囲内におさまっている通常状
態のとき、１対の負荷端子に現れる交流電圧のレベルを
所定レンジ内に維持させる役目も持つ。

なお、整流装置が第１及び第２のコンデンサを有するこ
とが望ましい。また、この電源装置が、バッテリー装置
（蓄電池）と、バッテリー・ブースター回路装置とを含
むことが望ましい。

［作　用］ 本発明によれば１対の負荷端子の一方を、１・ランス等
の絶縁装置を使用することなしに、グランド（接地）レ
ベルにすることができる。

［実施例］ 次に、本発明の実施例に係わる無停電電源装置を図面を
参照して詳細に説明する。

本実施例の無停電電源装置は、概要回路図において破線
で囲んで示す整流装置１０、インバータ装置１２及びバ
ッテリー・ブースター装置１３の三つの機能セクション
に大別されている。

公益電力即ち一般の交流は商用電源回路から整流器１０
の各入力端子１４と１５に供給される。

図中ではこの端子１４に“ＨＯＴ　（ホット）″そして
端子１５には“ＮＥＵＴＲＡＬ　（ニュートラル）”の
各記号がそれぞれ付されている。この１　３ １　４ ホッ１・端子１４が商用電源の非接地側導体に、またニ
ュートラル端子１５が該電源の接地側導体（グランド導
体）にそれぞれ接続されている。この交流電源が、整流
器１０のダイオードＤｉとＤ２によって通常の方式で整
流されて直流（ＤＣ）になるが、専門家には容易に理解
されるように、ここで生成されたプラス直流電圧が図中
に符号十ＤＣで示されている第１の出力端子に、またマ
イナス直流電圧が第２の出力端子、即ち図中のーＤＣ端
子にそれぞれ出現し、これらの電圧が、中性点１８と、
第１のコンデンザＣ｛及び第２のコンデンザＣ２との間
にそれぞれ印加される。この直流がインバータ１２で処
理され、１対の負荷端子２０と２２との間に正弦波が出
力されるが、これについては詳細を後述する。しかしこ
こで、第１及び第２の入力端子が交流電源の非接地側導
体と接地側導体にそれぞれ接続されると、図中、導体２
４の途中に示されている接続点１８と、コンデンザＣＬ
との間に直流のプラス・ライン電圧が、また該接続点と
コンデンサＣ２との間に同マイナ］　５ ス・ライン電圧が、それそれ整流装置１−０によって生
成されることを理解して置いて頂きたい。そして、前記
導体２４が無停電電源システム全体を貫通し、その入力
端子１６から負荷端子２２まて延長されているので、負
荷端子２２が前記接続点１８と同電位、即ち中性または
アース電位になることに注目して頂きたい。ここには描
かれていないが、負荷電流監視用として抵抗値が約０．
１オーム程度の電流検出抵抗を導体２４の途中に挿入す
ることは勿論差し支えなく、この程度の抵抗で導体２４
の電気的連続性が断絶されることは全くない。また、導
体２４の導電性が入力端子１６から負荷端子２２に達す
るまで維持され、かつ同区間内には低周波電力磁気装置
や変圧器等の何如なる絶縁手段も配置されないことも、
特筆すべき点である。

この発明による上記の無停電電源システム、特にそのイ
ンバータ１２について説明を続けるが、このインバータ
１２は、図中にブロック２６で囲まれた部分と、ブロッ
ク２８内の回路との二つの１６ 主要セクションとで構成される。このインバータ１２は
、整流装置１０で生成された直流電圧を交流電圧に変換
するとともに、詳細を後述するように、交流電源ＡＣの
電圧が規定レベル（１２０Ｖ）上下の所定範囲内（１２
０Ｖの＋１３〜−２０％）におさまっている正常状態に
あるとき、対を威した負荷端子２０、２２間の交流電圧
レベルを所定範囲（１２０Ｖの±３％）内に維持させる
。

インバータ１２のブロック２６内の主要部分は、適当な
第１のスイッチング素子Ａと第２のスイッチング素子Ｂ
とを実質的にオン・オフさせるためのコントロール回路
で構或され、整流器１０によって生成された直流電圧が
、これによって交流電圧に変換されて負荷端子２０と２
２との間に印加される。スイッチング素子Ａは、第１の
端子１００及び整流器１０の＋ＤＣ端子に接続された第
２の端子１０２を有している。また第２のスイッチング
素子Ｂは、第１のスイッチング素子Ａの第１の端子１０
０に接続された第１の端子１０４、及び整流器１０の第
２の出力端子、即ちーＤＣ端子に接続された第２の端子
１０６を持つ。

インバータ１２のブロック２６内の部分は次のように動
作する。即ち、端子２０と２２との間に出現する所望の
電圧波形を代表する正弦波基準電圧波形または信号が、
正弦波発生器３０によって生成され、その出力が可変利
得増幅器３２に供給される。即ち、正弦波発生器３０に
よって生成された正弦波信号が配線３４を経由して可変
利得増幅器３２の入力端子に供給される。後に更に詳述
するように、この可変利得増幅器３２の利得は、ブロッ
ク２８内に設けられた回路によってコントロールされ、
負荷端子２０から出力される電圧を代表すべき電圧信号
が、この可変利得増幅器３２で生成されることになる。

そしてこれの出力が、配線３８経由で誤差信号発生装置
、即ち主誤差増幅器３６の一方の入力端子に供給される
。この主誤差増幅器３６の他方の入力端子は、配線４０
と、図中にブロック４２として描かれている入力インピ
ーダンス２｛とを経由して負荷端子２０に接続され、負
荷端子２０に出現する電圧に比例した電１７ １　８ 圧信号がここに供給される。そしてこの主誤差増幅器３
６の中で、可変利得増幅器３２の出力信号と負荷端子２
０ての電圧とが比較される。主誤差増幅器３６は、これ
に供給されたこれら二つの信号間のエラー即ち差に対応
する電圧誤差信号を生成してその出力端子から出力する
。この主誤差増幅器３６の出力端子は、図中にブロック
４３で表されているフィールドバックインピーダンス２
１経由でその入力端子に、また配線４６経由でパルス幅
変調器即ちコンパレータ４４の一方の入力端子にそれぞ
れ接続されているので、この主誤差増幅器３６の出力端
子に現れる誤差信号が配線４２経由でコンパレータ４４
に供給されることになる。

このコンパレータ４４の他方の入力端子には、基準波形
発生装置４８で生成された三角波信号が印加されている
。この三角波信号の搬送周波数は、スイッチング素子Ａ
．ｌ！：Ｂとを一方の状態から他方の状態に切換える所
定の周波数に該当したものである。従って、このコンパ
レータ４４から出力されるスイッチング信号は、パルス
列またはパルス１　９ 幅変調（ＰＷＭ）波形の電圧信号になる。即ち、このコ
ンパレータ４４の供給された誤差信号によって三角波形
４８がコントロール即ち変調されてＰＷＭ波形信号にな
る。

このコンパレータ４４は、上部アーム即ち第１のスイッ
チ駆動装置５０に直接に接続され、下部アーム即ち第２
のスイッチ駆動装置５２には否定（ＮＯＴ）ゲート５４
を経由して接続されている。

前記第１の駆動装置５０は、コンパレータ４４の出力端
子に接続された入力端子１０８と、第１のスイッチング
素子Ａに接続された出力端子１１０とを持っている。ま
た、第２の駆動装置５２は、否定ゲート５４の出力端子
１１４に接続された入力端子１１２と、第２のスイッチ
ング素子Ｂに結合された出力端子１１６とを持つ。そし
てコンパレータ４４から出力されたＰＷＭ信号が、配線
５６、５８経由でそのまま下部アーム即ち第１のスイッ
チ駆動装置５０に、また配線５６と否定ゲト５４とを経
由して下部アーム即ち第２のスイッチ駆動装置５２に、
それぞれ供給される。このよ２　０ うな第１のスイッチ駆動装置５０、否定ゲート５４及び
第２のスイッチ駆動装置５２の組合せとそノ動作によっ
てコンパレータ４４の出力端子にスイッチング信号が現
れたり、消えたりすることになる結果、スイッチング素
子ＡとＢとが交互にオン・オフを繰り返すことになる。

即ち、スイッチング素子Ｂがオフされるとスイッチング
素子Ａがオンされる、あるいはこれの逆が、逐次繰り返
される。

スイッチング素子ＡとＢのこのような動作によって、コ
ンパレータ４４から出力されたＰＷＭ波形電圧信号が接
続点６０に重複されるが、これは低域フィルター６２に
よって処理される。このフィルターは、スイッチング素
子ＡとＢの各第１の端子１００、１０４と出力用負荷端
子２０との間に接続されたインダクター装置即ちリアク
トルＬ、及び該リアクトルＬに接続されて負荷端子２０
ともう１つの負荷端子２２との間に接続されたキャパシ
ター装置即ちコンデンサＣ３とて構成されている。この
フィルターを通過して負荷端子２０に現れる電圧波形は
、可変利得増幅器３２の出力電圧を模写したもので、所
定の負荷電圧に該当する。

換言すれば、電圧が高すぎるという誤差信号が主誤差増
幅器３６から発生すると、負荷端子２０からの出力電圧
が引き下げられる。ＰＷＭ波形の出力電圧信号が変化す
るたびに誤差信号がコンパレータ４４に供給されるので
、負荷端子２０の出力電圧が調整されて所定の値、例え
ば１２０Ｖ，６０Ｈｚに修正される。

正弦波発生器３０の出力信号波形を拡大模写して負荷端
子２０の出力電圧１２０ｖを得ることにより、インバー
タ回路の内部インピーダンスに基づく負荷電流による端
子２０、２２間の出力電圧降下を補償させることが、イ
ンバータ１２のブロック２６内の部分の主目的であるこ
とが、上記によって容易に理解されるであろう。この場
合、可変利得増幅器３２がその出力を増加させることに
より、端子２０，２２間の電圧が効果的に調整されるこ
とを、次に図中のブロック２８を参照して更に詳細に説
明する。

２１ ２　２ 以下に、インバーター２の残りの部分、即ちブロック２
８内の部分の動作を説明する。負荷端子２０の出力電圧
が配線４０と６６とを経由して全波整流器６４の入力端
子１１８に印加され、これによって整流される。そして
該整流器６４の出力が、抵抗Ｒ　とキャパシターＣＦと
て構戊されたＦ 平均化装置即ち低域フィルター６８によって平滑化され
るが、接続点７０におけるこの直流電圧が負荷端子２０
の出力電圧を代表することになる。

そしてこれが誤差増幅器７２内で基準電圧■ＲＨＦと比
較される。このＶ　　は、基準電圧発生器ＩＲＥＦ ２２で生成され、かつ所定の電圧レベル、例えば１２０
Ｖに比例したものである。誤差増幅器７２のゲイン（利
得）は抵抗ＲｌとＲ２それぞれの値によって定まりかつ
設定される。この誤差増幅器７２の電圧信号出力即ち誤
差信号が、接続点７０と■　　との間の電圧差の倍数と
しての該増幅器ＲＥＦ のゲインとなる。この誤差信号が配線７２経由で可変利
得増幅器３２に供給されるとともに、該増幅器３２のゲ
インをコントロールする。このブロ２３ ック２８内のこのような回路方式によれば、負荷端子２
０の出力電圧が低下したとき、可変利得土曽幅器３２の
出力が増大する結果、端子２０の出力が所望の値、例え
ば１２０Ｖに回復されることが理解されるであろう。

また、上述したような方式は、その特性からいわゆる『
ライン・コンディショナー』と名づけられてしかるべき
であろう。ライン・コンディショナーとは、主として商
用交流電力をフィルターで処理して調整するものをいう
。このライン・コンディショナーの調整能力としては、
例えば商用電源の電圧が例えば１２０■から＋１３％な
いし２０％変動したとき、負荷端子（２０、２２）の出
力を所望のレンジ、±３〜５％にとどめ得ることが要望
される。

実施例の図に示されている無停電電源システムの説明を
完結させるため、次にバッテリー・ブスタ−回路］−３
について説明する。コンデンサＣｔに印加された電圧が
、分圧装置即ち抵抗Ｒ３とＲ４によって分圧されるが、
分岐点７６の電圧は２　４ コンデンザＣＬの電圧に比例し、これが誤差増幅器７８
の一方の入力端子に供給される。また該増幅器の他方の
入力端子には、電圧発生器１２４で生成された基準電圧
Ｖ　　が印加されている。こＲＥＰＩ の電圧が、第２の所定電圧、即ち商用電源の電圧下限値
、例えば９０Ｖを代表する。そして分岐点７６の電圧が
この基準電圧Ｖ　　と誤差増幅器７ＲＥＰＩ ８の中で比較され、この両者間の差即ちエラーに対応す
る信号が該増幅器から発生する。この誤差信号が、誤差
増幅器７８から配線８２を経由してパルス幅変調装置即
ちコンパレータ８０の一方の入力端子に供給される。該
コンパレータ８０の他方の入力端子には、基準波形発生
装置８４によって生成された三角波形の信号が印加され
ている。

この信号は、所定の搬送周波数、即ち、スイッチング素
子８６が一方の状態から他方の状態への切換を繰り返す
のに相当した周波数のものである。

このコンパレータ８０は、コンパレータ４４と同様、そ
の出力端子からパルス列の形態を威したＰＷＭ波形のス
イッチング信号を発生する。そしてこのパルス列のパル
ス持続時間が誤差信号によってコントロールされるが、
もし＋ＤＣ電圧が所定の＋ＤＣレベルに等しいかあるい
はこれを上回っている場合には、コンパレータ８０の出
力端子にはＰＷＭ信号が現れない。しかしこの＋ＤＣ電
圧が所定レベルを下回った場合、誤差１曽幅器７８て誤
差信号が生成され、これがコンパレータ８０に供給され
る結果、該コンパレータからＰＷＭ信号がアウ１・プッ
トされるようになる。このコンパレータ８０の出力端子
は配線８８経由てスイッチング素子８６に接続されてい
るので、コンパレータ８０の出力によってこのスイッチ
ング素子８６が駆動される。即ち、コンパレータ８０の
出力端子に現れるＰＷＭ信号によってスイッチング素子
８６がターン・オンされる。そしてこのスイッチング素
子８６がオンの時に、電流がバッテリー９０から高周波
結合インダクタ−９２に流れる。このような方式によれ
ば、このインダクター９２に蓄えられたエネルギが、ス
イッチング素子８６かオフ状態になったとき、ダンプ・
ダイオード９４及２５ ２　６ び９６を経由してコンデンサＣ｛ならびにＣ２にそれぞ
れ放電されるので、インダクタ−９２の中に蓄えられる
エネルギ量をコンｌ・ロールすることによって、＋ＤＣ
とーＤＣの両電圧を所望のレベルに維持させ得ることが
理解されるであろう。

また、交流電源の電圧レベルが第２の所定値、例えば９
５Ｖを下回ったような非常状態においては、コンデンサ
ＣＩに印加される＋ＤＣ電圧とコンデンサＣ２に印加さ
れる−ＤＣ電圧が、前記バッテリー・ブースター回路に
よって生成されることも、前述の説明によって理解され
るであろう。

以上、この発明特有の実施例を述べるとともに、このよ
うな方式の修正や変更は容易に行われ得ると認められる
ことを説明した。従って、権利請求の各項内容は、これ
らの修正案や等価案もカバーするように解釈されるべき
てある。

［発明の効果］ 上述から明らかなように、各請求項の発明によれば、イ
ンバータの出力段に中性点（グランド）を容易に得るこ
とが可能になる。また、入力端子と負荷端子とが絶縁手
段を介さないで導電体で接続されているで、コスト、サ
イズ、重量を低減させることができる。

【図面の簡単な説明】

図面は、この実施例の無停電電源システムの概要を描い
た結線図である。 Ａ，Ｂ・・・スイッチング素子、１０・・・整流器、１
２・・・インバータ、１３・・・バッテリー・ブースタ
ー回路、３０・・・正弦波発生器、３２・・・可変利得
増幅器、３６・・・誤差信号生成装置、４４・・・パル
ス幅変調装置、５０．５２・・・スイッチ駆動装置、．
９０・・・バッテリー　９２・・・インダクター 代　　理　　人　　　高　　野　　則　　次２　７ ２　８

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ［１］交流電源の交流電圧を整流して直流電圧を得るた
   めの整流装置と、負荷に接続するための１対の負荷端子
   と、前記整流装置から得られた前記直流電圧を交流電圧
   に変換し、且つ前記交流電源の電圧が所望レベルの上又
   は下の所定範囲内にある正常条件下において、前記１対
   の負荷端子間の前記交流電圧のレベルを所望範囲内に維
   持するためのインバータ装置とを備えた電源装置であっ
   て、 前記整流装置は交流電源の非接地側導体に接続するため
   の第１の入力端子と、前記交流電源の接地側導体に接続
   するための第２の入力端子とを備えており、 前記１対の負荷端子の一方は前記整流装置の前記第２の
   入力端子からこの１対の負荷端子の一方への電気的連続
   性を維持する導電体によって前記整流装置の前記第２の
   入力端子に接続されており、且つ前記第２の入力端子と
   前記１対の負荷端子の前記一方との間には絶縁手段が設
   けられていないことを特徴とする電源装置。 ［２］前記整流装置が、更に、 第１及び第２の出力端子と、前記第１の出力端子と前記
   導電体との間に接続された第１のコンデンサと、 前記第２の出力端子と前記導電体との間に接続されたコ
   ンデンサと を備え、前記整流装置が、前記整流装置の第１及び第２
   の入力端子が前記交流電源の前記非接地側導体及び前記
   接地側導体に夫々接続されている時に、前記第１のコン
   デンサに印加されるプラス直流ライン電圧と前記第２の
   コンデンサに印加されるマイナス直流ライン電圧とを生
   成することを特徴とする請求項１記載の電源装置。 ［３］更に、 バッテリー装置と、 前記バッテリー装置と前記第１及び第２のコンデンサに
   接続され、且つ前記交流電源の電圧が第２のレベル以下
   に低下した非常状態期間中に前記第１のコンデンサに印
   加するプラス直流電圧と前記第２のコンデンサに印加す
   るマイナス直流電圧とを生成するように形成されたバッ
   テリー・ブースター回路装置と を備えていることを特徴とする請求項２記載の電源装置
   。 ［４］前記バッテリー・ブースター回路装置は、 前記第１のコンデンサに印加されている電圧に比例した
   信号を得るために前記整流装置の前記第１の出力端子と
   前記導電体との間及び前記第１のコンデンサに並列に接
   続された分圧装置と、前記第２のレベルの電圧を示す信
   号を発生するための信号発生装置と、 前記第１のコンデンサの電圧に比例した信号と前記第２
   のレベルの電圧を示す信号との差を示す誤差信号を発生
   させるために、前記信号発生装置と前記分圧装置とに接
   続された誤差信号発生装置と、 所定周波数の三角波基準信号を発生させるための基準波
   形発生装置と、 前記バッテリー装置と前記第１及び第２のコンデンサに
   接続された高周波結合インダクター装置と、 前記高周波結合インダクター装置と前記バッテリー装置
   との間に接続されたスイッチング装置と、前記基準波形
   発生装置に接続された第１の入力端子と第２の入力端子
   と１個の出力端子とを有し、前記第２の入力端子に前記
   誤差信号を供給するために前記誤差信号生成装置が接続
   されているパルス幅変調装置とを有し、 前記パルス幅変調装置がその出力端子からパルス列の形
   態をなしたスイッチング信号を発生するとともに、該パ
   ルス列のパルス持続時間が前記誤差信号によってコント
   ロールされるように形成されており、 前記第１のコンデンサに印加される電圧が前記第２のレ
   ベルの電圧以下に低下した時に前記スイッチング装置に
   オン状態になして前記バッテリー装置から前記インダク
   ター装置に電流を流し、前記インダクター装置のエネル
   ギーを前記第１及び第２のコンデンサに放出する時に前
   記スイッチング装置をオフ状態にするように前記パルス
   幅変調装置の出力端子が前記スイッチング装置に接続さ
   れていることを特徴とする請求項３記載の電源装置。 ［５］前記分圧装置が直列接続された１対の抵抗器で構
   成され、また前記誤差信号生成装置が誤差増幅器で構成
   されるとともに、該増幅器が、前記の直列接続された１
   対の抵抗器の分岐点に接続された第１の入力端子と、前
   記信号発生装置に接続された第２の入力端子と出力端子
   とを有し、前記第１のコンデンサに印加されている電圧
   に比例した前記信号が電圧信号になるとともに、前記第
   ２のレベルの電圧を示す前記信号が基準電圧信号になる
   ことを特徴とする請求項４記載の電源装置。 ［６］前記整流装置は更に第１及び第２の出力端子を有
   し、 前記インバータ装置は、 第１及び第２の端子を備え、該第２の端子が前記整流装
   置の前記第１の出力端子に接続されている第１のスイッ
   チング装置と、 第１及び第２の端子を備え、この第２の端子が前記整流
   装置の前記第２の出力端子に接続され、この前記第１の
   端子が前記第１のスイッチング装置の第１の端子に接続
   されている第２のスイッチング装置と、 前記第１及び第２のスイッチング装置の第１の端子に接
   続され且つ前記１対の負荷端子の他方に接続されたイン
   ダクター装置と、前記インダクター装置に接続され且つ
   前記１対の負荷端子に並列に接続された平滑用コンデン
   サとから成るフィルター装置と、 前記１対の負荷端子の他方と、前記第１及び第２のスイ
   ッチング装置とに接続され、前記整流装置によって生成
   された直流電圧を、前記１対の負荷端子に印加される交
   流電圧に変換されるように前記第１及び第２のスイッチ
   ング装置をオン・オフ制御するためのコントロール回路
   と から成ることを特徴とする請求項１記載の電源装置。 ［７］前記コントロール回路は、 所望電圧波形を示す正弦波基準電圧波形を生成させるた
   めの正弦波発生器と、 前記１対の負荷端子の他方に現れる電圧を示す電圧信号
   を発生させるために、前記正弦波発生器に接続された入
   力端子及び出力端子を備えた可変利得増幅器と、 前記１対の負荷端子の他方に現れる電圧に比例した電圧
   信号を供給させるために該負荷端子の他方に接続された
   第１の入力端子と、前記可変利得増幅器の前記出力端子
   に接続された第２の入力端子と出力端子とを備え、前記
   １対の負荷端子の他方に現れる電圧を示す前記電圧信号
   と、該１対の負荷端子の他方に現れる電圧に比例する電
   圧信号との間の差を示す電圧誤差信号をその出力端子か
   ら送出する誤差信号生成装置と、 所定周波数の三角波基準信号を生成させるための基準波
   形発生器と、 前記誤差信号生成装置の前記出力端子に接続された第１
   の入力端子と前記基準波形発生器に接続された第２の入
   力端子と出力端子とを備えたパルス幅変調装置と、 入力端子と、前記スイッチング装置に接続された出力端
   子とを備えた第１の駆動装置と、入力端子と出力端子と
   を備えた否定（ＮＯＴ）ゲートと、 前記否定ゲートの前記出力端子に接続された入力端子と
   、前記第２のスイッチング装置に接続された出力端子と
   を備えた第２の駆動装置と、から成り、且つ各パルスの
   持続時間が前記電圧誤差信号によってコントロールされ
   るパルス列の形態のスイッチング信号をその出力端子に
   発生するように前記パルス幅変調装置が形成されており
   、且つ前記パルス幅変調装置の前記出力端子にスイッチ
   ング信号が存在するか否かに対応して前記第１及び第２
   の各スイッチング装置を交互にオン・オフさせるため、
   前記パルス幅変調装置の出力端子が前記第１の駆動装置
   の前記入力端子と前記否定ゲートの前記入力端子とに接
   続されていることを特徴とする請求項６記載の電源装置
   。 ［８］前記コントロール回路は更に、 前記１対の負荷端子間に現れる交流電圧を整流させるた
   め、該１対の負荷端子の他方に接続された入力端子及び
   出力端子とを備えた全波整流装置と、 前記全波整流装置の出力端子に接続された抵抗と前記抵
   抗と前記１対の負荷端子の一方とに接続されたコンデン
   サを備え、前記全波整流装置の出力を平均化し且つ前記
   １対の負荷端子の他方に現れる電圧に対応する電圧信号
   を生成する平均化装置と、 所定電圧レベルに比例した電圧基準信号を発生する基準
   信号発生装置と、 前記抵抗とコンデンサとに接続された第１の端子と第２
   の端子とを備えた第２の抵抗と、前記第２の抵抗の第２
   の端子に接続された第１の入力端子と、前記基準信号発
   生装置に接続された第２の入力端子と出力端子とを備え
   、前記所定電圧レベルに比例した前記信号と、前記１対
   の負荷端子の他方に現れる電圧に対応する信号との間の
   差に対応する電圧誤差信号をその出力端子に生成する誤
   差信号生成装置と、 前記１対の負荷端子間の交流電圧を実質的に前記所定レ
   ベルに維持させるように前記可変利得増幅器のゲインを
   コントロールして変化させるため、該増幅器に接続され
   た前記電圧誤差信号生成装置の出力端子と を備えていることを特徴とする請求項７記載の電源装置
   。