JPH03183538A

JPH03183538A - 耐熱複合体およびこれを用いた芯金およびボルトおよびヒータ、並びに磁性複合体

Info

Publication number: JPH03183538A
Application number: JP15980190A
Authority: JP
Inventors: Masayuki Ito; 伊藤　昌行; Takao Suzuki; 隆夫鈴木; Masako Nakabashi; 中橋　昌子; Hiromitsu Takeda; 博光竹田; Shinichiro Okude; 信一郎奥出
Original assignee: Toshiba Corp
Current assignee: Toshiba Corp
Priority date: 1989-07-27
Filing date: 1990-06-20
Publication date: 1991-08-09

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔発明の目的〕（産業上の利用分野）この発明は、高温における優れた強度および耐高温酸化
特性を有する耐熱複合体およびこれを用いた芯金および
ボルトおよびヒータ、並びに高温における優れた強度を
有する磁性複合体に関する。

（従来の技術）最近、省資源の観点からガスタービンに代表される大型
のエネルギー変換機器の高効率化が重要視されている。

高効率化を実現する基本的手段としては、変換機器の動
作温度の高温化を挙げることができる。この場合、機器
の使用される部材は、その耐用温度が構造上問題となる
。このエネルギー変換機器の材料として、従来より鉄基
（Ｆｅ基）、コバルト基（Ｃｏ２Ｊｉ）またはニッケル
基（Ｎｉ基）等の超合金が使用されている。しかしなが
ら、これらの超合金を用いても、耐用温度を上昇させる
ための材料開発は限界に近い状況である。

また、最近、地下、海底資源の活用や宇市開発′：９に
おいて、人間が直接作業できない悪環境の下で使用する
機械や構造物が製作されるようになった。これらの多く
は、高温、高圧で腐蝕性の強い環境にさらされる。従っ
て、この構造物を構成する材料に要求される特性は大変
厳しいものとなって来ている。

この要求を満足するために、Ｓｉ３Ｎ４やＳｉＣ等のセ
ラミックスの適用も検討されでいる。

しかしながら、これらのセラミックスは、その靭性が低
いことから、未だ」二記構造体と（７ては実用レベルの
飼料とはいい難い。

さらに、上述のような悪環境下では、人間が直接作業で
きないことから、磁石等の磁性材料が多用される。しか
し、その使用環境が大変厳しいことから、磁極や鉄心な
どの強度、特に高温強度は既存の磁性材料では対応でき
ない状況にある。

この様な状況から、次巴代の耐熱材料、及び耐熱磁性材
料として、耐火金属繊維で上記超合金あるいは磁性金属
材料を強化した複合体が注目され始めている。

このような複合体として、例えば、耐火金属繊維である
タングステン線（Ｗ線）を超合金あるいは磁性金属材料
からなる基体中に埋め込んで一体化した構成のものが挙
げられる。この複合体はＷ線の高温での優れた機械的性
質と超合金の高温での優れた耐食性との複合化、あるい
はＷ線の高温での優れた機械的性質と磁性金属材料との
複合化を意図したものである。

ところで、こうした耐火金属繊維を基体中に埋め込んだ
複合体では、高温でも相互拡散が重大な問題となる。特
に、Ｎｉ基超超合金、他の超合金に比べて高温での強度
が優れている等の優れた高温特性を有するために、これ
を基体として用いた耐熱複合体が注目されているが、Ｎ
ｉ基超超合金他のＦｅ基の超合金に比べて、耐火金属繊
維のＷとの反応速度が２桁以上大きいために、上述の相
互拡散が一層深刻な問題となる。即ち、高温耐酸化性に
優れたＮｉ基超超合金を組み合わせたＷ線強化Ｎｉ基合
金複合体では、８００℃以上の高温でＮｉとＷとの相互
拡散反応がおこり、Ｗ線の強度が劣化する。そのために
、この複合体の使用は、実用土は、Ｎｉ基超超合金他の
超合金に比べて優れた高温特性をＨするにもかかわらず
、８００℃以下に制限されてしまう問題がある。また、
磁性金属＋オ料と耐火金属繊維との複合体についても、
一般的なＮｉを含有するＦｅ基合金を基体として用いた
場合には、同様の問題が生じる。例えば、パーマロイで
は、その熱処理温度が１１００℃程度の高温であり、こ
の熱処理によりＷ線が反応のために強度劣化してしまう
。

また、Ｗ線を含む耐火金属繊維の多くは他の金属に比べ
て熱膨張係数が小さいので、複合化によってもマトリッ
クスとの間に生じる熱応力を避けることができない問題
もある。

（発明が解決しようとする課題）上述したように、耐火金属繊維をＮｉを含む基体中に埋
め込んだ複合体は、８００℃以上の高温において、また
はこのような高温における成形や熱処理において相方拡
散反応により耐火金属繊維の強度が劣化してしまうと共
に、他の金属に比べて熱膨張係数が小さい耐火金属！ａ
維にの存在により生じる熱応力のために、８００℃以上
の高温で十分な強度が得られず、信頼性に欠ける問題が
ある。

この発明は、このような点を考慮してなされたもので、
その目的は、高温にさらしても十分高い強度が得られ、
しかも長期間に亘って安定して使用できる耐熱複合体お
よびこれを用いた芯金およびボルトおよびヒータ、１及
びに磁性複合体を提供することにある。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段および作用）この発明に係
る耐熱複合体は、ニッケル基またはコバルト基の超合金
からなる基体ε、この基体中に配設された耐火金属繊維
と、ニオブ若しくはニオブ合金からなるニオブ層及びこ
のニオブ層を覆う鉄基の超合金からなる超合金層の２層
構造を有し、前記耐火金属繊維を被覆する被覆層とを具
備することを特徴とする。この複合体は、平板状のＮＲ
ａ体であるセラミックがスタービン翼用の芯金や柱状の
隅造体である耐熱性のボルト、ナツト、ピンや線状の構
造物である耐熱性のローブや管状の構造物である耐熱性
のパイプ等の用途に用いることができる。

また、この発明に係る磁性複合体は、磁性全域材料から
なる基体と、この基体中に配設された耐火金属繊維と、
ニオブまたはニオブ合金からなり、前記耐火金属繊維を
被覆する被覆層とを具備することを特徴とする。

上記耐熱？ｊ２合体における基体と１７でのニッケル基
またはコバルト基の超合金としては、重量比で、５〜３
０％のＣｒ、５〜２０％のＡｇ％０．３〜１３５％のＹ
、０〜３０％のＣｏ５ｏ〜３０％のＦｅおよび残部Ｎｉ
の組成を有するニッケル基超合金、および５〜３５％の
Ｃｒ、５〜２０％の１．０．３〜１８．５％のＹ、０〜
２０％のＮｉおよび残部Ｃｏの組成を有するコバルト基
超合金を、大々用いることができる。

また、上記磁性複合体における基体としての磁性金属４
１Ａ料としては、純鉄（＞９９．９５％Ｆｅ）、軟鋼（
＞９９．５％Ｆｅ）、磁性鋼（〉９９．５％Ｆｅ）、珪
素鋼（Ｆｅ−１〜３．５％Ｓｉ）、パーマロイ（Ｆｅ−
３５〜８０％Ｎｉ）、アルパーム（Ｆｅ−１０〜１６％
Ａｇ）等の金属・合金材料を用いることができる。特に
、パーマロイのようにＮ　ｉ　４有瓜が多い磁性材料を
用いた場合に、普しい効果を得ることができる。

耐火金属繊維の被覆層としての鉄基超合金εしては、重
工比で２０％以下のアルミニウムを含む鉄基超合金であ
ればよい。具体的には、１０〜３５％のＣｒ、５〜２０
％のＡｇ、残部Ｆｅ、または２０％以下のＡｌ、残部Ｆ
ｅからなる鉄基超合金を用いることができる。

また、耐火金属繊維としてはＷ線、Ｍｏ線、Ｔａ線、ま
たはＴｈｅ２、Ｋ、Ｓ　ｉ、ＡＪ７の少なくとも１種を
含むＷ線を用いることができる。特に、Ｔ　ｈ　０２　
、Ｋｓ　Ｓ　ｉ、　ＡＮの少なくとも１種を含むＷ線は
、高温での強度劣化の要因となる再結品を起こし難いた
めに、十分な強度を有しており好ま（、い。これらの耐
火金属繊維としては、その直径が０．１ｍｕ〜０．５＋
ｍ＋ｍの範囲のものが好ましい。直径が０．１開を下回
ると、取扱上不都合が生し、一方、直径がＯ２５ｌ１ｍ
を上回ると、強度向上が望めない。

さらに、本発明の耐熱複合体におけるニオブ層および超
＾金層、および磁性複合体におけるニオブ層は、耐火金
属繊維を高温や酸化雰囲気にさらすことのないアルゴン
ガス笠の不活性ガス雰囲気での低圧雰囲気プラズマ溶射
で形成したものであることが好ましい。

本発明に係る耐熱複合体によれば、Ｎｉ基またはＣｏ基
の超合金からなる基体中に配設される耐火金属繊維の表
面をニオブ層と鉄基超合金からなる超合金層とで覆って
いるので、これらの層がマトリックス（基体）としての
Ｎｉ基またはＣｏ基の超合金から耐火金属繊維に種々の
元素が拡散するのを阻止する障壁層として機能し、耐火
金属繊維の劣化が防１トされる。また、Ｎｂは耐火金属
繊維とＮｉ基またはＣｏ基の超合金との中間の熱膨脹係
数ををするために、高温と常温との間を繰返す熱負荷を
与えたときの熱変形を抑制することができる。従って、
本発明の耐熱複合体は、１０００℃以上の高温でも十分
な強度を有し、熱変形が起こり難く、優れた高温特性を
有する。

また、本発明に係る磁性複合体によれば、磁性材料金属
からなる基体中に配設される耐火金属繊維の表面をニオ
ブ層で覆うことにより、マトリックスとしての磁性材料
金属から耐火金属繊維に種々の元素が拡散するのを阻止
する障壁層として機能するために、耐火金属繊維の劣化
が防止される。

また、Ｎｂは耐火金属繊維と磁性材料金属との中間の熱
膨脹係数を有するために、高温と常温との問を繰り返す
熱負荷を与えたときの熱変形も抑制することができる。

従って、本発明の磁性複合体は、８００℃以上の高温で
熱処理しても十分な強度を有し、さらに５００℃程度の
高温で使用し２てもその強度を維持することができる。

次に、上述した耐熱複合体を用いたヒータについて説明
する。

電気１炉等に使用される高温用ヒーター材料には、ニク
ロム線、白金線、タングステン線、モリブデン線、シリ
コンニット、等があげられる。しかし、ニクロム線を用
いたヒーターでは加熱温度が１０００℃程度であり、そ
れ以上の高温での加熱には、ニクロム線の酸化、脆化、
溶断等によって寿命が短くなる。白金線を用いたヒータ
ーでは加熱温度が１２００〜１３００℃の高温まで加熱
できるが、白金は非常に高価な材料でありコストの高い
ヒーターとなる。タングステン線、モリブデン線を用い
たヒーターでは真空中または、不活性ガス雰囲気中での
高温加熱が可能であるが、大気中では、タングステン線
、モリブデン線ともすぐに酸化して断線するため使用す
ることができない。

また、真空中、不活性ガス雰囲気中では装置が人出りに
なるためコストが高くなる。シリコンニットを用いたヒ
ーターは、人気中で高温加熱ができるが、シリコンニッ
トは熱疲労に弱く、昇温、冷却を繰り返し行うとクラッ
クがはいって断線するためｈ命が短くなる。また衝撃に
も弱く僅かな衝撃によって欠けたり、折れたりする。

これに対し、上述した耐熱複合体を適用したヒータは、
これらの欠点を角ダ消することができる。

すなわち、高温加熱である１０００℃以上の高温での加
熱に用いても十分な強度を有し、熱変形が起こり難く、
高温で長間間安定して使用でき、優れた高温特性を有す
る。

（実施例）以下、本発明の実施例について説明する。

実施例１まず、１．７ｗｔ％のＴｈｅ、、を含有する直径０．３
＋ａｍのＷ線（１，７ＴｈＯｚ　　Ｗ線）３０本を０．
１５ｍｍ間隔で一列に横に並べて枠に固定し、これらの
Ｗ線の表面を低圧雰囲気プラズマ溶射により厚さが０．
０３ｍｍのＮｂ層で被覆した。

引き続いて、このＮｂ層上に上記と同様にプラズマ溶射
により厚さが０．０５ａｏｓであって、２４ｗｔ％のＣ
ｒ、８ｗｔ％のＡ１．０．５ｗｔ％のＹ、残部Ｆｅの組
成を有するＦｅＣｒＡＮＹｅ金層を形成し、Ｎｂ層およ
びＦｅ基超超合金層してのＦｅＣｒＡＱＹｅ金層で被覆
されたＷ線を作製した。この３０本のＷ線全体に対して
、低圧雰囲気プラズマ溶射を行い、２０ｗｔ％のＣｏ、
１６ｗ　ｔ　ｑ６のＣｒ、１３ｗｔ％のＡｆｉ　、０．
５ｗｔ％のＹ、残部Ｎｉの組成を有するＮ１ＣｏＡＩＹ
音金層を形成し、Ｗ／Ｎｂ／ＦｅＣｒＡｇＹ／Ｎ１Ｃｏ
ＣｒＡｊ７Ｙの構成を有し、厚さが０．２ｍｍのＮ１基
超合金シートを作製した。

次いで、このシート１０枚を間にＮｉ基ろう材を挟み込
んで積層し、真空中で、１２００℃、１５分間の加熱処
理を施して、Ｗ線を約３０体積％含む耐熱複合体を得た
。

この耐熱複合体は、１１００℃で２８ｋｇ／＋ｕ＋２の
荷重に対し、１２５０時間のクリープ破断強度を自゛す
ることが分かった。また、室温と１１００℃との間を３
０００回以上往復する熱負荷を与えても突形することは
なかった。さらに、人気中で１１００℃、３０００時間
加熱しても、Ｎ１ＣｏＣｒＡ、ＱＹの基体中に配設され
たＷ線やＮｂ層は酸化することはなかった。

比較例として、実施例と同様なＷ線をＮｂ層のみで被覆
した耐火金属繊維を用いて、実施例と同様なＮｉ基超合
金中に配設したＮｉ基超超合金複合体作製した。この耐
熱複合体は、８００℃で５ｋｇ／ａｍ２の荷重に対し、
５Ｉ１．１間のクリープ破断強度をＨした。

この比較例の結果から、上記実施例の耐熱複合体が、Ｎ
ｂ層およびＦｅ基超超合金らなる超合金層の２重層で被
覆されていることにより、優れた高温強度をＨすること
が確認された。

実施例２実施例１のＮ１ＣｏＣｒＡｊ２Ｙの基体の代わりに、２
４ｗｔ％のＣｒ、１３ｗｔ％のＡＤ１０．５ｗｔ％のＹ
１残部Ｎｉの組成ををするＮ１ＣｒＡｊｌＹからなる基
体を用いた耐熱複合体を、実施例１と同様な製造方法で
作製した。

この耐熱複合体の特性を測定した結果、この耐ｆＡ複合
体は、１１００℃で２５ｋｇ／ｌｌ１１２の荷重に対し
、１２００時間のクリープ破断強度を有することが分か
った。また、実施例１と同様な熱気６：ｊをＩｊ、えて
も、この耐熱複合体は突形することはなかった。

実施例３実施例１と同様に作製され、Ｗ／Ｎｂ／ＦｅＣｒＡＲＹ
／ＮｉＣｏＣｒＡｌ　Ｙの構成を有し、１すさが０．２
ｍｍのＮｉ基超超合金シート得た。次いで、このシート
複数枚を間にＮｉ基ろう利を挟み込んで芯金形状に積層
し、真空中で、１２００℃、１５分間の加熱処理を施し
て、第１図（ａ）、（ｂ）に示すセラミックガスタービ
ン用の芯金を得た。第１図（ａ）は中空の芯金１を示す
斜決図であり、第１図（ｂ）は第１図（ａ）に円で区画
された頭載Ｉを拡大して示す平面図である。これらの図
において、参照符号２は中空部であり、３はＷ線、４は
ニオブ層、５は鉄基超合金層、６はＮｉ基超超合金基体
である。

この芯金の特性を評価したところ、１１００℃で２８ｋ
ｇ／問２の荷重に＊１１．．１２５０時間のクリープ破
断強度をａすることが分かった。また、室温と１１００
℃との間を３０００回以上往復する熱気曲を与えても突
形することはなかった。さらに、大気中で１１００℃、
３０００時間加熱しても、Ｎ１ＣｏＣｒＡ、ＱＹの基体
中に配設されたＷ線やＮｂ層は酸化することはなかった
。

実施例４１．７ｗｔ９６のＴｈｅ２を含有する直径０．３ｍｍの
Ｗ線を金属棒に固定し、回転させながら、Ｗ線の表面に
低圧雰囲気プラズマ溶射によってＮｂを被覆して０．０
３ｍｍの厚さをＲするＮｂ層を形成した。続いて、同様
な低圧雰囲気プラズマ溶１・目こよって、Ｎｂ層の上に
ＦｅＣｒＡ、１１！Ｙ合金を０．１ｍ＋ｍの厚さに被覆
して、Ｗ／Ｎｂ／ＦｅＣｒＡｊ７Ｙなる耐火金属繊維を
作製した。

この耐火金属繊維を直径５開となるようにＦｅ基ろう材
を充填しながら束ねた後、真空中で、Ｉ　Ｏ００℃、１
５分間の加熱処理を施して、耐火金属繊維束を得た。こ
の耐火金属繊維束の外表面にＮ１ＣｏＣｒＡｊ７ＹＡ金
を低圧雰囲気プラズマ溶射により０．５開の厚さに被覆
して、円柱状の耐熱複合体を得た。

この耐熱複合体をＭ５にねじ切りして、第２図に示す耐
熱性ボルトを得た。第２図において、参照７コ号７はＮ
１ＪＪ超合金の基体、８はＮｂ層および超合金層で被覆
されたＷ線、９はＦｅ基ろう材層、１０はねじ部である
。

このボルトの特性を３′Ｆ価したところ、１１００℃で
２８　ｋｇ　／　ｍｍ２の荷重に対し、１２５０１時間
のクリープ破断強度を有することが分かった。また、室
温と１１００℃との間を’３０００回以上往復する熱負
荷を与えても変形することはなかった。さらに、大気中
で１１００℃、３０００　ｎｊ間加熱しても、Ｎ１Ｃｏ
ＣｒＡＮＹの基体中に配設されたＷ線やＮｂ層は酸化す
ることはなかった。

この実施例と同様に、Ｎｂ層および超合金層で被覆され
たＷ線をＮｉ基またはＣｏ基の超合金基体中に配設した
構造の耐熱性のピンやナツトを作製することができる。

実施例５実施例４とＩ、ｉＪ様に作製され、Ｎｂ層およびＦｅ基
超超合金層被覆されたＷ線をより合わせて、ローブ状と
した。このロープ状の耐火金属繊維の外表面に、低圧雰
囲気プラズマ溶射により、ＮｉＣｏＣｒＡｇＹｉ金を約
０，１關の厚さに被覆して、第３図に示す耐熱性ロープ
を作製した。

第３図において、参照符号１１はＮｉ基超超合金基体、
１２はＮｂ層および超合金層で被覆されたＷ線である。

この耐熱性ローブの特性を評価したところ、１１００℃
で２８ｋｇ／ｌｌ１１２の荷重に対し、１２５０時間の
クリープ破断強度を有することが分かった。

また、室温１１００℃との間を３０００回以上往復する
熱負荷を与えても変形することはなかった。

さらに、大気中で１１００℃、３０００時間加熱しても
、Ｎ１ＣｏＣｒＡＮＹの基体中に配設されたＷ線やＮｂ
層は酸化することはなかった。

実施例６実施例１と同様に作製され、Ｗ／Ｎｂ／ＦｅＣｒＡ、ｌ
）Ｙ／Ｎ１ＣｏＣｒＡ、ｌＪ　Ｙの構成を有し、厚さが
０．２ｍｍのＮｉ基超超合金シート得た。

次いで、このシート数１０枚を間にＮｉ基ろう材を扶み
込んで貴状に積層し、真空中で、１２００℃、１５分間
の加熱処即を施して、第４図に示す耐熱性パイプを作製
した。第４図において、参照符号１３はＮｉｉｉ合金の
基体、１４はＮｂ層および超合金層で被覆されたＷ線、
１５はＮｉ基ろう材層である。

この耐熱性パイプの特性を評価したところ、１１００℃
て２８　ｋｇ　／　ａｍ２の荷重に対し、１２５０時間
のクリープ破断強度を有することが分かった。また、室
温と１１００℃との間を３０００回以上往復する熱気向
を与えても変形することはなかった。さらに、大気中で
１１００℃、３０００１時間加貼しても、Ｎ１ＣｏＣｒ
ＡＮＹの基体中に配設されたＷ線やＮｂ層は酸化するこ
とはなかった。

実施例７１．７％の酸化ナトリウム（Ｔｈｅ２）をａｈする直径
０．３＋Ｉｌ＋１のタングステン線を、低圧雰囲気プラ
ズマ溶射にて厚さが０．０３關のニオブ層で被覆した。

このニオブ層上に上記と同様に低圧雰囲気プラズマ溶射
により厚さが０．０５ｍｍであって、２４ｗ　ｔ％のＣ
ｒ、３ｗｔ％のＡｐｌｏ、５ｗｔ％のＹ１残部Ｆｅの組
成を有する鉄基ｔｉｉｉ金を被覆した。さらに、低圧雰
囲気プラズマ溶射により、厚さＯｌｌ　＋ａｍを有し、
２０ｗｔ％のＣｏ、１６ｗｔ％のＣｒ、１３ｗｔ％のＡ
ｎ）。

０．５ｗｔ％のＹ１残部Ｎｉの組成を有するニッケル乱
超合金を被覆して形成したＷ／Ｎｂ／ＦｅＣｒＡｆｆ　
Ｙ／Ｎ１ＣｒＡＮ　Ｙの構成を有し、直径が０．５６ｍ
＋＊の耐熱複合線を作製した。

次いで、この耐熱複合線を直径５０ＩＩＩＩＩのアルミ
ナ（Ａｆｆ２０ｉ）管の外表面に１．５＋ｌ１ｍ間隔で
螺旋状に５０回まいてヒーターを作製した。

大気中で、このヒーターに１６０Ｖの電圧を印加して１
３００℃に通電加熱をし、５０００時間加熱保持した。

その結果、酸化や脆化がみられず断線することなく、高
温で長ｎｌ　ＩＬ’ｌ使用に優れていることが確認され
た。次に、このヒーターに対し、通電加熱（昇温）−冷
却（１３００℃と常温との間）の繰り返し熱負荷を１０
００回以上与えた。

その結果、熱女形することはなく、クラックの発生や断
線することもなかった。

実施例８まず、ｌ、７ｗｔ％のＴｈｅ２を含有する直径０．３軸
のＷ線（１，７ＴｈＯ２−Ｗ線）、３０本を０．１５ｍ
ｍ間隔で一列に横に並べて枠に固定し、これらのＷ線の
表面を低圧雰囲気プラズマ溶射により厚さが０．０５ｍ
ｍのＮｂ層で被覆した。

この、Ｎｂ層で被覆されたＷ線全体に対して、低圧雰囲
気プラズマ溶射を行ない、４５　ｗ　ｔ％のＮｉ、０．
３ｗｔ％のＭｎ残部がＦｅの組成を有する合金層を形成
し、Ｗ　／　Ｎ　ｂ　／　Ｆ　ｅ　−Ｎ　ｉ　−Ｍｎの
構成をＨし、厚さが０．２ｍ＋ｍの磁性複合体シートを
作製した。次いで、このシート１０枚を間にＦｅ７Ｊろ
う材を挟み込んで積層］７、真空中で１２００℃で１特
開保持して、接合および高い透磁弔をｊＩＩるための再
結晶処理を行ない磁性複合体を得た。

この複合体は、１１００℃で２８　ｋｇ　／　ｍｒｓ　
２の荷重に対し、１２５０時間のクリープ破断強度を有
することが分かった。また、室温と１１００℃との間を
３０００回以上往復する熱負荷を与えても女形すること
はなかった。さらに、大気中で１１００℃、３０００時
間加熱しても、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｍｎの基体中に配設された
Ｗ線やＮｂ層は酸化することはなかった。

比較例として、実施例と同様なＷ線をＮｂ層被田せずに
磁性材料金層中に配設した磁性複合体を作製した。この
磁性複合体は、８００℃で５ｋｇ／ｌｌ１１２の荷重に
対し、５時間のクリープ破断強度をＨした。

この比較例の結果から、実施例の磁性複合材料が、Ｎｂ
層の存在により、高温での熱処理後も優れた高温強度を
有することが確認された。

〔発明の効果〕

以上の様に、本発明によれば、高温で十分高い強度が得
られ、しかも長期間にわたって安定して使用できる耐熱
複合体およびこれを用いた芯金およびボルトおよびヒー
タを提供することができる。また、高温での熱処理後も
十分高い強度が得られ、しかも長期間にわたって安定し
て使用できる磁性複合伺料を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）は本発明の第３の実施例によるセラミック
ガスタービン翼用の芯金を示す斜視図、第１図（ｂ）は
第１図（ａ）の円で示された領域Ｉを拡大して示す平面
図、第２図は本発明の第４の実施例による耐熱性ボルト
を示す断面図、第３図は本発明の第５の実施例による耐
熱性ロープを示す断面図、第４図は本発明の第６の実施
例による耐熱性バイブを示す断面図である。１・・・芯金、３，８，１２．１４・・・Ｗ線、４・・
・ニオブ層、５・・・鉄基超合金層、６，７，１１．１
３・・・基体、９・・・Ｆｅ基ろう材層、５　・・・Ｎ覧基ろう材層。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ニッケル基またはコバルト基の超合金からなる基
体と、この基体中に配設された耐火金属繊維と、ニオブ
若しくはニオブ合金からなるニオブ層及びこのニオブ層
を覆う鉄基の超合金からなる超合金層の２層構造を有し
、前記耐火金属繊維を被覆する被覆層とを具備すること
を特徴とする耐熱複合体。
（２）前記基体が管状であることを特徴とする請求項１
に記載の耐熱複合体。
（３）前記基体が線状であることを特徴とする請求項１
に記載の耐熱複合体。
（４）請求項１記載の耐熱複合体からなることを特徴と
するセラミックガスタービン翼用の芯金。
（５）請求項１記載の耐熱複合体からなることを特徴と
する耐熱性ボルト。
（６）請求項１記載の耐熱複合体からなることを特徴と
するヒータ。
（７）磁性金属材料からなる基体と、この基体中に配設
された耐火金属繊維と、ニオブまたはニオブ合金からな
り、前記耐火金属繊維を被覆する被覆層とを具備するこ
とを特徴とする磁性複合体。