JPH03189430A - 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ - Google Patents
金属基複合材料製ディスクブレーキロータInfo
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- JPH03189430A JPH03189430A JP32990089A JP32990089A JPH03189430A JP H03189430 A JPH03189430 A JP H03189430A JP 32990089 A JP32990089 A JP 32990089A JP 32990089 A JP32990089 A JP 32990089A JP H03189430 A JPH03189430 A JP H03189430A
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- JP
- Japan
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- brake rotor
- alloy
- thermal expansion
- composite material
- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、自動車等の車輌に組込まれるディスクブレー
キに係り、更に詳細には金属基複合材料製のブレーキロ
ータに係る。
キに係り、更に詳細には金属基複合材料製のブレーキロ
ータに係る。
［従来の技術］
ディスクブレーキに組込まれるブレーキロータとして、
例えば特開昭６０−８９５５８号公報に記載されている
如く、アルミニウム合金よりなりパッドとの摺動面かＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｃ合金の如き耐摩耗性に優れた金属の被覆層
により郭定されたディスクブレーキロータが従来より知
られており、また例えば特開昭５９−１７３２３４号公
報に記載されている如く、アルミニウム合金をマトリッ
クスとしセラミック繊維等を強化材とする金属基複合材
料よりなるディスクブレーキロータが従来より知られて
いる。
例えば特開昭６０−８９５５８号公報に記載されている
如く、アルミニウム合金よりなりパッドとの摺動面かＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｃ合金の如き耐摩耗性に優れた金属の被覆層
により郭定されたディスクブレーキロータが従来より知
られており、また例えば特開昭５９−１７３２３４号公
報に記載されている如く、アルミニウム合金をマトリッ
クスとしセラミック繊維等を強化材とする金属基複合材
料よりなるディスクブレーキロータが従来より知られて
いる。
［発明が解決しようとする課題］
しかし上述の前者のディスクブレーキロータに於ては、
被覆層を構成する金属の熱膨張率がブレーキロータの本
体を構成するアルミニウム合金の熱膨張率よりも小さい
ため、ディスクブレーキの作動によりブレーキロータが
冷熱サイクルに付されると、ブレーキロータ本体と被覆
層との間の熱膨張量の差に起因して被覆層中又は被覆層
と本体との間の界面にクラックが発生したり被覆層が本
体より剥離することかある。また上述の後者のブレーキ
ロータに於ては、パッドとの摺動面の耐摩耗性が不十分
であり、そのためブレーキロータが早期に摩耗劣化し易
いという問題がある。
被覆層を構成する金属の熱膨張率がブレーキロータの本
体を構成するアルミニウム合金の熱膨張率よりも小さい
ため、ディスクブレーキの作動によりブレーキロータが
冷熱サイクルに付されると、ブレーキロータ本体と被覆
層との間の熱膨張量の差に起因して被覆層中又は被覆層
と本体との間の界面にクラックが発生したり被覆層が本
体より剥離することかある。また上述の後者のブレーキ
ロータに於ては、パッドとの摺動面の耐摩耗性が不十分
であり、そのためブレーキロータが早期に摩耗劣化し易
いという問題がある。
本発明は、従来のブレーキロータに於ける上述の如き問
題に鑑み、従来のブレーキロータよりも耐久性に優れた
金属基複合材料製のブレーキロータを提供することを目
的としている。
題に鑑み、従来のブレーキロータよりも耐久性に優れた
金属基複合材料製のブレーキロータを提供することを目
的としている。
［課題を解決するための手段］
上述の如き目的は、本発明によれば、アルミニウム合金
をマトリックスとし前記アルミニウム合金よりも熱膨張
率が小さい無機材料を強化材とし前記強化材の体積率か
１０〜５０％である金属基複合材料よりなり、パッドと
の摺動面が前記アルミニウム合金よりも熱膨張率の小さ
い耐摩耗性被覆層により郭定されたディスクブレーキロ
ータによって達成される。
をマトリックスとし前記アルミニウム合金よりも熱膨張
率が小さい無機材料を強化材とし前記強化材の体積率か
１０〜５０％である金属基複合材料よりなり、パッドと
の摺動面が前記アルミニウム合金よりも熱膨張率の小さ
い耐摩耗性被覆層により郭定されたディスクブレーキロ
ータによって達成される。
［発明の作用］
本発明によれば、ブレーキロータ本体が金属基複合材料
にて構成されることにより本体の強度等が確保され、パ
ッドとの摺動面が耐摩耗性被覆層により郭定されること
によりパッドとの摺動面の耐摩耗性か確保され、更には
ブレーキロータ本体がアルミニウム合金をマトリックス
とし該アルミニウム合金よりも熱膨張率か小さい無機材
料を強化材とし強化材の体積率が１０〜５０％に設定さ
れた金属基複合材料にて構成され、これにより本体がア
ルミニウム合金にて構成される場合に比して被覆層と本
体との間の熱膨張量の差が低減され、これにより被覆層
や被覆層と本体との間にクラ・ツクが発生したり被覆層
が本体より剥離したりすることが効果的に防止される。
にて構成されることにより本体の強度等が確保され、パ
ッドとの摺動面が耐摩耗性被覆層により郭定されること
によりパッドとの摺動面の耐摩耗性か確保され、更には
ブレーキロータ本体がアルミニウム合金をマトリックス
とし該アルミニウム合金よりも熱膨張率か小さい無機材
料を強化材とし強化材の体積率が１０〜５０％に設定さ
れた金属基複合材料にて構成され、これにより本体がア
ルミニウム合金にて構成される場合に比して被覆層と本
体との間の熱膨張量の差が低減され、これにより被覆層
や被覆層と本体との間にクラ・ツクが発生したり被覆層
が本体より剥離したりすることが効果的に防止される。
尚本発明に於て使用される強化材は、マトリ・ソクスを
構成するアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい任意
の無機材料であってよいが、特にアルミナ（Ａｌり０３
）、炭化ケイ素（Ｓ ｉ Ｃ）、窒化ケイ素（Ｓｉ：＋
Ｎａ）の如くマトリ・ソクスよりも体積比熱か大きく分
散強化性能に優れた物質であることか好ましい。
構成するアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さい任意
の無機材料であってよいが、特にアルミナ（Ａｌり０３
）、炭化ケイ素（Ｓ ｉ Ｃ）、窒化ケイ素（Ｓｉ：＋
Ｎａ）の如くマトリ・ソクスよりも体積比熱か大きく分
散強化性能に優れた物質であることか好ましい。
また強化材の形態は繊維（ウィスカを含む）や粒子等か
あってよく、その大きさは繊維である場合には平均繊維
径０．１〜１０μｍ１特に０．１〜５μｍ、平均繊維長
１０μｍ〜１０ｍｍ、特に２Ｏμω〜５ｍｍであること
か好ましく、粒子の場合には平均粒径０，１〜５００μ
ｍ１特に３〜１００μｍであることが好ましい。
あってよく、その大きさは繊維である場合には平均繊維
径０．１〜１０μｍ１特に０．１〜５μｍ、平均繊維長
１０μｍ〜１０ｍｍ、特に２Ｏμω〜５ｍｍであること
か好ましく、粒子の場合には平均粒径０，１〜５００μ
ｍ１特に３〜１００μｍであることが好ましい。
後述の如く、強化材の体積率の増大につれて複合材料の
熱膨張率が低下し、強化材の体積率が１０’、ｃ＋未満
の場合にはクラックの発生を十分に防止することができ
す、逆に強化材の体積率が５０％を越えると強化材成形
体が脆くなり、成形体をロータ本体の形状に加工するこ
とが困難になり、また鋳造後に於けるロータ本体の仕上
加工に於て工具の摩耗劣化か激しくなる。従って強化材
の体積率は１０〜５０％、特に２０〜４０％であること
が好ましい。
熱膨張率が低下し、強化材の体積率が１０’、ｃ＋未満
の場合にはクラックの発生を十分に防止することができ
す、逆に強化材の体積率が５０％を越えると強化材成形
体が脆くなり、成形体をロータ本体の形状に加工するこ
とが困難になり、また鋳造後に於けるロータ本体の仕上
加工に於て工具の摩耗劣化か激しくなる。従って強化材
の体積率は１０〜５０％、特に２０〜４０％であること
が好ましい。
また本発明に於て使用される耐摩耗性被覆層を構成する
物質もアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さくパッド
との摺動面の耐摩耗性を確保し得る任意の物質であって
よく、例えばＦｅ−Ｃｒ合金、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃ合金、Ｆ
ｅ−Ｃｒ−Ｃ−Ｃｕ合金、及びこれらに硬質粒子が分
散された複合材料等であってよい。
物質もアルミニウム合金よりも熱膨張率が小さくパッド
との摺動面の耐摩耗性を確保し得る任意の物質であって
よく、例えばＦｅ−Ｃｒ合金、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃ合金、Ｆ
ｅ−Ｃｒ−Ｃ−Ｃｕ合金、及びこれらに硬質粒子が分
散された複合材料等であってよい。
更に本発明に於けるブレーキロータの本体を構成する金
属基複合材料及び被覆層を構成する物質の間の熱膨張率
（線膨張率）の差は７．０ＸＩＯ−６／℃以下、特に４
． ＯＸ １０”−６／’Ｃ以下であることが好まし
い。
属基複合材料及び被覆層を構成する物質の間の熱膨張率
（線膨張率）の差は７．０ＸＩＯ−６／℃以下、特に４
． ＯＸ １０”−６／’Ｃ以下であることが好まし
い。
以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施例について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
［実施例コ
実施例１
第１図は本発明によるディスクブレーキロータをその軸
線を通る平面に沿って切断して示す解図的断面図である
。
線を通る平面に沿って切断して示す解図的断面図である
。
図に於て、１０はブレーキロータを全体的に示しており
、該ロータはディスク部１４と）１ブ部１６とよりなる
ロータ本体１２を含んでいる。デイ・スフ部１４は二つ
の円環板状部１８及び２０と、径方向に延在し周方向に
互いに隔置され板状部１８及び２０を互いに一体に接続
する複数個のリブ部２２とよりなっている。図示の実施
例に於ては、ロータ本体１２はアルミニウム合金（ＪＩ
Ｓ規格６０６１）をマトリックスとし、体積率２０％の
ＳｉＣ粒子（平均粒径１０μＩｍ）を強化材とする複合
材料にて構成されており、その熱膨張率は１７．５ Ｘ
１０−６／℃である。
、該ロータはディスク部１４と）１ブ部１６とよりなる
ロータ本体１２を含んでいる。デイ・スフ部１４は二つ
の円環板状部１８及び２０と、径方向に延在し周方向に
互いに隔置され板状部１８及び２０を互いに一体に接続
する複数個のリブ部２２とよりなっている。図示の実施
例に於ては、ロータ本体１２はアルミニウム合金（ＪＩ
Ｓ規格６０６１）をマトリックスとし、体積率２０％の
ＳｉＣ粒子（平均粒径１０μＩｍ）を強化材とする複合
材料にて構成されており、その熱膨張率は１７．５ Ｘ
１０−６／℃である。
板状部１８及び２０は耐摩耗性被覆層２４により被覆さ
れており、該被覆層は図には示されていないパッドとの
摺動面２６を郭定している。図示の実施例に於ては、３
０ｗｔ％Ｃｒ、５０ｗｔ％Ｃｕ。
れており、該被覆層は図には示されていないパッドとの
摺動面２６を郭定している。図示の実施例に於ては、３
０ｗｔ％Ｃｒ、５０ｗｔ％Ｃｕ。
微少量のＮ１、Ｓ ｉＳＣ，Ｍｎ５Ｓ、残部Ｆｅなる組
成を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｕ合金よりなっており、その
厚さは３００μｍであり、その熱膨張率は１４ Ｘ １
０−６／’Ｃである。
成を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｕ合金よりなっており、その
厚さは３００μｍであり、その熱膨張率は１４ Ｘ １
０−６／’Ｃである。
尚この実施例のブレーキロータは以下の如く形成された
。まず真空中にてアルミニウム合金溶湯中にＳｉＣ粒子
を投入し、特殊な形状のプロペラにて撹拌混練し、低圧
鋳造により所定の形状に鋳造し、その鋳物に対し機械加
工を行ってロータ本体を形成した。次いでロータ本体の
板状部に対し電流２ ｏ ｏ Ａ、電圧３０Ｖ、圧縮空
気圧力８０ ｐｓｉ（５，６ｋｇ／ ｃｄ ） 、溶
射距離１５０■の溶射条件にてＦｅ−Ｃｒ−Ｃｕ合金を
溶射し、溶射層の表面を研削により仕上げ加工した。尚
ロータの外径は２４０１１ｍであり、ディスク部の厚さ
は２２ｍｍであった。
。まず真空中にてアルミニウム合金溶湯中にＳｉＣ粒子
を投入し、特殊な形状のプロペラにて撹拌混練し、低圧
鋳造により所定の形状に鋳造し、その鋳物に対し機械加
工を行ってロータ本体を形成した。次いでロータ本体の
板状部に対し電流２ ｏ ｏ Ａ、電圧３０Ｖ、圧縮空
気圧力８０ ｐｓｉ（５，６ｋｇ／ ｃｄ ） 、溶
射距離１５０■の溶射条件にてＦｅ−Ｃｒ−Ｃｕ合金を
溶射し、溶射層の表面を研削により仕上げ加工した。尚
ロータの外径は２４０１１ｍであり、ディスク部の厚さ
は２２ｍｍであった。
また比較の目的でブレーキロータ全体が熱膨張率２３．
６ ｘ １０−”／”Ｃのアルミニウム合金（ＪＩｓ
規格６０６１）よりなる同−形状及び寸法のブレーキロ
ータを形成した。
６ ｘ １０−”／”Ｃのアルミニウム合金（ＪＩｓ
規格６０６１）よりなる同−形状及び寸法のブレーキロ
ータを形成した。
次いでこれらのブレーキロータについてブレーキダイナ
モ試験機を使用し、慣性質量４ｋｇ ｆ・ｍ’ｓ”
タイヤの有効半径０．２８７ｍ、ＪＡＳＯ−Ｃ４０６−
８２の第一フェートリカバリ試験及び第二フェードリカ
バリ試験にて耐久性の評価試験を行った。
モ試験機を使用し、慣性質量４ｋｇ ｆ・ｍ’ｓ”
タイヤの有効半径０．２８７ｍ、ＪＡＳＯ−Ｃ４０６−
８２の第一フェートリカバリ試験及び第二フェードリカ
バリ試験にて耐久性の評価試験を行った。
その結果比較例のブレーキロータに於てはパッドとの摺
動面に多数の細かいクラックが発生したのに対し、実施
例のブレーキロータに於てはクラックの発生は全く認め
られなかった。尚この試験ニ於けるロータの最高到達温
度は５７０’Ｃであった。
動面に多数の細かいクラックが発生したのに対し、実施
例のブレーキロータに於てはクラックの発生は全く認め
られなかった。尚この試験ニ於けるロータの最高到達温
度は５７０’Ｃであった。
実施例２
強化材として体積率４０％のＳｉＣウィスカ（平均繊維
径０．５μｍ１平均繊維長３５μ＋りが使用され、ロー
タ本体を構成する複合材料の熱膨張率か１６． ＯＸ
１０＝／℃に設定され、耐摩耗性被覆層を構成する物
質として４０ｖｔ％Ｃｒ ％３０ｗｔ０ｃｉＣｕ、微少
量のＮｉ、Ｓｉ、Ｃ，Ｍｎ。
径０．５μｍ１平均繊維長３５μ＋りが使用され、ロー
タ本体を構成する複合材料の熱膨張率か１６． ＯＸ
１０＝／℃に設定され、耐摩耗性被覆層を構成する物
質として４０ｖｔ％Ｃｒ ％３０ｗｔ０ｃｉＣｕ、微少
量のＮｉ、Ｓｉ、Ｃ，Ｍｎ。
Ｎ１残部Ｆｅなる組成を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｕ合金か
使用され、その熱膨張率が１２Ｘ１０−６／℃に設定さ
れた点を除き、実施例１の場合と同一の要領及び条件に
てブレーキロータを形成し、該ブレーキロータについて
実施例１の場合と同一の要領及び条件にて耐久試験を行
った。
使用され、その熱膨張率が１２Ｘ１０−６／℃に設定さ
れた点を除き、実施例１の場合と同一の要領及び条件に
てブレーキロータを形成し、該ブレーキロータについて
実施例１の場合と同一の要領及び条件にて耐久試験を行
った。
その結果この実施例の場合にもクラックの発生は全く認
められなかった。
められなかった。
以上に於ては本発明を二つの実施例について詳細に説明
したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
なく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例か可能であ
ることは当業者にとって明らかであろう。
したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものでは
なく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例か可能であ
ることは当業者にとって明らかであろう。
例えば第２図はアルミニウム合金（ＪＩＳｆｆｌ格６０
６１）をマトリックスとし種々の物質を強化材とする複
合材料について強化材の体積率と複合材料の熱膨張率と
の間の関係を示している。内因に於て、ＳｉＣは強化材
が平均粒径１０μｍのＳｉＣ粒子であることを意味し、
Ａｌ、０３は強化材が平均繊維径３μｍ、繊維長０．５
〜３ｒａｒＡのアルミナ繊維であることを意味し、Ｓｉ
３Ｎ４は強化材が繊維径０．１〜１，６μｍ１繊維長５
〜２００μｍのＳｉ３Ｎ４ウィスカであることを示して
いる。また耐摩耗性被覆層を構成する物質として使用さ
れる合金の熱膨張率は一般にｌ０ＸＩＯ−６〜１５ Ｘ
１０−６／’Ｃ程度であるので、耐摩耗性被覆層に使
用される合金の熱膨張率と複合材料の熱膨張率との差が
７ｘｌＯ−６／’Ｃ以下、好ましくは４×１０−６／℃
以下となるよう強化材の種類及びその体積率が適宜に設
定されてよい。
６１）をマトリックスとし種々の物質を強化材とする複
合材料について強化材の体積率と複合材料の熱膨張率と
の間の関係を示している。内因に於て、ＳｉＣは強化材
が平均粒径１０μｍのＳｉＣ粒子であることを意味し、
Ａｌ、０３は強化材が平均繊維径３μｍ、繊維長０．５
〜３ｒａｒＡのアルミナ繊維であることを意味し、Ｓｉ
３Ｎ４は強化材が繊維径０．１〜１，６μｍ１繊維長５
〜２００μｍのＳｉ３Ｎ４ウィスカであることを示して
いる。また耐摩耗性被覆層を構成する物質として使用さ
れる合金の熱膨張率は一般にｌ０ＸＩＯ−６〜１５ Ｘ
１０−６／’Ｃ程度であるので、耐摩耗性被覆層に使
用される合金の熱膨張率と複合材料の熱膨張率との差が
７ｘｌＯ−６／’Ｃ以下、好ましくは４×１０−６／℃
以下となるよう強化材の種類及びその体積率が適宜に設
定されてよい。
［発明の効果］
以上の説明より明らかである如く、本発明によれば、ブ
レーキロータ本体が金属基複合材料にて構成されること
により本体の強度等が確保され、パッドとの摺動面が耐
摩耗性被覆層により郭定されることによりパッドとの摺
動面の耐摩耗性が確保され、更にはブレーキロータ本体
かアルミニウム合金をマトリックスとし該アルミニウム
合金よりも熱膨張率が小さい無機材料を強化材とし強化
材の体積率が１０〜５０％に設定された金属基複合材料
にて構成され、これにより本体がアルミニウム合金にて
構成される場合に比して被覆層と本体との間の熱膨張量
の差が低減され、これにより被覆層や被覆層と本体との
間にクラックが発生したり被覆層が本体より剥離したり
することが効果的に防止されるので、従来に比してブレ
ーキロータの耐久性を向上させることができる。
レーキロータ本体が金属基複合材料にて構成されること
により本体の強度等が確保され、パッドとの摺動面が耐
摩耗性被覆層により郭定されることによりパッドとの摺
動面の耐摩耗性が確保され、更にはブレーキロータ本体
かアルミニウム合金をマトリックスとし該アルミニウム
合金よりも熱膨張率が小さい無機材料を強化材とし強化
材の体積率が１０〜５０％に設定された金属基複合材料
にて構成され、これにより本体がアルミニウム合金にて
構成される場合に比して被覆層と本体との間の熱膨張量
の差が低減され、これにより被覆層や被覆層と本体との
間にクラックが発生したり被覆層が本体より剥離したり
することが効果的に防止されるので、従来に比してブレ
ーキロータの耐久性を向上させることができる。
第１図は本発明によるディスクブレーキロータの一つの
実施例をその軸線を通る平面に沿って切断した断面を示
す解図的断面図、第２図は強化材の体積率と複合材料の
熱膨張率との間の関係を示すグラフである。 １０・・・ブレーキロータ、１２・・・ロータ本体、１
４・・・ディスク部、１６・・・ハブ部、１８．２０・
・・板状部、２２・・・リブ部、２４・・・耐摩耗性被
覆層、２６・・・パッドとの摺動面
実施例をその軸線を通る平面に沿って切断した断面を示
す解図的断面図、第２図は強化材の体積率と複合材料の
熱膨張率との間の関係を示すグラフである。 １０・・・ブレーキロータ、１２・・・ロータ本体、１
４・・・ディスク部、１６・・・ハブ部、１８．２０・
・・板状部、２２・・・リブ部、２４・・・耐摩耗性被
覆層、２６・・・パッドとの摺動面
Claims (1)
- アルミニウム合金をマトリックスとし前記アルミニウム
合金よりも熱膨張率が小さい無機材料を強化材とし前記
強化材の体積率が１０〜５０％である金属基複合材料よ
りなり、パッドとの摺動面が前記アルミニウム合金より
も熱膨張率の小さい耐摩耗性被覆層により郭定されたデ
ィスクブレーキロータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32990089A JPH0723735B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32990089A JPH0723735B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03189430A true JPH03189430A (ja) | 1991-08-19 |
| JPH0723735B2 JPH0723735B2 (ja) | 1995-03-15 |
Family
ID=18226514
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32990089A Expired - Fee Related JPH0723735B2 (ja) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | 金属基複合材料製ディスクブレーキロータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0723735B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011112211A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Akebono Brake Ind Co Ltd | ブレーキ用ディスクロータ |
| TWI395634B (zh) * | 2010-05-13 | 2013-05-11 | Nat Univ Chin Yi Technology | 滑動位移機具及其襯墊的表面處理方法 |
-
1989
- 1989-12-20 JP JP32990089A patent/JPH0723735B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011112211A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Akebono Brake Ind Co Ltd | ブレーキ用ディスクロータ |
| TWI395634B (zh) * | 2010-05-13 | 2013-05-11 | Nat Univ Chin Yi Technology | 滑動位移機具及其襯墊的表面處理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0723735B2 (ja) | 1995-03-15 |
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